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杭州某学校实验室空调系统设计计算说明书1.工程概况本工程位于杭州市，为某大学的高精度的恒温恒湿教学实验室的空调设计。
实验室位于六层实验楼的第五层，层高为3.9 米。
空调区为两间恒温恒湿实验室，面积分别为67.2m2，56.4 m 2，总面积为123.6 m2。
与空调区同层的相邻室内空间——走廊、机房、楼梯间均为非空调区；垂直的相邻室内空间——第四层和第六层均为空调区。
维护结构作法：（1）内外墙厚均为240mm，K=2. 25W/（m22℃ ）；（2）隔断厚120mm。
（3）外窗为单层铝合金框玻璃窗，长3宽=3600 mm3 2200 mm。
2.设计参数2.1室外设计参数由《空气调节设计手册》可查的杭州当地的设计参数：（1）地理位置北纬30.14 °、东经120.10 °；（2）大气压力冬季102090Pa、夏季100050 Pa；（3）室外空气参数夏季空调室外计算干球温度t w 35.7 ℃ ；夏季空调室外计算湿球温度t s28.5 ℃；夏季空调室外日平均温度t wp 31.5 ℃；夏季通风室外计算温度33.0 ℃；冬季空调室外计算干球温度-4 ℃；冬季通风室外计算温度4 ℃；冬季室外计算相对湿度77% ；夏季室外计算相对湿度62% ；夏季室外平均风速2.2 m/s ；冬季室外平均风速2.3 m/s ；2.2室内设计参数由《空调课程设计任务书》可知室内设计参数如下：室内空气计算温度t Nx =20 ±1℃；室内空气计算相对湿度n 6000 5 003.空调冷湿负荷计算空调房间的冷（热）、湿负荷是确定空调系统送风量和选取空调设备的基本依据。
在室内外热、湿扰量的作用下，某一时刻进入房间的总热量和湿量叫做该时刻的得热量和得湿量。
冷负荷的含义是维持一定的室内热湿环境所需要的在单位时间内从室内除去的热量，包括显热量和潜热量两部分。
热负荷的含义是维持一定室内的热湿环境所需要的在单位时间内向室内加入的热量，也同样包括显热负荷和潜热负荷量部分。
同济大学 3D3S 软件★★★★★计算书★★★★★工程名：设计：校对：审核：设计单位：图一、计算简图二、几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：三、荷载信息1.工况数值(1). 屋面恒载标准值： 0.20 kN/m2(2). 屋面活载标准值： 0.30 kN/m2(3). 风载标准值： 0.60 kN/m2(4). 地震作用无地震(5). 温度作用2.荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 (2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 (3) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况3 (4) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况1 + 1.40 x 0.90 风载工况2 (5) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况1 + 1.40 x 0.90 风载工况3 (6) 1.20 恒载3.荷载简图第 0 工况荷载简图第 1 工况荷载简图第 2 工况荷载简图第 3 工况荷载简图四、内力计算结果(一). 内力1.工况内力(1). 数值显示(2). 图形表示第 0 工况轴力N图(单位：kN)第 0 工况剪力Q2图(单位：kN)第 0 工况弯距M3图(单位：kN.m)第 1 工况轴力N图(单位：kN)第 1 工况剪力Q2图(单位：kN)第 1 工况弯距M3图(单位：kN.m)第 2 工况轴力N图(单位：kN)第 2 工况剪力Q2图(单位：kN)第 2 工况弯距M3图(单位：kN.m)第 3 工况轴力N图(单位：kN)第 3 工况剪力Q2图(单位：kN)第 3 工况弯距M3图(单位：kN.m) 2.组合内力(1). 数值显示(2). 图形表示第 1 种组合轴力N图(单位：kN)第 1 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 1 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 2 种组合轴力N图(单位：kN)第 2 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 2 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 3 种组合轴力N图(单位：kN)第 3 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 3 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 4 种组合轴力N图(单位：kN)第 4 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 4 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 5 种组合轴力N图(单位：kN)第 5 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 5 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 6 种组合轴力N图(单位：kN)第 6 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 6 种组合弯距M3图(单位：kN.m) 3.最不利内力(1). 数值显示(2). 包络图轴力 N 包络图(单位：kN)剪力 Q2 包络图(单位：kN)弯距 M3 包络图(单位：kN.m)(二). 位移1.工况位移(1). 数值显示(2). 图形显示第 0 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 1 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 2 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 3 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)2.组合位移(1). 数值显示(2). 图形显示第 1 种组合位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 2 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)第 3 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)第 4 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)第 5 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)第 6 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)结构最大水平相对位移: 1/386 结构最大水平相对位移节点号: 11结构最大竖向相对位移: 1/189结构最大竖向相对位移节点号: 3五、设计验算结果本工程有1种材料：Q345钢(1). 验算结果表(2). 验算结果图。
土和块石围堰设计计算书一.土和块石围堰计算参数如下：围堰顶部宽度为3.00m,围堰土堤高度为12.00m；围堰外侧水深为9.00m；围堰外侧坡角为40.00°，围堰内侧坡角为50.00°；围堰顶部均布荷载为10.00kN/m2；围堰底面地基土类型：软质粘土；土和块石围堰示意图围堰土堤填土参数:填土种类：填土；填土重度：19.00kN/m3；填土内聚力：16.00kPa；填土内摩擦角：27.00°；填土外滑动面倾角：27.87°；填土内滑动面倾角：35.04°.计算中不考虑波浪力的影响！二.土和块石围堰土堤稳定性计算1.围堰土堤边坡可按直线滑动法验算其稳定性，计算式为：其中 W ——滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN；α ——滑动面的倾角,(°)；c ——土堤填土的粘聚力，kPa；φ ——土堤填土的内摩擦角,(°)；L ——土堤截面滑动面长度, m.围堰土堤稳定性K1 = (1040.60×cos27.87×tan27.00 ＋ 16.00×25.67) / (1040.60×sin27.87) = 1.81* K1 > 1.25,满足要求！K2 = (873.17×cos35.04×tan27.00 ＋ 16.00×20.90) / (873.17×sin35.04) = 1.39* K2 > 1.25,满足要求！2.围堰土堤整体稳定验算，围堰抗倾覆稳定计算式为：其中 W ——围堰土堤重和顶部所受荷载，kN；E x——静水压力的水平分力,(kN/m3)；E y——静水压力的竖向分力,(kN/m3)；h ——静水压力水平分力的力臂，m；a ——静水压力竖向分力的力臂，m；b ——围堰重和所受荷载的力臂, m；k0——围堰抗倾覆稳定系数.土和块石围堰受力简图k0 = (3492.21×12.91 ＋ 473.01×23.80) / (396.90×3.00) = 47.32* k0 > 1.30,满足要求！围堰抗整体滑动稳定计算式为：其中∑P i——围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN；∑T i——围堰土堤各水平力总和,kN；μ ——围堰底面与地基土之间的摩擦系数，m；k c = (0.30×3965.21) / 396.90 = 3.00* k0 > 1.30,满足要求！三.土和块石围堰土堤断面的抗剪强度计算土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力，其强度为 h应大于剪应力所以土和块石围堰的强度条件是：或者其中 B ——土和块石围堰土堤堤顶宽度，m；——围堰填土容重,kN/m3；——围堰填土土面间的摩擦系数 = tan；h ——围堰土堤的高度, m.抗剪切强度＝ 12.00 × 19.00 × 0.51 ＝ 116.17 kN/m2；剪应力＝ (3/4) × 12.00 × 12.00 / 3.00 ＝ 36.00 kN/m2；* 土和块石堤的抗剪切强度大于剪应力，满足强度条件！。
75/20T 桥式起重机设计计算书75t （ 750kN ）4.79m/min16mM520t （ 200kN ）7.16m/min18mM532.97m/min M53.3m 3.4m75.19m/min M5 5.1m 16.5m1. 主要技术参数1.1. 主起升机构 起重量 起升速度 起升高度 工作级别 1.2. 副起升机构 起重量 起升速度 起升高度 工作级别1.3. 小车行走机构 行走速度 工作级别轮距 轨距 1.4. 大车行走机构 行走速度 工作级别 轮距 轨距2. 机构计算 2.1. 主起升机构主起升机构为单吊点闭式传动，卷筒按螺旋绳槽、双联卷筒、单层缠 绕设计。
2.1.1. 钢丝绳A. 钢丝绳最大拉力S max ：式中，Q ――额定起升载荷，Q = 750000 N ;a ------ 进入卷筒的钢丝绳分支数，对于双联卷筒，a = 2 ；q ------- 滑轮组倍率，q 二5 ;n h——滑轮组效率，n h=0.97。
B. 钢丝绳最小直径d min :d min = C Sax = 0.1 x 78868 = 28.08 mm式中，C ――钢丝绳选择系数，C = 0.1 ；c.钢丝绳选择按 6X 19W+FQ8-170-I -光-右交型钢丝绳，d = 28mr p ° b = 1700MPa （钢丝绳公称抗拉强度），钢丝破断拉力总和 S 二492500N ,钢丝绳实际安全系数：S c 492500—= ------------- =6 24> 5 S max 78868 6.24 5钢丝绳型号为:6X 19W+FQ8-170-I - 光-右交 GB1102-74 2.1.2. 卷筒尺寸与转速 A.卷筒直径卷筒最小直径 D Tin ＞（ e-1）d=17 x 28=476mm 式中，e ——筒绳直径比，e= 20 ;取D 0=800m （卷筒名义直径），1.02Q1.02 X7500002X 5X 0.97=78868 N ,通过。
+恒压供水设备设计计算书（本例为旧系统改造项目，红字为选择参数）1供水设备选型1.1设备基本要求1.1.1供水高度：3m*9层=27m （层高和层数按实际选取）1.1.2用水人数： 3.5人*240户=840人（每户按3.5~5选取）1.2.1最大小时用水量根据公式：最大小时用水量：Q=n* q* k /24,000 (m3/h)1.2.2最大小时用水量计算公式取值：用水人数：n=840 (人)用水标准：q=150 (升/人*日) （q为常数）峰谷系数：k=3（k按2~4选取）则最大小时用水量：Q=n*q*k/24000=840*150*3/24000=15.75 (m3/h)1.3扬程计算根据所需供水扬程：H=h1+h2+h3 (m)取值--供水高度：h1= 27 (m)流阻总和--取0.15MPa 折合：h2= 15 (m) （h2按计算取值）出口压力--取0.1MPa 折合：h3= 10 (m) （h3按计算取值）则所需供水扬程：H a=h a1+h a2+ h a3=27+10+10=52 (m)1.4设备选型按上列理论计算，正常所需供水扬程为52米，最大小时用水量为15.75立方米/小时（人均日用水量取值q=150升，峰谷系数取值k=3，均为参数取用范围的中值）。
选用ZB16-32-52智能变频供水设备一套，智能变频供水设备额定流量为31.5立方米/小时，额定扬程52米。
每套设备配三台全型CR16-40(扬程52m，流量10.5m3/h，功率4KW)，立式多级泵组成泵组，互为仑换泵配合使用，在智能调频控制下，泵组的工作状态为：1.4.1在低峰情况下，如果深夜至凌晨，开动一台泵，水泵处于变频工况运行，在52米扬程上流量为10.5立方米/小时，已基本可满足正常的供水需求。
1.4.2一般情况下，开动二台泵。
在52米扬程上流量最高可达21立方米/小时，已基本可满足正常的供水需求，因此，通常只是二台泵投入运行。
重庆某宾馆隐框双坡式采光顶设计计算书基本参数:重庆地区:地处北纬27.5˚~北纬40˚之间采光顶顶标高=5.000m抗震7度设防一、设计方法和指标本工程设计采用概率极限状态设计法，根据《建筑结构荷截规范》GBJ9-87规定各种载荷分项系数如下：永久载荷分项系数rg为:1.2风载荷分项系数rw为: 1.4雪载荷分项系数rs为: 1.4活载荷分项系数rq为: 1.3地震载荷分项系数re为: 1.3温度载荷分项系数rt为: 1.3采光顶承受荷载计算二、采光顶承受荷载计算1、风荷载标准值计算：WK：作用在幕墙上的风载荷标准值（KN/m2）WO：重庆30年一遇十分钟平均最大风压：0.300 KN/m2根据现行《建筑结构荷载规范》GBJ9-87附图（全国基本风压分布图）中数值采用βz：瞬时风压的阵风系数：取2.25μs：风荷截体型系数：0.600μz：5.000μ高处风压高度变化系数：0.540WK=βz x μz x μs x w0 (5.2.2)=2.25 x 0.540 x 0.600 x 0.300=0.219 KN/m22、风荷载设计值：W：风荷载设计值：（KN/m2）RW：风荷载作用效应的分项系数：1.4按《铝门窗幕墙技术资料汇编（一）》表’3-1各种荷载分项系数’采用W=rw x wk=1.4 x 0.219=0.306 KN/m23、雪载荷标准值计算SK：作用在采光顶上的雪荷载标准值（KN/m2）SO：基本雪压，重庆30年一遇最大积雪的自重：0.100 KN/m2根据《建筑结构荷载规范》GBJ9-87公式5.1.1层面雪载荷按下式计算SK=μ’r x SO=0.800 x 0.100=0.080 KN/m24、雪载荷设计值Ｓ：雪载荷设计值（KN/m2）rs：雪载荷分项系数为１.４０按《铝门窗幕墙技术资料汇编KN/m2 (一)》表’3-1各种荷载公项系数’采用S=rs x 0.080=0.112 KN/m25、采光顶构件自重荷载设计值G：采光顶构件自重荷载设计值（KN/m2）GK：采光顶结构平均自重[KN/m2]为0.40 KN/m2Rg:恒载荷分项系数为1.20按《铝门窗幕墙技术资料汇编(一)》表’3-1各种荷载分项系数’采用G=rg x Gk=1.20 x 0.400=0.480 KN/m26、采光顶坡面活荷载设计值Q:采光顶坡面活载荷设计值(KN/m2)Rq:活载荷分项系数为1.30QK:采光顶坡面活载荷标准值为10 KN/m2Q=rq x Qk=1.3 x 0.300=0.390 KN/m27、采光顶设计中各种荷载组合:计算采光顶杆件和结构应力时的载荷组合(沿坡面分布)本地区位于北纬27.5˚-40˚之间,降雪较多但不发生在大风期间.根据《建筑结构荷载规范》GBJ9-87规定和《建筑幕墙与采光顶技术》5.2.1中载荷组合要求:设计载荷取恒载、风载、雪载组合，组合系数取０.７５当其小于’恒载＋风载’或’恒载活载’时，取其大值。
第二部分设计计算书目录1 坝顶高程确定 (1)1.1 计算超高Y (1)1.1.1 计算波浪爬高R (1)1.1.2 计算坝前壅水位的高度e (2)1.1.3 安全加高A (2)1.1.4 对于正常运行情况的计算 (2)1.1.5 对于非常运用情况的计算 (3)1.1.6 超高计算结果表 (4)1.1.7 坝顶高程计算结果表 (4)2 土坝的渗透计算 (5)2.1 参数取值 (6)2.2 计算公式 (6)2.3 浸润线绘制 (7)2.3.1 Ｉ断面（170m高程）： (7)2.3.2 II断面（200m高程） (8)2.3.3 III断面（230m高程） (9)2.4 全坝长的总渗流量 (10)3 稳定计算 (11)3.1 计算方法与原理 (11)3.1.1 确定定圆心位置 (11)3.2.2 计算步骤 (12)3.2 计算过程 (14)3.3稳定成果分析 (17)4 泄水隧洞 (18)4.1 工程布置及洞径确定 (18)4.1.1 工程布置 (18)4.1.2 洞径确定 (18)4.2 高程确定 (19)4.3 隧洞设计 (19)4.3.1 平压管 (19)4.3.2 通气孔 (20)4.3.3 渐变段 (21)4.3.4 洞身段 (21)4.3.5 出口段 (22)4.3.6 消能设置 (22)4.3.7 消能计算、 (22)4.3.8 水力计算 (25)4.4 隧洞的衬砌设计 (26)4.4.1 衬砌类型的选择 (26)4.4.2 计算断面的选择 (27)4.4.3 拟定厚度 (27)4.4.4 计算各种荷载产生的内力 (27)4.4.5 荷载组合 (30)4.4.6 配筋计算抗裂验算 (31)4.4.7 灌浆孔布置 (31)第一章 坝顶高程确定因土石坝不允许漫顶溢流,要求坝顶距上游静水位必需有一定的超高,超高值由下式确定:Y=R+e+Aβcos 22gh D kv e =式中:R —最大浪在坝坡上的爬高； e —最大风壅水面高度；k —综合摩住阻系数,k=3.6×10-6； H —坝前水深；β—风向与坝轴线的夹角；V 、D —计算风速（在设计洪水位时，V 取2倍的平均风速；在校核洪水位时，取最大风速）和吹程；A —安全加高；(对于本设计:查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50) 1.1 计算超高YY=R+e+A1.1.1 计算波浪爬高R波浪爬高按蒲田试验站公式计算.先计算平均爬高R ,再计算设计爬高R, 平均爬高按下式计算：R =45.0220018.0⎪⎭⎫ ⎝⎛=v gD gv h25h λ=式中：R －—平均波浪爬高h ——平均波高λ——平均波长 m ——单坡的坡度系数K ——斜坡的糙率渗透性系数,根据护面类型由表A.1.12-1查得根据枢纽的基本情况,确定水库采用砌石护面,查《碾》表A.1.12-1得与坝坡粗糙率有关的系数K =0.75～0.8,采用0.8知风速16×2=32m/s 坝前水深256.00-170=86m,取g 为9.81m/s2,求得无量纲,32 1.10179.8186v gh ==⨯，查规范《碾》表A.1.12-2得经验系数k w =1.02，取风向与坝轴线垂线的夹角为0º查规范表V.1.15得折减系数k β=1,初拟定坝坡m=2,又知吹程D=2.5×103m. 1.1.2 计算坝前壅水位的高度eβcos 22ghD kv e =1.1.3 安全加高A查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50 1.1.4 对于正常运行情况的计算A ：爬高R 的计算： 平均坡高：h =0.0018×322/9.81×(9.81×2500/322)0.45=0.784m平均坡长：λ=25×0.784=19.612 m将上式各值代入R =得:1.431R m ==根据爬高值累积概率P 按工程等级给来确定,对该枢纽Ⅱ级土石坝取P=1%的爬高值R 1% ；根据h =0.784m, H=86m,得0.7840.00986h H ==,查规范《碾》表 A.1.13得23.2=R R，则：R=2.23R =2.23×1.431=3.191m 。
B ：计算坝前壅水位的高度C ：安全加高，按Ⅱ级坝和正常运用情况查规范表5.3.1,A=1.正常运用情况下坝顶超高为Y=3.191+0.0055+1=4.197mD ：正常运用条件下的坝顶高程及坝高为： 设计洪水位：254.75+4.197=258.947m坝顶高程：258.947-1=257.947m （取防浪墙高为1米） 坝高：257.947-170=87.947m 1.1.5 对于非常运用情况的计算A ：爬高R 的计算45.0220018.0⎪⎭⎫ ⎝⎛=v gD gv h=0.0018×162/9.81(9.81×2500/162)0.45 =0.366mh 25=λ=25×0.366=9.15m 同样0.668R m ==又0.3660.00486h H == 及2.23RR= R=2.23R =2.23×0.668=1.490m B ：计算坝前壅水位的高度2623.610162500cos 0.00134229.8186kv D e mgh β-⨯⨯⨯===⨯⨯C ：安全加高，按Ⅱ级坝和非常运用情况查规范表5.3.1,A=0.5.非常运用情况下坝顶超高为Y=1.467+0.00134+0.5=1.981mD:非常运用条件下坝顶高程为 校核：256.45+1.981=257.981 m 坝顶高程：257.981-1=256.981 m 坝高：256.981-170=86.981 m 1.1.6 超高计算结果表1.1.7 坝顶高程计算结果表大值257.947m ，所以确定坝顶高程为257.947m ，则坝高为87.947m 。
以坝高的0.4%为预留沉陷值,则施工高程为257.947+87.947×0.4%=258.299m第二章 土坝的渗透计算土石坝的渗流计算主要是为了确定坝体的浸润线的位置，为坝体的稳定分析和布置观测设备提供依据；同时确定坝体与坝基的渗透流量，以估算水库的渗漏损失，而且还要确定坝体和坝体渗流区的渗透坡降，检查产生渗透变形的可能性，以便采取适当的控制措施。
目的在于：为稳定分析时，划分饱水区提供依据。
确定对稳定有影响的渗流作用力； 进行坝体防渗体布置和土料选择； 渗流计算包括以下水位组合情况： 上游正常蓄水位与下游相应的最低水位； 上游设计洪水位与下游相应的水位； 上游校核洪水位与下游相应的水位； 库水位降落时上游坝坡稳定最不利的情况。
（说明：本设计计算第二种情况为例，其他三种情况只在数值方面区别于第二种情况，计算方法和步骤完全一样。
故不做重复劳动，在稳定计算里也只取此种情况进行计算。
重在掌握计算方法和步骤，实际工程设计需对各种情况进行计算和校核，不可效仿）断面选择:根据坝址处地质条件和下游是否有水情况,取三个高程,四个分段.如图:IIIIIIIIIIII775659428177745547渗流计算示意图I断面(170m高程)II断面(200m高程)III断面(230m高程)如下面示意图：2.1 参数取值Ke =3×10-8m/s,K=2×10-4m/s,KT=4.5×10-8m/sKe为心墙的渗透系数;K为坝体的渗透系数;KT为坝基的渗透系数.2.2 计算公式上游设计洪水位254.75m，下游相应最高水位为176.43m；由于河床平均比降为11.62%.而引水洞均不往坝址处排水,只有泄洪洞在洪水期间向下游宣泄洪水，所以坝址下游水位可看为零。
且K/KT=4444>100,视地基为不透水地基.无须设置截水槽.所以所有断面都采用：下游无水无截水槽心墙土坝的渗流计算公式通过心墙的渗流量：221e eH h q K 2δ-= 通过下游坝体渗流量：2eh q K2L =由于通过心墙的渗流量等于通过下游坝体及坝基的渗流量，故解方程求得q 及h e ,浸润线方程y =，其中2e h q K 2L =。
2.3 浸润线绘制2.3.1 Ｉ断面（170m 高程）：下游无水，按下游无水无截水槽心墙土坝的渗流计算公式计算。
H 1=84.75mδ=(4+34.78)/2=19.39由设计图计算得L=184.5m 。
计算得出单宽流量和逸出点高程： h e =3.1995m ；q=5.548×10-6m 2/s 则浸润曲线为：2.3.2 II断面（200m高程）下游无水，按下游无水无截水槽心墙土坝的渗流计算公式计算。
=54.75mH1δ=(4+24.15)/2=14m由设计图计算得L=115m。
则按公式求得h=1.9155m ;q=3.191×10-6m2/se则浸润曲线为：2.3.3 III断面（230m高程）下游无水，按下游无水无截水槽心墙土坝的渗流计算公式计算。
=24.75mH1δ=(4+13.47)/2=10.7m由设计图计算得L=56m。
则按公式求得h=0.7671m ;q=1.051×10-6m2/se则浸润曲线为：2.4 全坝长的总渗流量总渗流量公式为：11122233344455566671Q [q L (q q )L (q q )L (q q )L (q q )L (q q )L q L ]2+=++++++++++列表计算如下第三章稳定计算3.1 计算方法与原理土石坝发生稳定破坏时，将带来严重后果，甚至垮坝，土石坝稳定分析的目的就是核算土石坝在自重等各种情况下的孔隙压力和外荷载作用下，坝坡是否稳定、经济，对心墙坝来说，滑动面往往接近圆弧，滑裂曲面线在坝顶接近于垂直，在岩基上接近于坝坡底部处渐趋于水平；因此，心墙坝的滑裂面初定为圆弧面，根据水工建筑物和经验采用圆弧法分析坝坡稳定是较为合符实际。
先假定一系列圆心位置及半径不同的圆柱面.作为可能的滑裂面,对每一滑裂面计算坍塌滑体,即各种力对圆心和力矩,并分别归为抗滑力矩Mr和滑动力矩MS,两者的比值即该滑裂南的安全系数K=Mr/MS.一系列圆心位置作出许多可能滑裂面将得出许多相应的K值.从中求出一个最小值Kmin,若Kmin满足要求,则坝体稳定,反之,修改坝坡重新计算,直到满足要求为止。
3.1.1 确定定圆心位置在下游坡中点作一铅垂线,半在该点作另一直线与坡面成85°角,并以G为圆心,R1和R2为半径分别做弧,交以上两条直线成一扇形,上般情况下,最危险滑裂面圆心位置大致在此扇形面积内, R1和R2之值随坡度而变,由《水工建筑物》表4-8查得R1=0.75, R2=1.75。
