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国内外合金化热镀锌烘烤硬化钢板对比分析_张理扬

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热镀锌双相钢与普通热镀锌钢点焊工艺对比

热镀锌双相钢与普通热镀锌钢点焊工艺对比

热镀锌双相钢与普通热镀锌钢点焊工艺对比包晔峰;张炎璐;蒋永锋【摘要】用单因素法对比试验了两种基板材料不同的热镀锌钢板的点焊工艺,研究焊接电流、焊接时间和电极压力三个主要工艺参数对点焊质量的影响.结果表明,80 kg级热镀锌双相钢点焊工艺参数比普通热镀锌钢窄很多,普通镀锌钢接头抗拉剪载荷只有双相钢的1/3～1/2;焊接电流和焊接时间对焊点的熔核直径和接头抗拉剪载荷影响很大,电极压力对接头抗拉剪载荷和熔核直径影响甚小,变化幅度仅在500～1 000 N和0.5 mm以内.数据分析表明,以熔核直径为判据优化焊接参数时,抗拉剪载荷波动较大,可能出现强度偏低的情况,为此提出了以抗拉剪载荷为判据进行参数优化的方法,得到0.8 mm厚普通热镀锌钢点焊参数范围:焊接电流10～12.5 kA,焊接时间16～23 cyc,电极压力1 430～3 570 N;1 mm厚80 kg级热镀锌双相钢点焊参数范围:焊接电流10.7～11.7 kA,焊接时间13～19 cyc,电极压力2 150～3 200 N.%Based on the method of single-factor, two different hot-dip galvanized steel sheets were tested in the experiments. The effect on spot-welding quality of three main welding parameters-weldingcurrent .welding time and electrode pressure were confirmed. The result was as followed: contrasting to general galvanized steel,the variation range of welding parameters of 80kg level high -strength dual-phase galvanized steel was comparatively narrow, while tensile-shear strength of general galvanized steel was only 1/3 to 1/2 of it. Nugget diameter and tensile-shear strength were sensitive to the variation of current and welding time.but insensitive to electrode pressure,the variation range of them were within 500 to 1000 N and 0.5 mm. Data analysis indicated that ifparameters optimization based on the criterion of nugget diameter,the tensile-shear strength fluctuated widely and might lead to strength deficiency. Consequently this article puts forward a criterion based on tensile-shear strength to optimize the parameters, the range of improved parameters was obtained: welding current from 10.5 to 11.7 kA,welding time from 12 to 19cyc and electrode pressure from 2150 to 3200N for0.8mm general galvanized steel: welding current from 10 to 12.5kA,welding time from 16 to 23cyc and electrode pressure from 1430 to 3570N for I mm 80kg level high-strength dual-phase galvanized steel.【期刊名称】《电焊机》【年(卷),期】2012(042)012【总页数】5页(P25-29)【关键词】热镀锌钢;电阻点焊;双相钢;工艺参数【作者】包晔峰;张炎璐;蒋永锋【作者单位】河海大学机电工程学院,江苏常州213022;河海大学机电工程学院,江苏常州213022;河海大学机电工程学院,江苏常州213022【正文语种】中文【中图分类】TG438.20 前言镀锌钢板因其良好的耐腐蚀性在很多场合有逐渐代替普通冷轧钢板的趋势。

合金化热镀锌汽车外板冲压脱锌分析及改进

合金化热镀锌汽车外板冲压脱锌分析及改进
（武 钢 研 究 院 湖 北 武 汉 ：４３００８ห้องสมุดไป่ตู้）
摘 耍 通 过 镀 层 质 量 分 析 、镀 层 合 金 化 程 度 试 验 ，并 对 比 生 产 工 艺 ，合 金 化 热 镀 锌 板 料 ＪＡＣ３４０Ｈ 钢 冲压 脱锌 产 生原 因为镀 层上 下表 面及 镀层 同一表 面 不 同位 置 的厚 薄 不 均 ，导 致合 金 化程 度 不一 致 ，合 金 化 炉 加 热 段 采 用 １２００ｋＷ 的 感 应 加 热 功 率 加 重 了 钢 板 粉 化 程 度 ；通 过 控 制 热 轧 原 料 板 形 、 锌 层厚 度 、合 金化 炉 感应加 热 器功 率 ，改善后 产 品满足 了用 户使 用要 求 。 关 键 词 合 金 化 ；脱 锌 ；热 镀 锌 钢 板 ；汽 车 外 板 中 图 分 类 号 ：ＴＧ１５７ 文 献 标 识 码 ：Ａ 文 章 编 号 ：１６７１—３５２４（２０１６）０１－００３２—０３
在分 析 脱 锌 缺 陷产 生 的原 因基 础 上 ，有 针 对 性 的控制 了 ：（１）在 热 轧 板 形 不 良的情 况下 ，热 轧 原 料 进 行平 整作 业后 再组 织 冷轧 轧钢 ；（２）调 整 出锌锅 钢 带 对 中 ，控 制气 刀距 钢 带 距 离 一致 ；（３）控 制 合 金 化 功 率 ，以提 高合 金化 炉 均 热 段 温 度 作 为 主 要 合 金 化 手 段 ，降低 感应 加热 器 功 率 ；（４）调 整 合 金 化 率 边 部 补 偿烧 嘴气 体 压力 ，保证 钢板 边 部合 金化 水平 。
烘 烤硬 化 ＧＡ钢 板 ＪＡＣ３４０Ｈ 主要 应 用 于 汽 车 发 动机 罩外 板 、门外板 、后 背 门外板 等外 覆 盖件 的制 造 ，对表 面质 量 和 冲 压质 量 要 求 高 。在使 用 某 一 批 次 ＪＡＣ３４０Ｈ 钢 冲压 门外 板 时 出现 成 形 过程 中脱 锌 问 题 ，为 了消除脱 锌缺 陷对 连续 冲压 过程 的影 响 ，分 析 了带 钢脱 锌 的形 成原 因 ，提 出改 善 合 金 化 镀 层 与 基 体之 间结 合力 的 措施 ，改 善 措施 取 得 了 良好 的效 果 。

合金化热镀锌汽车板冲压亮点分析

合金化热镀锌汽车板冲压亮点分析

合金化热镀锌汽车板冲压亮点分析摘要：介绍了合金化热镀锌汽车板在冲压后出现小亮点缺陷的现象，据此进行了调查、分析。

通过模拟冲压实验以及扫描电镜观察的手段分析了小亮点产生的原因，根据分析结果提出了相应的改善措施。

关键词：合金化；热镀锌；亮点中图分类号：文献标志码：doi：Cause analysis of little bright spots of Galvannealed car plates after Press formingZhang Xiqiu1，2 Song Yusu1 Ge Hao2（1Department of Chemistry and Material ，College of Sciences ，Naval University of Engineering Hubei Wuhan 430033，China；2.Masteel co.，LTD，Maanshan 243002，China）Abstract：Research and analysis the appearance of little bright spots defects of Galvannealed car plates after Press forming has been made and introduced. The simulation of the stamping experiment and scanning electron microscope method has been employed to analyze the causes of little bright spots，According to the result of investigation andanalysis the corresponding improvement measures have been put forward.Key words：alloying；Hot dip galvanized；bright spots1 概述合金化热镀锌钢板是当前热镀锌钢板研究中最活跃的领域之一，与纯锌钢板相比它具有更好的耐腐蚀性、耐热性、涂着性、点焊接性和成形性[1]。

用扫描电镜分析合金化热镀锌镀层的截面形貌及组成相

用扫描电镜分析合金化热镀锌镀层的截面形貌及组成相

用扫描电镜分析合金化热镀锌镀层的截面形貌及组成相
张理扬
【期刊名称】《理化检验-物理分册》
【年(卷),期】2009(045)010
【摘要】详细介绍了一种用扫描电子显微镜(SEM)观察合金化热镀锌镀层截面形貌及对镀层中的各种锌铁合金相进行分析的方法,该方法是在普通镀层金相检验方法的基础上借助SEM获取镀层截面形貌,从而定性地判断镀层内的各种锌铁合金相的生成与否及生成量的多少,具体步骤包括金相试样的镶嵌、研磨、抛光、侵蚀和采用SEM观察镀层截面形貌.并对比分析了不同侵蚀液对镀层截面形貌的影响,发现采用添加缓蚀剂的铬酸+硫酸钠溶液侵蚀合金化热镀锌镀层得到的镀层截面形貌最为理想.
【总页数】4页(P624-627)
【作者】张理扬
【作者单位】宝山钢铁股份有限公司,冷轧厂,上海,200941
【正文语种】中文
【中图分类】TG115.21
【相关文献】
1.合金化时间对热镀锌镀层相结构与结合力的影响 [J], 张浩;丁志敏;苏苇;吴涤;张长伟;王佳
2.合金化热镀锌镀层组织Г相的结构分析 [J], 余金山;刘俊亮;张津徐;吴建生
3.合金化热镀锌镀层组织中Γ1相的有序结构 [J], 余金山;张津徐;吴建生;刘俊亮;陈家光
4.加热冷却工艺对合金化热镀锌钢板镀层相结构的影响 [J], 孟宪陆;钱洪卫
5.热镀锌合金化镀层相结构的定量化 [J], 袁训华;刘昕;张启富
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钢板表面重皮缺陷原因分析及改进措施

钢板表面重皮缺陷原因分析及改进措施

第25卷第6期宽厚板Vol.25,No.62019年12月WIDE AND HEAVY PLATE December2019*33-•技术讨论•钢板表面重皮缺陷原因分析及改进措施张艳侯美伶张卫卫阳日隆（江阴兴澄特种钢铁有限公司）摘要针对兴澄特钢中板分厂出现的典型钢板表面重皮缺陷展开研究，发现重皮主要有柳叶状和坑状两种形貌。

柳叶状重皮主要出现在每个浇次开浇初期的前几块铸坯，坑状重皮主要出现在钢板的头部和尾部。

利用金相显微镜、扫描电镜等手段对柳叶状重皮进行分析，结果表明:柳叶状重皮主要为开浇初期非稳态浇注下卷入保护渣及二次氧化物所致;从出现的位置和成分对坑状重皮进行分析，发现坑状重皮主要为铸坯切割翻渣在轧制过程中压入钢板导致。

关键词重皮保护渣翻渣连铸坯Causes Analysis and Corrective Measures of SkinLamination Defect on Steel Plate SurfaceZhang Yan,Hou Meiling,Zhang Weiwei and Yang Rilong(Jiangyin Xingcheng Special Steel Works Co.,Ltd.)Abstract The paper studies the typical skin lamination defects on steel plate surface at the medium plate rolling plant of Xingcheng Special Steel Works Co.,Ltd.and discovers two types of skin lamination defects in shape of willow­leaf and pit.The willowleaf-shaped skin lamination defect mainly occurs on initially cast slabs from first heat of se­quence casting,while the pit-shaped skin lamination defect mainly occurs on head and tail of steel plate.Analysis is performed on willowleaf-shaped skin lamination defect by means of OM and SEM.The results show that the willowleaf -shaped skin lamination defect is primarily caused by entrapped mould powder and secondary oxide during unsteady casting at initial stage of continuous casting.Analysis on pit-shaped skin lamination defect from the apsects of occur­rence location and chemical composition is carried out,which proves that the pit-shaped skin lamination defect is caused by flame cutting slags of slab pressed into steel plate during rolling.Keywords Skin lamination defect,Mould powder,Flame cutting slag,Continuous casting slabo前言钢板表面缺陷一直是各个钢厂难以彻底解决的质量问题之一⑴。

锌铝镁合金镀层高强度高耐腐蚀性能桥梁缆索技术应用研究

锌铝镁合金镀层高强度高耐腐蚀性能桥梁缆索技术应用研究

第４６卷 第４期金　属　制　品２０２０年８月　Ｖｏｌ ４６ Ｎｏ ４ＭｅｔａｌＰｒｏｄｕｃｔｓＡｕｇｕｓｔ２０２０ ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００３－４２２６．２０２０．０４．００７锌铝镁合金镀层高强度高耐腐蚀性能桥梁缆索技术应用研究张海良１，　段武兵２，　汤　亮１（１．上海浦江缆索股份有限公司，　上海　２００１２０；　２．贵州省公路工程集团有限公司，　贵州　贵阳　５５０００１）摘要：随着桥梁建设技术的发展，超大跨径的桥梁对缆索系统提出了高负荷、长寿命的要求，需要桥梁缆索具有高强度和高耐腐蚀性能。

采用加速盐雾试验对比，锌铝镁合金镀层耐腐蚀性能是Ｇａｌｆａｎ锌铝合金镀层的２．５倍以上，是纯锌镀层的５倍以上，同时锌铝镁合金镀层具有自修复涂层。

对锌铝镁合金镀层钢丝缆索进行研究，重点对锚固性能、耐腐蚀性能和抗滑移性能进行研究，并进行试验验证，开发了满足桥梁缆索规范的锌铝镁合金镀层高强度高耐腐蚀性能缆索。

关键词：锌铝镁合金镀层；桥梁缆索；耐腐蚀性能；抗滑移性能中图分类号：ＴＧ１７４．４ 文献标识码：ＡＲｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｂｒｉｄｇｅｃａｂｌｅｗｉｔｈＺｎ－Ａｌ－ＭｇａｌｌｏｙｃｏａｔｉｎｇＺｈａｎｇＨａｉｌｉａｎｇ１，ＤｕａｎＷｕｂｉｎｇ２，ＴａｎｇＬｉａｎｇ１（１．ＳｈａｎｇｈａｉＰｕｊｉａｎｇＣａｂｌｅＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００１２０，Ｃｈｉｎａ；２．ＧｕｉｚｈｏｕＨｉｇｈｗａｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＧｒｏｕｐＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｇｕｉｙａｎｇ５５０００１，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｗｉｔｈｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｂｒｉｄｇｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ｌａｒｇｅｓｐａｎｂｒｉｄｇｅｓｒｅｑｕｉｒｅｈｉｇｈｌｏａｄａｎｄｌｏｎｇｌｉｆｅｏｆｃａｂｌｅｓｙｓｔｅｍ，ｗｈｉｃｈｒｅｑｕｉｒｅｓｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆｂｒｉｄｇｅｃａｂｌｅｓ．ＴｈｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆＺｎ－Ａｌ－Ｍｇａｌ ｌｏｙｃｏａｔｉｎｇｉｓ２．５ｔｉｍｅｓｍｏｒｅｔｈａｎＧａｌｆａｎＺｎ－Ａｌａｌｌｏｙｃｏａｔｉｎｇａｎｄ５ｔｉｍｅｓｍｏｒｅｔｈａｎｐｕｒｅｚｉｎｃｃｏａｔｉｎｇ．Ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ，Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇａｌｌｏｙｃｏａｔｉｎｇｈａｓｓｅｌｆ ｒｅｐａｉｒｉｎｇｃｏａｔｉｎｇ．ＴｈｅｓｔｕｄｙｏｆＺｎ－Ａｌ－Ｍｇａｌｌｏｙｃｏａｔｉｎｇｓｔｅｅｌｗｉｒｅｃａｂｌｅ，ｔｈｅａｎｃｈｏｒ ａｇｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅａｎｄｓｌｉｐｒｅｓｉｓｔａｎｃｅａｒｅｍａｉｎｌｙｓｔｕｄｉｅｄ，ａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｔｅｓｔｉｓｄｏｎｅ，ｍｅｅｔｉｎｇｅｘｉｓｔｉｎｇｂｒｉｄｇｅｃａｂｌｅｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆＺｎ－Ａｌ－Ｍｇａｌｌｏｙｃｏａｔｉｎｇｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｈｉｇｈｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｃａｂｌｅｉｓｄｅｖｅｌｏｐｅｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇａｌｌｏｙｃｏａｔｉｎｇ；ｂｒｉｄｇｅｃａｂｌｅ；ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ；ｓｌｉｐｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ 桥梁缆索系统是缆索承重体系桥梁的主要承载力构件，其使用寿命直接影响桥梁安全及使用寿命。

烘烤硬化钢板B180H1与冷轧板DC04性能对比研究

《 装备制造技术）００ ） １ 年第 ７ ２ 期
烘 烤硬化钢 板 Ｂ ０ Ｈ１与 １ ８ 冷 轧板 Ｄ ０ Ｃ ４性 能对 比研 究
武 晋 ’毕 大 森 。 ，
（． １ 天津中德职业技术学院 机械 工程 系 ， 天津 ３ ０ ９ ； ． ０ １ １２ 天津理工大学 材 料科 学与工程学院 ， 津 ３ ０ ９ ） 天 ０ １ １
硬度计 上进行 ， 条件符合 Ｇ ， ３０ —９９的规定 ； 口 试验 Ｂ ＇ ４ ． １９ ｑ ４ １ 断
形貌观察使用 Ｊ Ｍ ６ ０ Ｆ型场发射 扫描电镜 。 Ｓ 一７０
２ 试 验 结果 分 析
２１ 力 学 性 能试 验 结 果 分 析 ．
薄板 的单 向拉伸 试验 ， 是获得板料力 学性能数据最基本 、
也是最重要 的试 验方法 。通过该试 验 ， 以获得钢板在强度 、 可
普通高强度钢板 屈服应力高 、冲压成形性差 的缺点而开发 的
一
种汽车用钢板 ， 近来得到广泛 的应用 。 本文通过试验对烘烤
刚度 和塑性等方 面的力学性 能信息 ，试验所得 的 Ｂ ８ Ｈ １０ １和 Ｄ０ Ｃ ４的力学性能参数见表 ２ 通过这些性 能指标 ， 以定性地 ， 可 分析与评估钢板 的成 形性能 。试验 结果 表 明， Ｉ０ 高强度 Ｂ ８ ＨＩ
出 ５ ． ＭＰ ； １ ０ ５４ ａＢ ８ Ｈ１的均 匀伸长 率和 断后 伸长率 低于 Ｄ ０ Ｃ４
钢 ， Ｔ值和 ｒ 比 Ｄ ０ 而 ／ ， 值 Ｃ ４钢有所提高 。
表 ２ １０ １ Ｂ ８ Ｈ 钢板和 Ｄ ０ Ｃ ４钢板 的力学性 能参数
１ 试 验 材料 与 方 法
１１ 试 验 材 料 ．
试验材料采用 国产钢板 Ｂ ８ Ｈ 、 Ｃ ４， １０ １ Ｄ ０ 化学成分见表 １ 。

国内外轧机用耐磨复合衬板的性能对比

国内外轧机用耐磨复合衬板的性能对比李龙;郭秀斌;张心金;祝志超【摘要】对国外热轧复合及国内爆炸复合生产的轧机用耐磨复合衬板的性能进行了对比分析,主要包括界面抗剪强度、拉伸性能、冲击性能和耐磨性能.结果表明:国外通过热轧生产的复合衬板的界面较为平直,基材的韧性较高,复材的耐磨性能优良,综合性能良好;国内爆炸复合生产的衬板虽然界面结合强度较高,但基材的韧性较低,耐磨性能低于国外热轧生产的复合衬板的耐磨性能.根据耐磨复合衬板的组织及性能结果,对国外热轧复合衬板的组织控制工艺进行了推测.【期刊名称】《理化检验-物理分册》【年(卷),期】2015(051)001【总页数】6页(P13-17,36)【关键词】耐磨复合衬板;抗剪强度;显微组织;力学性能【作者】李龙;郭秀斌;张心金;祝志超【作者单位】中国第一重型机械股份公司能源装备材料科学研究所,天津300457;中国第一重型机械股份公司能源装备材料科学研究所,天津300457;中国第一重型机械股份公司能源装备材料科学研究所,天津300457;中国第一重型机械股份公司能源装备材料科学研究所,天津300457【正文语种】中文【中图分类】TG333.1;TG135+.6耐磨复合钢板是一种采用复合技术生产的耐磨复合材料，在设计上综合了耐磨合金和基体材料的优点，并弥补了各自的不足，具有单一金属或合金无法比拟的优异综合性能，因此被广泛应用于许多工业领域［1－6］。

耐磨复合钢板一般是在普通低碳钢板表面复合一层耐磨性比普通碳钢高数倍的耐磨材料，复材提供高的硬度和优良的耐磨性，基材提供良好的韧性和可焊性，具有良好的综合性能。

耐磨复合钢板的使用除了能显著提高零件的使用寿命之外，还可显著减少合金材料的消耗，使各种装备的材料成本大为降低［3］。

冶金设备所采用的衬板主要用在轧机机架与轧辊轴承座之间起到导向的作用［4］。

机架衬板的硬度范围通常为58～62HRC，较轴承座衬板的硬度高4～5HRC。

关于短时效与缓时效烘烤硬化钢热镀锌板材的自然时效性的相关分析

关于短时效与缓时效烘烤硬化钢热镀锌板材的自然时效性的相关分析摘要烘烤硬化钢镀锌材料具有很强的内应力，但在稳定性上处于亚稳形态之中，具有一定的自然时效性。

由于时间长度不同，会对板材属性造成影响，通过对短时效、缓时效指数分析，能够了解不同条件下对板材硬化值的影响。

本文通过自然时效的验证以及分析，对不同的影响因素进行了探讨，了解板材的规律性，具有很强的研究意义。

关键词短时效；缓时效；热镀锌板材；自然时效性前言烘烤硬化钢是指经过变形、烤漆之后能够发生变化的材料，此类型材料经过处理之后，屈服强度能够有一定程度提高，具有良好的应用价值。

时效特性比较敏感的称为短时效材料，时效特性相对稳定的材料，称为缓时效硬化钢。

了解此材料时效特征，可在自然条件下对其屈服节点、延伸率差异分析，并经过对比，了解最终差异。

1 自然时效性能分析方法在材料自然时效性能明确时，对其进行物理测试、化学测试、机械测试，在明确材料分子、原子构成基础上，利用拉力试验机对其强度进行检测，并对材料的硬化值进行评定，将材料处于不同的环境下，分析材料在不同环境中的自然时效性。

2 烘烤硬化钢镀锌材料自然时效性分析2.1 抗拉强度分析受短时效特征与缓时效特征影响，对其进行时效分析需要明确一定的变量因素。

例如，某部门开展的材料自然时效性试验工作，以动态化的方式进行测试，测试结果发现，在自然时效条件下，短时效材料短期时间内的强度增幅比较大，但其与时间呈现出反比例趋势，自然时间越长，最终的变化幅度则越小。

经过动态分析之后，可以得出以下结论，在自然时效环境下，材料的强度会在短时间内出现比较明显的变化，但随着时间的增长，此变化将不再明显，其原因是由材料中的晶界游离所产生的，能够快速提高材料的质量、强度[1]。

2.2 屈服强度分析屈服强度是指金属材料在发生屈服现象时的极限值。

某部门在试验过程中，将短时效材料、缓时效材料放置在相同的自然环境之中，对其进行季节性、周期性的屈服强度分析。

780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板的特性

780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板的特性近年来，随着环保意识的提高和减轻车身重量，降低燃耗，保护驾乘人员安全性要求的提高，汽车用钢板开始大量使用高强度钢板。

其中对耐蚀性高的车身支柱下部和结构件等也开始合金化热镀锌（下称GA）高强度钢板。

但是，随着这些高强度钢板用途的不断扩大，对材料特性的要求也越来越高了。

例如，对一些成形性难的部件，要求进一步提高母材的成形性，为此，神户制钢公司开发了具有代表性低YP型钢种----780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板。

与同等冷轧钢板相比，780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板的延伸率与采用连续退火生产线生产的冷轧钢板相同，具有良好的强度和塑性。

它是通过对钢的成分设计和控制退火时的冷却速度来优化铁素体的百分率，提高均匀变性能力。

另一方面，在局部变形方面，780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板的延伸凸缘性，即扩孔率与冷轧钢板的相同，U形弯曲试验时的临界弯曲半径也在厚板的2倍以下。

这是因为通过优化退火温度，可以使母材组织均匀，减轻局部应力集中的问题。

780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板的抗拉强度虽然很高，但深冲性比同等冷轧钢板的好。

另外，如果减小拉模圆角，可以提高零部件的尺寸精度，有利于提高高强度钢材的成形性。

780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板的点焊接性比GA590Y钢好。

这是因为780M Pa及980MPa级合金化热镀锌钢板通过Cr、Mo的混合添加，减少了对焊接性有害的C。

在抗冲击性方面，根据780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板和GA440W的抗压试验时的荷重—位移曲线求出的最大荷重和吸收能可知，780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板在冲撞时的变形吸收能比低强度的440W的好，表明780MPa及980MPa级合金化热镀锌钢板完全可作抗冲击部件的制作材。

（青山）。

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图 ２ 盛 放 液 氮 制 备 脆 性 断 口 的 试 验 装 置 Ｆｉｇ．２ Ｔｈｅ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｕｓｅｄ ｔｏ ｆｉｌｌ ｌｉｑｕｉｄ ｎｉｔｒｏｇｅｎ
ｔｏ ｍａｋｅ ｔｈｅ ｂｒｉｔｔｌｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｓａｍｐｌｅ
在样板上截取１６ｍｍ×１６ｍｍ 的试样，用酒精 清洗后使用 ＲＩＮＴ／２２００ＰＣ Ｘ 射线多晶粉末衍射仪 （铜靶，０．０２°／步，４°／ｍｉｎ）对 镀 层 进 行 物 相 分 析，管 电 压 为 ４０ｋＶ，管 电 流 为 ４０ ｍＡ。
· ２１３ ·
张 理 扬 等 ：国 内 外 合 金 化 热 镀 锌 烘 烤 硬 化 钢 板 对 比 分 析
表 １ 试 验 分 析 用 合 金 化 热 镀 锌 烘 烤 硬 化 钢 板
Ｔａｂ．１ Ａｎａｌｙｚｅｄ ｇａｌｖａｎｎｅａｌｅｄ ｂａｋｅ－ｈａｒｄｅｎｉｎｇ ｓｔｅｅｌ ｓｈｅｅｔｓ
编号 生产厂家
采用圆筒杯冲 试 验 测 量 镀 层 的 抗 粉 化 性 能，试 验装 置 如 图 １ 所 示。 先 将 样 板 冲 成６６ ｍｍ 的 圆 片 ，用 丙 酮 擦 洗 后 放 入 盛 有 丙 酮 的 烧 杯 中 ，再 用 超 声 波清洗，热风吹干 后 称 量 圆 片 质 量。 轻 涂 油 后 在 圆 筒杯冲冲压 机 上 冲 杯，杯 子 直 径 为 ３５ ｍｍ，深 度 为 ２５ｍｍ，将冲压成 型 杯 子 内 外 表 面 的 润 滑 油 和 脱 落 的镀层清洗干净后 再 吹 干 称 量 杯 子 质 量，以 两 次 称 量的质量差作为镀层的粉化量 。 ［１］
牌号
４０ＢＨ ０．７
使用正常
２ 国外 Ｍ 公司 ＪＡＣ３４０Ｈ
０．７
使用正常
３ 国内 Ｇ 公司 Ｈ２２０ＢＤ＋ＺＦ ０．７
使用正常
４ 国内 Ｇ 公司 Ｈ２２０ＢＤ＋ＺＦ ０．７
粉化严重
５ 国内 Ｇ 公司 Ｈ２２０ＢＤ＋ＺＦ ０．７ 试验料，使用正常
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｇａｌｖａｎｎｅａｌｉｎｇ；ｂａｋｅ－ｈａｒｄｅｎａｂｌｅ ｓｔｅｅｌ ｓｈｅｅｔ；ｃｏａｔｉｎｇ；ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ
合金化热镀锌烘烤硬化钢板主要用于汽车外 板，对成 型、焊 接、涂 装、耐 蚀、抗 凹 陷、抗 石 击、抗 粉 化等综合性能 要 求 较 高。 国 内 ２００２ 年 就 已 成 功 开 发出了合金化热镀 锌 烘 烤 硬 化 钢 板，不 过 实 物 质 量 与世界领先水平 相 比，还 存 在 一 定 的 差 距。 笔 者 对 国内开发初期生产的质量正常及镀层粉化严重的样 板与国外领先水平 样 板 进 行 实 物 对 比 分 析，以 找 出 国内合金化热镀锌烘烤硬化钢板存在的具体差距及 其 原 因 ，明 确 改 进 方 向 。
关 键 词 ：合 金 化 热 镀 锌 ；烘 烤 硬 化 钢 板 ；镀 层 ；对 比 分 析
中 图 分 类 号 ：ＴＧ１７４．４４ 文 献 标 志 码 ：Ａ 文 章 编 号 ：１００１－４０１２（２０１２）０４－０２１３－０８
Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｇａｌｖａｎｎｅａｌｅｄ Ｂａｋｅ－ｈａｒｄｅｎａｂｌｅ Ｓｔｅｅｌ Ｓｈｅｅｔｓ Ｐｒｏｄｕｃｅｄ Ｄｏｍｅｓｔｉｃａｌｌｙ ａｎｄ Ａｂｒｏａｄ
收 稿 日 期 ：２０１１－１０－０１ 作 者 简 介 ：张 理 扬 （１９７７－ ），男 ，高 级 工 程 师 ，博 士 。
１ 试 验 材 料 与 试 验 方 法
１．１ 试 验 材 料 试验对比分 析 用 样 板 如 表 １ 所 示。 其 中，１ 号
样板为国外 Ｚ 公司生产的合金化热镀锌烘烤硬化 钢板，２号样板为国外 Ｍ 公 司 生 产 的 合 金 化 热 镀 锌 烘烤 硬 化 钢 板，３ 号 和 ４ 号 样 板 都 为 国 内 开 发 初 期 生产 的 合 金 化 热 镀 锌 烘 烤 硬 化 钢 板。１～３ 号 样 板 使用正常，而 ４ 号 样 板 冲 压 时 镀 层 粉 化 严 重。５ 号 样板为国内改进试验生产的合金化热镀锌烘烤硬化 钢 板 ，试 验 室 分 析 镀 层 结 合 力 等 性 能 正 常 ，可 以 满 足 用户使用要求。
２ 试 验 结 果 与 讨 论
图 １ 圆 筒 杯 冲 试 验 装 置 示 意 图 Ｆｉｇ．１ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｆｏｒ
ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ ｃｕｐ ｔｅｓｔ
镀层质量、镀层铁含量 和 镀 层 铝 含 量 使 用 ＧＤＳ －７５０Ａ 辉光放电 光 谱 仪 测 试。 测 试 前 先 用 无 水 酒 精擦洗 样 板 去 掉 表 面 油 污，每 面 镀 层 分 析 直 径 为 ４ｍｍ 的两个点，试 验 结 果 取 这 两 个 点 分 析 结 果 的
５ ０．００２ ２ ０．６３ ０．０２７ ０．００２ ４ ０．０００ ９
化［４］。由表２可 见，国 内 钢 板 的 碳 元 素 含 量 与 国 外 钢 板 相 当 ，但 氮 元 素 含 量 波 动 较 大 ，因 此 还 需 要 进 一 步提高氮元素含量的控制水平。
由表２还可以看 出，锰 元 素 含 量 除 １ 号 样 板 只 有０．３７％ 以 外，其 他 样 板 的 锰 元 素 含 量 都 控 制 在 ０．５０％～０．６５％之间。锰 是 固 溶 强 化 元 素，虽 然 它 是各种固溶强化元素中对钢板可镀性能影响最小的 元素，但锰元素含量 过 高 会 造 成 钢 板 的 成 型 性 能 下 降，也会对钢板的可镀性造成不良影响 。 ［５］
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｇａｌｖａｎｎｅａｌｅｄ ｂａｋｅ－ｈａｒｄｅｎａｂｌｅ ｓｔｅｅｌ ｓｈｅｅｔｓ ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｄｏｍｅｓｔｉｃａｌｌｙ ａｎｄ ａｂｒｏａｄ，
ｓｕｃｈ ａｓ ｓｕｂｓｔｒａｔｅ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ，ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ，ｃｏａｔｉｎｇ ｐｏｗｄｅｒｉｎｇ ａｍｏｕｎｔ，ｃｏａｔｉｎｇ ｍａｓｓ，ｃｏａｔｉｎｇ ｉｒｏｎ ｃｏｎｔｅｎｔ，ｃｏａｔｉｎｇ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ｃｏｎｔｅｎｔ，ｃｏａｔｉｎｇ ｍａｉｎ ｅｌｅｍｅｎｔｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ，ｃｏａｔｉｎｇ ｓｕｒｆａｃｅ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ，ｃｏａｔｉｎｇ ＳＥＭ ｂｒｉｔｔｌｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ，ｃｏａｔｉｎｇ ＸＲＤ ｐｈａｓｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｃｏａｔｉｎｇ ｓｕｒｆａｃｅ ｒｏｕｇｈｎｅｓｓ，ｗｅｒｅ ｃｏｍｐａｒｅｄ ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓｕｂｓｔｒａｔｅ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ，ｃｏａｔｉｎｇ ｍａｓｓ ｃｏｎｔｒｏｌ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｏｌｉｎｇ ｒａｔｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｅｅｌ ａｆｔｅｒ ｇａｌｖａｎｎｅａｌｉｎｇ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｔｏ ｇｅｔ ｂｅｔｔｅｒ ｇａｌｖａｎｎｅａｌｅｄ ｂａｋｅ－ｈａｒｄｅｎａｂｌｅ ｓｔｅｅｌ ｐｒｏｄｕｃｔｓ ｗｉｔｈ ｇｏｏｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｐｏｗｄｅｒｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ａｎｄ ｏｔｈｅｒ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ａｔ ｈｏｍｅ．
平均值。 沿样板轧制方向截 取 长 ２０ ｍｍ、宽 ８ ｍｍ 的 试
样，在样板上刻上 编 号，用 丙 酮 擦 洗 吹 干 后，在 试 样 中间切一小缺口，并 清 除 掉 粘 附 在 缺 口 周 围 的 金 属 屑，把切好缺口的试 样 放 入 盛 有 丙 酮 的 烧 杯 中 再 用 超声波清洗并吹干，然 后 在 图 ２ 所 示 的 装 置 中 装 入 液氮，将试样缺口向 下 居 中 放 在 支 撑 架 下 面 放 置 试 样 的 凹 槽 内 ，将 冲 头 压 在 试 样 缺 口 的 对 面 ，使 试 样 浸 入 在 液 氮 中 ，冷 却 ２ ｍｉｎ 左 右 ，敲 击 冲 头 制 备 脆 性 断 口。将制备好的脆性断口放入盛有酒精的烧杯中超 声波清洗，然 后 吹 干，使 用 Ｓ４２００ 场 发 射 扫 描 电 镜 观察脆 性 断 口 形 貌 和 镀 层 表 面 形 貌，加 速 电 压 为 ２０ｋＶ，工 作 电 流 为 １０μＡ。
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２．１ 基 板 化 学 成 分 ５种合金化热镀锌烘烤硬化钢板基板的化学成
分分析结果 见 表 ２。 可 以 看 出，试 验 用 ５ 种 样 板 基 板的碳元素含量都控制在０．００２ ０％～０．００２ ５％ 之 间，略高于普通深 冲ＩＦ 钢 的 碳 元 素 含 量，氮 元 素 含 量都控制在０．００１ ５％ ～０．００３ ０％ 之 间，与 普 通 深 冲ＩＦ 钢中氮元素含量相当。对于烘烤硬化钢板，钢 中的碳 原 子 和 氮 原 子 数 量 越 多，则 其 烘 烤 硬 化 值 ＢＨ 值越高 。 ［２］ 通常烘烤硬化钢对 ＢＨ 值的 要 求 在 ３０～５０ ＭＰａ［３］，以在烘烤后增 加 的 强 度 与 抗 自 然 时 效性能之间获得最 佳 平 衡，因 而 需 要 对 钢 板 的 碳 元 素和氮元素含量进行严格控制。碳元素和氮元素含 量太低，达 不 到 期 望 的 ＢＨ 值；碳 元 素 和 氮 元 素 含 量 过 高 ，则ＢＨ 值 太 高 ，钢 板 的 室 温 时 效 性 能 恶
张 理 扬 等 ：国 内 外 合 金 化 热 镀 锌 烘 烤 硬 化 钢 板 对 比 分 析
表 ２ 各 样 板 基 板 的 化 学 成 分 （质 量 分 数 ）
Ｔａｂ．２ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｓｕｂｓｔｒａｔｅ ｆｏｒ
ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓａｍｐｌｅｓ （ｍａｓｓ）
１．２ 试 验 方 法 采用傅立叶红外光谱仪分析基板化学成分中的
碳、硫和氮元素，检测依据为 ＡＳＴＭ Ｅ １０１９－２００２； 采用光电直读光 谱 仪 分 析 硅、锰、磷、钛、铝 等 元 素。 检测依据为 ＧＢ／Ｔ ４３３６－２００２。
力 学 性 能 测 试 采 用 ＪＩＳ Ｇ３１３５－２００６ 中 的 标 准 板状拉伸试样 （３５ ｍｍ×２００ ｍｍ），在Ｉｎｓｔｒｏｎ 拉 伸 试验机上进行试 验。 测 试 烘 烤 硬 化 值 时，烘 烤 前 拉 伸 条 件 为 横 梁 位 移 速 率 ３ ｍｍ·ｍｉｎ－１，预 变 形 ２％ ， 烘烤条件为１７０ ℃保温２０ ｍｉｎ，并采 用 下 屈 服 点 计 算烘烤硬化值 ＢＨ２。