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空压机节能方案 (1)空压机节能改造方案 (5)空压机节能改造方案 (7)空压机节能改造方案 (16)空压机节能改造方案 (21)螺杆空压机变频节能改造原理与应用 (31)空压机节能方案引言空压机在工业生产中有着广泛的应用。
空压机的种类有很多，有活塞式空压机、螺杆式空压机、离心式空压机，但其供气控制方式几乎都是采用加、卸载控制方式。
该供气控制方式虽然原理简单、操作简便，但存在能耗高，进气阀易损坏、供气压力不稳定等诸多问题。
随着社会的发展和进步，高效低耗的技术已愈来愈受到人们的关注。
在空压机供气领域能否应用变频调速技术，节省电能同时改善空压机性能，提高供气品质就成为我们关心的一个话题。
此方案针对三门峡明珠电冶有限公司的空压机进行节能分析：二、空压机工作原理目前空压机上都采用两点式控制（上、下限控制）或启停式控制（小型空气压缩机），也就是当压缩气体气缸内压力达到设定值上限时，空压机通过本身气压或油压关闭进气阀，小型空气压缩机则停机。
当压力下降到设定值下限时，空压机打开进气阀，小型空压机则又启动。
传统的控制方式容易对电网造成冲击，对空压机本身也有一定的损害，当用气量频繁波动时，尤其明显。
正常工作情况下，空气被压缩到储气罐。
空压机各点的检测（包括压缩空气温度、压力，镙杆温度、冷却水压力、温度和油压、油温等等）和整体控制由主控制单板机控制。
当空压机出口压力达到设定值上限时，通过油压分路阀关闭进气口，同时打开内循环管路，作自循环运行。
此时用气单位继续用气。
当压力下降到设定值下限时，油压分路阀关闭循环管路，打开空气进口，空气又由过滤器经压缩到储气罐中。
在静态，原起动方式（Y-△），及加载、卸载时对电网供配电设备及镙杆都会造成极大的冲击。
尤其是能源的严重浪费。
主电机转速下降，轴功率将下降很多。
节能潜力相当大。
)三、加、卸载供气控制方式存在的问题1、耗能分析我们知道，加、载控制方式使得压缩气体的压力在Pmin～Pmax之间来回变化。
高压变频器对肇庆桂峰水泥有限公司风机/水泵项目节能技术改造方案一、前言：在上个世纪八十年代末，交流变频调速逐渐登上了工业传动调速方式的历史舞台，并演变到日趋取代直流调速方式传动的程度。
尤其是矢量控制和直接转矩控制技术在通用变频器中的运用，以及政府部门在“十一五”节能规划中目标的提出，都加速了通用变频器和国外大功率高压变频器在我国各行各业的使用规模和改造力度。
交流变频调速技术是现代化电气传动的主要发展方向之一，它不仅调速曲线平滑，调速范围大，效率高，启动电流小，运行平稳，而且节能效果良好，是风机、泵类设备的一项最佳的节能改造新技术，是国家发改委重点推广应用的节约综合利用新技术。
实践证明，驱动风机、水泵、空压机等的高压大、中型电动机采用高压交流变频调速改造后，节能效果显著。
二、变频节能原理：变频器这一交流调速产品本身属于工业自动控制产品中传动调速产品的范畴，21世纪之际，这一产品被冠上了“节能产品”、“绿色产品”乃至“绿色节能产品”等，产品的宣传在广告词方面可谓得到了淋漓尽致的发挥。
我们大家都知道：风机、泵类属于二次方递减转矩的负载性质，对于二次方递减转矩的这种性质负载，其流量与负载的转速成正比变化，压力（扬程）的变化与流量的变化成平方关系，而其功率的变化则与流量的变化成立方关系；即当风机转速从N1变到N2后，风量Q、风压H及轴功率P的变化关系如下：Q1:Q2=N1:N2或⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯=2121NNQQH1:H2=N12:N22或22121⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯=NNHHP1:P2=N13:N23或32121⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯=NNPP其中：P1表示风机或泵在N1转速下的功率，P2表示风机或泵在N2转速下的功率，上式表达出风机、泵类功率与转速的关系。
通过风门、阀门与通过转速调节负载大小的能量需求效果比较如图1：全扬程H (p ,u )流量Q(p,u)图1 转速功率关系图变频器调节方式的能量需求最小，其曲线最接近负载能量需求的理想曲线。
空压机变频改造技术方案一、概述空气压缩机是利用电能将空气压缩使之作为一种动力源的设备, 在工矿企业中应用十分普遍, 配套电动机的容量一般较大，且大多是常年连续运行的，故节能的潜力很大。
目前常见的压缩机有活塞式、螺杆式、离心式，不论哪一种工作方式，压缩机单位时间内产气量是一定的，目前压缩机都采用上下限控制或启停式控制，也就是说，当气缸内的压力达到设定值的上限时，空压机通过本身的压力或油压开关闭进气阀，这种工作方式频繁出现加载卸载，而且对电网、螺杆空压机本身都有极大的破坏性。
二、系统原工频运行概况1、空压机工作原理简述：原空压机的运行方式为工频状态。
压力采用两点式控制（上、下限控制），也就是当空压机气缸内压力达到设定值上限时，空压机通过本身的油压关闭进气阀，当压力下降到设定值下限时，空压机打开进气阀。
生产的工作状况决定了用气量的时常变化，这样就导致了空压机在半载或轻载下运行，或者经常是加载几分钟，卸载几分钟，频繁的卸载和加载，对电动机、空压机和电网造成很大的冲击。
再说，空压机卸荷运行时，不产生压缩空气，电动机处于空载状态，其用电量为满负载的60% 左右，这部分电能被白白的浪费。
系统在设计时是针对全厂满负荷用气量来设计的，并考虑了富余，是按最大量来设计的的，而现在的工况是用气量经常变化，且经常在半载下运行，在整个系统运行时存在着严重的“大马拉小车”的现象。
为了解决这种现象，节约能源，提高经济效益，有必要对现有系统进行变频改造。
2、原系统工况存在的问题1）主电机全压起动，起动时的电流很大,会影响电网的稳定及其它用电设备的运行安全，对机械设备的冲击大，电机轴承的磨损大，所以设备维护工作量大。
2）主电机时常轻载运行，属非经济运行，电能浪费严重。
3）主电机工频运行致使空压机运行时噪音很大。
4）经常卸载和加载导致整个气网压力经常变化，不能保持恒定的工作压力。
3、拖动系统的特点：1）机械特性具有恒转矩性质，电机的轴功率PL与转速n 成正比。
关于变频柜的技术要求1、此次变频柜用于水泵电机的控制/运行。
2、变频柜体技术要求。
（1）产品（包括所选用的主要器件）必须符合中国电工产品认证委员会的安全认证要求，其电气设备上应带有安全认证保证；必须符合国家现行技术标准的规定，并应提供合格证书等。
（2）柜内主要元器件采用常孰开关制造有限公司产品（具体见元器件的技术要求）。
（3）产品所选用的元器件必须保证是正品、新品。
每天工作时间为24h，全年连续工作。
（4）箱（柜）体的钢板厚度不应小于2.0mm冷轧板；箱体的尺寸要求1500（高）*600（宽）*500（厚），尽可能安要求规格尺寸设计，若该尺寸不满足设计要求，柜体的尺寸可以相应的改动，并报出箱体的实际尺寸，但安装的固定支架必须严格按照提供的尺寸设计，并提供安装示意图。
（5）箱体采用喷塑，箱体颜色采用微机灰色，采用相应的防腐蚀措施。
（6）变频控制柜必须有铭牌。
柜顶有两个排风扇，并装有防尘罩。
（7）变频控制柜的内部结构布置必须严格按系统图、国家标准及地方规范执行；内部接线应排列整齐、清晰和美观，绑扎成束或敷于专用塑料槽内卡在安装架上；配线应考虑足够的余量。
所选用的导线、尼龙扎带、塑料线槽等均为阻燃型。
（8）电箱柜门内侧必须贴有电气系统图，采用透明胶布防水密封。
等设备）：3.1、空气开关1)空气开关选用常熟正品新品，应通过国际和国内权威机构的型式试验，并出具试验证书（质量鉴定证书）。
2）空气开关操作手柄具有“合闸”、“分断”和自由脱扣三个工作状态位置，并具有明显的机械指示。
3.2、交流接触器交流接触器选用常熟正品新品，能工作在额定电压不小于415V，频率50Hz 的电路中，结构形式为封闭式。
应具有以下特点:1）灭弧系统为封闭式弧室，电弧不会喷出2）接触器上具有辅助触头，根据需要设置常开常闭触点的个数3.3、电流互感器电流互感器为树脂浇注绝缘封闭型。
0.2级用于计量和测量，0.3级用于保护，电流互感器所能承受额定运行短路电流的时间不小于3秒。
一．电动机1．控制电源：（1）DC110（岸边水泵房、升压站、电除尘环成、锅炉、汽机、照明、检修、保安、公用PC段、综合水泵房、输煤PC段、化学PC段环成）（2）AC220V（启动锅炉房、输煤MCC段、灰场、除灰、化学MCC即生活污水MCC、公用MCC）（3）AC380V（有可能公用MCC即煤仓间及暖通的MCC）（4）DC220V（升压站）2．使用的开关及保护（1） MT＋ST400注意：低电压保护和接地保护（2） NS＋接触器＋ST500注意：》55kW的电机需要配置接地保护。
（3） NS＋接触器＋热继电器（4）轴流风机及空调（5）需联动的排烟风机集控室1个排烟风机（5.5kW），联动4个排烟阀，电子设备间2个排烟风机（5.5kW），联动1个排烟阀。
注意排烟阀的数量。
3．是否连锁控制：是PLC还是DCS4．是否需要通讯：主厂房和输煤有通讯，其他辅助车间不通讯5．马达类别：I类还是II类或III类6．启动方式：直接启动和正反转、星－三角7．>40kW及I类马达，则需要电流的模拟量二．电源1．控制电源（1）DC110（岸边水泵房、升压站、电除尘环成、锅炉、汽机、照明、检修、保安、公用PC段、综合水泵房、输煤PC段、化学PC段环成）（2）AC220V（启动锅炉房、输煤MCC段、灰场、除灰、化学MCC即生活污水MCC、公用MCC）,公用MCC交流控2．使用的开关及保护（1）MT＋ST400有几种类型：有分段的进线开关，无分段的进线开关，分段开关、有闭锁的馈线开关、无闭锁的馈线开关、有互投的闭锁开关。
（2）》55kW的NS塑壳回路主要是接地保护，测量等功能。
3．是否连锁控制灰场PC为就地控制，其余进入DCS4．是否需要通讯主厂房、输煤、网控、电除尘、煤仓间MCC为硬接线＋通讯综合水泵房、启动锅炉房、除灰、化学为全通讯岸边水泵房进入远程I/O为硬接线5．PT将断线、低电压信号4～20mA和电压输出送至进线开关的输入，然后通过通讯上传电源有5个信号，合，分，已合，已分，故障。
-380V-5.5KW变频器总体技术方案一、设计遵从的规范、标准或依据< 器件选用规范 >二、单板技术条件注：以上交流电流值、交流电流电压值均为有效值变频器驱动板在控制电路发出的六路驱动信号的控制下，把电压、频率固定的三相交流输入电压变换成频率、电压可调的三相交流输出电压供给负载电机，同时将变频器的输出电流、直流电压、模块温度等检测信号送控制板处理及提供控制板工作电源。
三、计算说明书3.1 主电路交-直-交变频器驱动板主回路由输入保护电路、PIM模块（包括整流电路、逆变电路、制动电路）、上电缓冲环节、滤波储能电路等组成。
整流电路将三相交流输入整流成直流。
上电缓冲环节包括限流电阻R4、R5和继电器K1，限流电阻在上电过程中限制流过整流桥和电容器的充电电流，当电解电容器两端电压达到正常工作电压80%后，限流电阻被与之并联的继电器短接。
滤波、储能电路由电解电容C1A、C1B、C1C并联后和电容板上电容串联组成（注：电容板借用TD1000变频器电容板，由C2A、C2B、C2C并联组成），起到储能和滤波作用。
滤波后的直流作为逆变电路输入，通过对逆变器的导通、关断进行控制，供给负载频率、电压可调的交流输出电压3.1.1 原理图3.1.2 设计、选用依据.本设计依据有限公司制定的功率元器件器件降额规范及EUPEC功率模块手册3.1.3 计算过程3.1.3.1 整流电路一、电压计算整流电路输入电压最大值为380VAC×1.1=418VAC，其峰值电压为1.414×418=591V。
EUPEC公司模块整流桥耐压V=1600V，计算出整流桥电压降额为591/1600=37%，满足RRM设计要求。
二、电流计算1、EUPEC模块BSM15GP120、BSM25GP120、BSM35GP120整流桥每个二极管允许的有效值正向电流I FRMSM相同，均为40A，对于 -4T0037P变频器，在1.35倍过载情况下输入电流有效值为1.35×10.5A=14.2A，对于 -4T0037G变频器，在1.8倍过载情况下输入电流有效值为1.8×10.5A=18.9A,对于 -4T0055P变频器，在1.35倍过载情况下输入电流有效值为1.35×14.6A=19.7A,对于 -4T0055G变频器，在1.8倍过载情况下输入电流有效值为1.8×14.6A=26.3A，以上四种变频器在过载条件下输入电流值均小于模块整流桥允许电流值，可以满足设计要求。
1、项目介绍：柴油汽车装车泵电气柜及控制1.1.控制对象：ABB变频器1.2.装车泵电机参数：电机参数表1.3.变频器参数变频器参数表1.4.控制方式本项目具体结构如下：1）变频器，用于输油泵电机驱动，电机参数为380V 55KW,变频器至电机间主回路配电抗器；2）现场压力变送器，作为输油管线压力测量元器件，该压力送入DCS中，用于防水锤控制及生产控制的基本参数；现场流量计，作为输油管线流量测量元器件，用于防水锤控制基本参数；3）DCS,防水锤控制算法核心控制器，实现泵启动、运行、停车的无水锤控制。
操作方式：现场操作柱实现泵的启动、停止功能，DCS显示泵运行状态；DCS上通过对现场反馈回来的压力、流量等信息完成自动逻辑计算，然后通过远程对变频器进行速度给定命令，变频器收到速度给定命令后，并发出速度反馈信号，实现闭环控制。
由DCS和变频器共同控制，确保不产生水锤。
1.4.3.装车泵控制:由安装在现场的按钮控制箱操作，实现起泵、停泵， DCS上显示泵的运行状态。
○1启动命令：启动命令来自现场操作柱上的“启动按钮”，任何时间按下按钮均可启动设备。
○2停止命令：停止命令来自现场操作柱上的“停止按钮”，在任何时间按下按钮均可停车。
○3速度给定：只能由DCS上给出速度给定命令。
○4速度反馈：在DSC上有速度显示，此值为变频器输出的速度。
2. ASC510变频器设置操作说明2.1.变频器控制面板：2.2．变频器控制面板基本操作：（1）变频器通电后，在默认的ABB标准宏(9902=1)下，按键切换至本地控制模式下，此时液晶显示屏左上角显示“LOC”。
（2）在特定模式下按一步步返回到正常模式在这时, 显示屏的中间区域会列出如图所示：，再按“MENU/ENTER”键进入参数菜单，在这时, 显示屏的中间区域会列出各个模式，而右上角文字显示“Main menu” （主菜单）。
（3）进入参数组模式：○1使用“Up/Down （上/下）”按键滚动到PARAMETERS （参数）。
-380V-55K W变频器总体技术方案-380V-5.5KW变频器总体技术方案一、设计遵从的规范、标准或依据< 器件选用规范 >二、单板技术条件注：以上交流电流值、交流电流电压值均为有效值变频器驱动板在控制电路发出的六路驱动信号的控制下，把电压、频率固定的三相交流输入电压变换成频率、电压可调的三相交流输出电压供给负载电机，同时将变频器的输出电流、直流电压、模块温度等检测信号送控制板处理及提供控制板工作电源。
三、计算说明书3.1 主电路交-直-交变频器驱动板主回路由输入保护电路、PIM模块（包括整流电路、逆变电路、制动电路）、上电缓冲环节、滤波储能电路等组成。
整流电路将三相交流输入整流成直流。
上电缓冲环节包括限流电阻R4、R5和继电器K1，限流电阻在上电过程中限制流过整流桥和电容器的充电电流，当电解电容器两端电压达到正常工作电压80%后，限流电阻被与之并联的继电器短接。
滤波、储能电路由电解电容C1A、C1B、C1C并联后和电容板上电容串联组成（注：电容板借用TD1000变频器电容板，由C2A、C2B、C2C并联组成），起到储能和滤波作用。
滤波后的直流作为逆变电路输入，通过对逆变器的导通、关断进行控制，供给负载频率、电压可调的交流输出电压3.1.1 原理图3.1.2 设计、选用依据.本设计依据有限公司制定的功率元器件器件降额规范及EUPEC功率模块手册3.1.3 计算过程3.1.3.1 整流电路一、电压计算整流电路输入电压最大值为380VAC×1.1=418VAC，其峰值电压为1.414×418=591V。
EUPEC公司模块整流桥耐压V RRM =1600V，计算出整流桥电压降额为591/1600=37%，满足设计要求。
二、电流计算1、EUPEC模块BSM15GP120、BSM25GP120、BSM35GP120整流桥每个二极管允许的有效值正向电流I FRMSM相同，均为40A，对于 -4T0037P变频器，在1.35倍过载情况下输入电流有效值为1.35×10.5A=14.2A，对于 -4T0037G变频器，在1.8倍过载情况下输入电流有效值为1.8×10.5A=18.9A, 对于 -4T0055P变频器，在1.35倍过载情况下输入电流有效值为1.35×14.6A=19.7A, 对于 -4T0055G变频器，在1.8倍过载情况下输入电流有效值为1.8×14.6A=26.3A，以上四种变频器在过载条件下输入电流值均小于模块整流桥允许电流值，可以满足设计要求。
2、确定冲击电流上电缓冲电阻选用两个6W/39欧姆电阻串联，因此考虑电源输入波动，最大的冲击电流为380X1.1X1.4/78=7.6A。
对于 -4T0037P变频器所用EUPEC模块BSM15GP120，其整流桥二极管在10ms内允许的冲击电流为I FSM＝230A，完全满足要求。
对于 -4T0037G/4T0055P变频器所用EUPEC模块BSM25GP120，其整流桥二极管在10ms内允许的冲击电流为I FSM＝230A，完全满足要求。
对于 -4T0055G变频器所用EUPEC模块BSM35GP120，其整流桥二极管在10ms 内允许的冲击电流为I FSM＝260A，完全满足要求。
3.1.4.2 逆变电路一、电压计算施加在逆变桥上的电压除输入电压经全波整流后的直流母线电压外，还有母线寄生电感引起的震荡电压，对于本电路估算取其为100V（实际电路中有尖峰电压吸收电容存在，本计算中考虑该值是为逆变桥耐压留有余量），因此逆变电路上的电压V=380×1.1×1.414×1.2+100V=809VDC，其中式中1.2为安全系数。
EUPEC公司模块逆变桥耐压V CE =1200V，计算出整流桥电压降额为809/1200=67%，满足设计要求。
二、电流计算对于 -4T0037P变频器，在1.2倍过载输出1分钟情况下输出电流峰值为1.2×8.8A×1.4=14.78A，其所用EUPEC模块BSM15GP120逆变桥允许电流为15A，满足设计要求。
对于 -4T0037G变频器，在1.5倍过载输出1分钟情况下输出电流峰值为1.5×8.8A×1.4=18.5A, 其所用EUPEC模块BSM25GP120逆变桥允许电流为25A, 满足设计要求。
对于 -4T0055P变频器，在1.2倍过载输出1分钟情况下输出电流峰值为1.2×13A×1.4=21.8A, 其所用EUPEC模块BSM25GP120逆变桥允许电流为25A, 满足设计要求。
对于 -4T0055G变频器，在1.5倍过载输出1分钟情况下输出电流峰值为1.5×13A×1.4=27.3A, 其所用EUPEC模块BSM35GP120逆变桥允许电流为35A, 满足设计要求。
三、结温计算（一）、公式推导为了使IGBT安全工作，应保证在额定负载及过载情况下，IGBT的结温T j低于T jmax。
导通损耗：导通期间的总损耗P SS＝V CE（sat）I CP。
其中V CE（sat）为通态饱和压降，I CP 为通态电流峰值。
在PWM应用中，通态损耗须与占空比因子相乘，从而得到平均损耗。
当切换感性负载时，续流二极管的导通损耗必须加以考虑，可近似通过数据手册中的标定值V FM与预计的二极管平均电流的乘积得到。
开关损耗：开关损耗包括开通损耗及关断损耗，平均开关损耗P sw由单脉冲总开关能量E SW（E sw= E SW(on)+E SW(off)）与开关频率f PWM相乘得到。
即P SW=(ESW（on）+ESW（off）) f PWME SW(on)和E SW(off))根据工作电流值I C在器件资料中能查曲线得到。
在VVVF变频器中，PWM脉宽调制用于合成正弦波输出电流，IGBT的电流及占空比经常变化，使功率估算变得很困难，以下是估算公式。
a）每个IGBT的稳态损耗P SS=I CP∃VCE（sat）∃12ο︒οsin2x∃1+sin(x=η)∃D2d x=I CP∃VCE（sat）∃(18+D3οcosη)b）每个IGBT的开关损耗P SW=(ESW（on）+ESW（off）)∃f PWM∃12ο︒0οsin xdx=(E SW（on）+E SW（off）)∃f PWMοc）每个IGBT的总损耗P C=P SS+P SW符号注释：E SW（on）——T=125℃，峰值电流I CP下，每个脉冲对应的开通能量；E SW（off）——T=125℃，峰值电流I CP下，每个脉冲对应的关断能量；V CE（sat）——T=125℃，峰值电流I CP下，IGBT的饱和电压降；I CP——正弦输出电流的峰值（通常I CP=I EP）；f PWM——变频器的开关频率；D——PWM信号占空比。
θ——输出电压与电流之间的相位角（功率因数＝cosθ）。
（二）、功耗估算1） -4T0037P变频器根据以上公式估算IGBT的功耗。
（D设为0.5，cosθ设为0.85，变频器额定输出电流I E=8.8A，在过载1.2倍输出电流峰值I CP=1.2×8.8×1.4=14.8A，最大f PWM为12kHz，查EUPEC器件资料，对应的V CE=2.2V，E SW（on）=2mWs，E SW（off）=1.7mWs。
a）每个IGBT的稳态损耗PSS=5.54Wb）每个IGBT的开关损耗PSW=14.14Wc）每个IGBT的总损耗PC=PSS+PSW=19.68W2） -4T0037G变频器根据以上公式估算IGBT的功耗。
（D设为0.5，cosθ设为0.85，变频器额定输出电流I E=8.8A，在过载1.5倍输出电流峰值I CP=1.5×8.8×1.4=18.48A，最大f PWM为12kHz，查EUPEC器件资料，对应的V CE=2.1V，E SW（on）=3.2mWs，E SW（off）=3.2mWs。
a）每个IGBT的稳态损耗PSS=6.6Wb）每个IGBT的开关损耗PSW=24.46Wc）每个IGBT的总损耗PC=PSS+PSW=31.06W3） -4T0055P变频器根据以上公式估算IGBT的功耗。
（D设为0.5，cosθ设为0.85，变频器额定输出电流I E=13A，在过载1.2倍输出电流峰值I CP=1.2×13×1.4=21.84A，最大f PWM为12kHz，查EUPEC器件资料，对应的V CE=2.1V，E SW（on）=3.2mWs，E SW（off）=3.2mWs。
a）每个IGBT的稳态损耗PSS=7.8Wb）每个IGBT的开关损耗PSW=24.46Wc）每个IGBT的总损耗PC=PSS+PSW=32.26W4） -4T0055G变频器根据以上公式估算IGBT的功耗。
（D设为0.5，cosθ设为0.85，变频器额定输出电流I E=13A，在过载1.5倍输出电流峰值I CP=1.5×13×1.4=27.3A，最大f PWM为12kHz，查EUPEC器件资料，对应的V CE=2.4V，E SW（on）=4.5mWs，E SW（off）=4.3mWs。
a）每个IGBT的稳态损耗PSS=11.14Wb）每个IGBT的开关损耗PSW=33.63Wc）每个IGBT的总损耗PC=PSS+PSW=44.77W(三)、结温计算模块内部的IGBT芯片最高允许结温T jmax=150℃。
这一额定值在任何正常的工作条件下都是不允许超过的。
一个好的设计经验是将最恶劣条件下的最高结温限定在125 ℃或更低。
因此，设计时要留有一定的余量，使模块在低结温下工作，可靠性就能提高。
R th(j-c)——标称的结壳热阻T jt——IGBT结温P ——器件的总平均功耗。
T c——模块基板温度(近似为T s——散热器温度)。
考虑各种变频器过载条件下的结温计算如下：1） -4T0037P变频器R th(j-c)=0.7K/WT jt= T c+PC× R th(j-c)= T c+19.68×0.7= T c +13.8℃变频器整机热保护时，散热器温度为85 ℃，IGBT芯片结温为85＋13.8＝98.8 ℃，满足降额要求。
2) -4T0037G变频器R th(j-c)=0.55K/WT jt= T c+PC× R th(j-c)= T c+31.06×0.55= T c +17.1℃变频器整机热保护时，散热器温度为85 ℃，IGBT芯片结温为85＋17.1＝102.1 ℃，满足降额要求。
