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土石坝中土石料的物理力学性质摘要随着筑坝技术的发展,近代的高土石坝大量地使用了当地的粗颗粒土石料(以下简称土石料)。
铁路、公路以及一些高层、重型建筑物,目前也遇到了此类材料的问题。
“土石料”一词,一般泛指诸如砂卵石、石料、石碴料、风化料、砾质土、冰磺土以至人工掺合土等粗颗粒的土石材料。
其最大粒径一般都超过75(60)毫米而达到600甚至800毫米以上。
近年来，由于筑坝技术的发展，对筑坝材料的要求已逐渐放宽。
土石料中的物理力学性质对土石坝的设计，施工有很大的影响，所以我们要修好土石坝，必须研究清楚土石坝的各种物理力学性质。
关键字土石料砂卵石石碴料风化料物理力学性质类型土石坝常按坝高、施工方法或筑坝材料分类。
土石坝按照坝高分类，土石坝按坝高可分为：低坝、中坝和高坝。
我国《碾压式土石坝设计规范》（SL 274-2001）规定：高度在30米以下的为低坝；高度在30米～70米之间的为中坝；高度超过70米的为高坝。
土石坝按其施工方法可分为：碾压式土石坝；冲填式土石坝；水中填土坝和定向爆破堆石坝等。
应用最为广泛的是碾压式土石坝。
按照土料在坝身内的配置和防渗体所用的材料种类，碾压式土石坝可分为以下几种主要类型：1）、均质坝。
坝体断面不分防渗体和坝壳，基本上是由均一的黏性土料（壤土、砂壤土）筑成。
2）、土质防渗体分区坝。
即用透水性较大的土料作坝的主体，用透水性极小的黏土作防渗体的坝。
包括黏土心墙坝和黏土斜墙坝。
防渗体设在坝体中央的或稍向上游且略为倾斜的称为黏土心墙坝。
防渗体设在坝体上游部位且倾斜的称为黏土斜墙坝，是高、中坝中最常用的坝型。
3）、非土料防渗体坝。
防渗体由沥青混凝土、钢筋混凝土或其他人工材料建成的坝。
按其位置也可分为心墙坝和面板坝。
1砂卵石：对于浑圆状颗粒，分为圆砾石、卵石、漂石、砾石土、砂卵石等；对棱角状颗粒，分为角砾石、碎石、块石、碎石土等。
鹅卵石，取自经历过千万年前的地壳运动后由古老河床隆起产生的砂石山中，经历着山洪冲击、流水搬运过程中不断的挤压、摩擦。
常用岩土材料力学参数(E, ν) 与(K, G)的转换关系如下：)21(3ν-=EK)1(2ν+=EG （7.2）当ν值接近0.5的时候不能盲目的使用公式3.5，因为计算的K 值将会非常的高，偏离实际值很多。
最好是确定好K 值(利用压缩试验或者P 波速度试验估计)，然后再用K 和ν来计算G 值。
表7.1和7.2分别给出了岩土体的一些典型弹性特性值。
岩石的弹性（实验室值）（Goodman,1980） 表7.1土的弹性特性值（实验室值）（Das,1980） 表7.2各向异性弹性特性——作为各向异性弹性体的特殊情况，横切各向同性弹性模型需要5中弹性常量：E 1, E 3, ν12,ν13和G 13；正交各向异性弹性模型有9个弹性模量E 1,E 2,E 3, ν12,ν13,ν23,G 12,G 13和G 23。
这些常量的定义见理论篇。
均质的节理或是层状的岩石一般表现出横切各向同性弹性特性。
一些学者已经给出了用各向同性弹性特性参数、节理刚度和空间参数来表示的弹性常数的公式。
表3.7给出了各向异性岩石的一些典型的特性值。
横切各向同性弹性岩石的弹性常数（实验室） 表7.37.3 固有的强度特性在FLAC 3D 中，描述材料破坏的基本准则是摩尔-库仑准则，这一准则把剪切破坏面看作直线破坏面：s 13N f φσσ=-+ （7.7）其中 )sin 1/()sin 1(N φφφ-+=1σ——最大主应力 (压缩应力为负);3σ——最小主应力φ——摩擦角c ——粘聚力当0f s <时进入剪切屈服。
这里的两个强度常数φ和c 是由实验室的三轴实验获得的。
当主应力变为拉力时，摩尔-库仑准则就将失去其物理意义。
简单情况下，当表面的在拉应力区域发展到3σ等于单轴抗拉强度的点时，tσ ，这个次主应力不会达到拉伸强度—例如；t 3t f σσ-= （7.8）当0f t >时进入拉伸屈服。
岩石和混凝土的抗拉强度通常有由西实验获得。
西南某水电站岩体物理力学参数取值研究岩体物理力学试验与参数选择是工程地质从定性判断到定量分析的基础，是提供设计的依据，也是工程地质勘察的核心之一。
以西南某巨型水电站为例，介绍岩体物理力学试验的方法及岩体物理力学指标选取原则，提供给工程地质人员作为参考。
标签：岩体分类;变形试验;抗剪试验;物理力学参数取值西南某巨型水电站水库正常蓄水位高程为825m，水库总库容206.27亿m3，电站枢纽由拦河坝、泄洪消能设施、引水发电系统等主要建筑物组成。
坝型为混凝土双曲拱坝，坝顶高程834m，最大坝高289m。
1、地质概况坝区属中山峡谷地貌，地势北高南低，向东侧倾斜。
河谷呈左岸低、右岸高的不对称“V”字型。
坝区主要出露二叠系上统峨眉山组玄武岩，岩性包括隐晶质玄武岩、角砾熔巖、杏仁状玄武岩、柱状节理玄武岩等，厚度1500m，坝基利用厚度100m的柱状节理玄武岩。
坝址区为倾向南东的单斜构造，岩层产状N35°～55°E，SE∠15°～18°，缓倾上游偏右岸。
主要断层间距400m，次一级断层间距100～200m。
发育层间错动带11条，层内错动带近100条。
岩体的风化、卸荷深度受构造因素的控制较明显，左岸深于右岸。
左岸弱风化下限深达100m，右岸弱风化下限深约60m。
左岸强卸荷深约50m，右岸强卸荷深约20m。
2、岩体工程地质分类简介2.1结构面分类。
工程区无区域性结构面分布，规模最大的结构面长度小于2000m，宽度小于3m，因此均为Ⅱ～Ⅴ级结构面。
坝区断层、缓倾角错动带发育，不同结构面性状不同，同一结构面不同部位性状也不同。
根据结构面充填物软硬程度，分为硬性结构面和软弱结构面。
硬性结构面分为胶结型、无充填型2类。
软弱结构面根据粘粒含量分为岩块岩屑型、岩屑夹泥型、泥夹岩屑型3类，其中根据结构面两侧岩体的风化、卸荷程度，又将岩块岩屑型、岩屑夹泥型各分为两个亚类。
2.2坝基岩体工程地质分类标准（1）岩体分类标准制定原则。
水利重力坝设计参数及分析摘要：重力坝是由砼或浆砌石修筑的大体积档水建筑物，其基本剖面是直角三角形，整体是由若干坝段组成。
重力坝在水压力及其他荷载作用下，主要依靠坝体自重产生的抗滑力来满足稳定要求;同时依靠坝体自重产生的压力来抵消由于水压力所引起的拉应力以满足强度要求。
本文根据实际对其进行了简要的分析，仅供参考。
关键词：水利工程,重力坝,应力分析0、概述重力坝之所以得到广泛应用,是由于有以下优点：①相对安全可靠,耐久性好，抵抗渗漏、洪水漫溢、地震和战争破坏能力都比较强；②设计、施工技术简单，易于机械化施工；③对不同的地形和地质条件适应性强，任何形状河谷都能修建重力坝，对地基条件要求相对地说不太高；④在坝体中可布置引水、泄水孔口，解决发电、泄洪和施工导流等问题。
重力坝的缺点是：①坝体应力较低，材料强度不能充分发挥；②坝体体积大，耗用水泥多；③施工期混凝土温度应力和收缩应力大，对温度控制要求高。
1、设计参数及分析方法某水坝的截面及其尺寸示意图见图。
坝体由混凝土浇筑,其材料的弹性模量为21.4GPa,泊松比为0.25,密度为2400kg/m3。
坝体挡水面承受静水压力作用,假设最危险状态为水平面刚好平坝顶。
实际的混凝土重力坝坝轴线往往较长,对于离开坝肩较远的坝段,按平面应变问题进行分析计算,得出的结果与实际情况很接近。
为方便计算,可将三维坝体模型简化成二维平面应变模型。
坝体的上、下游地基和坝底坝基各取为100m。
2、有限元模型的建立坝体及坝基有限元分析采用ANSYS单元库中PLANE42单元,它可用作平面应变单元,有4个节点,每个节点有两个自由度(x和y向位移,坐标系x轴正向指向下游,y轴正向指向坝顶)。
在ANSYS中建立模型并选用四边形映射网格划分。
对模型施加边界条件,并施加水压力及重力荷载。
坝体截面示意图图3、重力坝应力分析为了分析地基弹性模量对坝体应力的影响,分别取上述5种具有不同弹性模量的岩体作为地基材料,对模型进行有限元求解。
关于岩质边坡力学参数的选择与应用１岩质边坡力学参数的确定1. 1 试验是力学参数的基础边坡稳定分析中，岩体和结构面参数的确定是重要的一部分。
岩体是天然地质体，有其发生、发展和改造的过程，其组成成分、结构、构造和赋存环境复杂多变，很难有均匀的、连续的、有规律的或两者完全一致的岩体。
岩体、包括结构面的宏观力学参数的确定是非常困难的。
目前比较实际的解决方法是：首先进行工程地质分区，使每个分区内的岩体大致有相对均匀、相对有规律的力学特性；然后选择有代表性的岩块、岩体和结构面，进行室内和野外试验，对试验成果进行统计、分析，得出有代表性的数据，最后结合具体地质条件和工程效应，提出力学参数建议值。
试验成果是提出力学参数的基础。
1. 2 不能直接使用试验数据的原因主要基于以下原因试验数据不能直接用于计算。
1) 天然地质体的复杂性由于岩体和结构面本身的复杂性，以及取样、试验方法的困难和局限性，试验成果不能直接使用。
首先是成果常有较大的分散性，取决于众多的复杂因素。
在进行统计分析时，人们经常认为试验数量不够，特别是由于大型原位试验有较大的难度，不可能作大量试验，这是个实际问题。
例如关于坝基抗滑稳定力学参数，在GB50287-99《水利水电工程地质勘察规范》中第５.３.２条第４款就规定：“控制坝基抗滑稳定的岩层或滑动面的原位抗剪和抗剪断试验组数不应少于４组。
”假如就做了４组试验，则抗剪断参数只有４个（采用单点法抗剪参数可以得到16～20个，然而关键数据仍是抗剪断强度）。
这４个抗剪断参数无论比较接近或比较分散，人们都可能怀疑其代表性。
即使取得足够数量的试验值，当人们了解这些不尽相同的值是由于不同因素的影响形成时，例如：壁面起伏、夹泥厚度、成分、结构、密实度和含水量，以及制样和试验过程中的不同情况等，人们还是怀疑能不能用简单的统计方法去对待这些试验成果。
特别是对于多组裂隙发育的岩体，即所谓的节理岩体，其抗剪断和抗剪参数与节理本身的强度，以及节理的产状、长度、间距、连通率和相互组合情况等密切相关，原位试验常常得出差异很大的成果。
第 47 卷第 5 期2021 年 5 月水力发电北本水电站坝基岩体剪切强度参数取值分析张邁1 ,赵云川2 ,印振华1 ,贺湘军1(1.中国电建集团昆明勘测设计研究院有限公司，云南昆明650051 ；2.四川电力设计咨询有限责任公司，四川 成都610041)摘 要：以北本水电站的岩体抗剪强度试验数据为基础，采用Hxk-Bewn 理论对数据进行整理及分析得出，坝基岩体与混凝土的抗剪强度主要受岩体强度控制，结构面抗剪强度主要受结构面充填物质及矿物成分控制；岩体抗剪强 度的残余内摩擦角是峰值内摩擦角的0.78 ~0.95、残余粘聚力是峰值粘聚力的0. 35-0.8 ,采用小值平均值拟合的 数据及0.2分位值统计的结果与采用Hxk-Bewn 理论推算的抗剪强度基本一致,说明采用岩体残余强度值为设计值是合理和安全的，但尚有一定的安全储备#关键词：坝基岩体；抗剪强度；Hork-Bewn 理论；残余强度；北本水电站Analysis on the Value Selection of Dam Foundation Rock Mass Shear StrengthParameters of Pakbeng Hydropower StationZHANG Yi 1, ZHAO Yunchuan 2, YIN Zhenhua 1, HE Xiangjun 1(1. PowerShina Kunming Engineering Corporation Limited, Kunming 650051, Yunnan, China;2. Sichuan Electric Powes Design Consulting Co., Ltd., Chengdu 610041, Sichuan, China)Abstract: Based on the t est data oS the rock mass sheas strength oS Pakbeng Hydropower Station, the data is organized andanaoyzed byuQingHoek-Beown theoey.Iti concouded thattheQheaeQteength ofthedam foundation eock ma Q and conceeteimainoyconteo o ed bytheeock maQQQteength, and theQheaeQteength ofQteuctueaoQuefacei mainoyconteo o ed bythefi o ingmateeiaoand mineeaocompoQition.TheeeQiduaointeenaofeiction angoeofeock ma Q QheaeQteength i 0.78 -0.95 timeQofthe peak inteenaofeiction angoe,and theeeQiduaocoheQieefoeceofeock maQQi 0.35 -0.8 timeQofthepeak coheQieefoece.The QheaeQteength eeQuot obtained byuQingtheQma o mean eaouefi t ingpaeameteeand the0.2 pointeaoueQtatiticQaeebaQica o ytheQameaQtheeaouecaocuoated bytheHoek-Beown theoey,indicatingthatiti eeaQonaboeand QafetouQetheeeQiduaoQteength eaoueoftheeock maQQaQthedeQign eaoue,buttheeei Qti o QomeQafetyeeQeeee.Key WorSt: dam rock mass; sheas strength; Hork - Brown theory; residual strength; Pakbeng Hydropower Station中图分类号：TV223. 3文献标识码：A 文章编号：0559-9342 % 2021) 05-0046-050引言20世纪初、中期以来，随着世界人口的不断增 长、人类活动的空间范围逐渐扩展和工程活动的规模不断加大，大型的水电站、地下采矿、地下空间 利用等工程越来越多，常常会遇见岩体卸荷、高地 应力、 高地温等问 题， 需要开展各种 各样的原位及 室内试验、数值模拟试验、模型试验等，以便确定合理的物理力学参数，制定合适的施工工艺，指导 工程建设。
土石坝中土石料的物理力学性质摘要随着筑坝技术的发展,近代的高土石坝大量地使用了当地的粗颗粒土石料(以下简称土石料)。
铁路、公路以及一些高层、重型建筑物,目前也遇到了此类材料的问题。
“土石料”一词,一般泛指诸如砂卵石、石料、石碴料、风化料、砾质土、冰磺土以至人工掺合土等粗颗粒的土石材料。
其最大粒径一般都超过75(60)毫米而达到600甚至800毫米以上。
近年来，由于筑坝技术的发展，对筑坝材料的要求已逐渐放宽。
土石料中的物理力学性质对土石坝的设计，施工有很大的影响，所以我们要修好土石坝，必须研究清楚土石坝的各种物理力学性质。
关键字土石料砂卵石石碴料风化料物理力学性质类型土石坝常按坝高、施工方法或筑坝材料分类。
土石坝按照坝高分类，土石坝按坝高可分为：低坝、中坝和高坝。
我国《碾压式土石坝设计规范》（SL 274-2001）规定：高度在30米以下的为低坝；高度在30米～70米之间的为中坝；高度超过70米的为高坝。
土石坝按其施工方法可分为：碾压式土石坝；冲填式土石坝；水中填土坝和定向爆破堆石坝等。
应用最为广泛的是碾压式土石坝。
按照土料在坝身内的配置和防渗体所用的材料种类，碾压式土石坝可分为以下几种主要类型：1）、均质坝。
坝体断面不分防渗体和坝壳，基本上是由均一的黏性土料（壤土、砂壤土）筑成。
2）、土质防渗体分区坝。
即用透水性较大的土料作坝的主体，用透水性极小的黏土作防渗体的坝。
包括黏土心墙坝和黏土斜墙坝。
防渗体设在坝体中央的或稍向上游且略为倾斜的称为黏土心墙坝。
防渗体设在坝体上游部位且倾斜的称为黏土斜墙坝，是高、中坝中最常用的坝型。
3）、非土料防渗体坝。
防渗体由沥青混凝土、钢筋混凝土或其他人工材料建成的坝。
按其位置也可分为心墙坝和面板坝。
1 砂卵石：对于浑圆状颗粒，分为圆砾石、卵石、漂石、砾石土、砂卵石等；对棱角状颗粒，分为角砾石、碎石、块石、碎石土等。
鹅卵石，取自经历过千万年前的地壳运动后由古老河床隆起产生的砂石山中，经历着山洪冲击、流水搬运过程中不断的挤压、摩擦。
浅谈混凝土坝坝基岩体力学参数中水东北勘测设计研究有限责任公司地质处二oo八年一月目录1、坝基岩体力学参数2、SDJ21-78（试行）的补充规定送审稿的岩石工程分级3、送审稿对于坝体混凝土与基岩接触面抗剪参数的依据和确定。
3.1依据3.2确定4、设计规范与勘察规范相比较4.1分类指标及岩体特征4.1.1分类指标4.1.2岩体特征4.2混凝土与岩体面抗剪参数5、坝体岩体抗剪强度试验值，建议值与地质规范相比较6、岩体变形模量试验7、小结1、坝基岩体力学参数混凝土坝基岩体与混凝土接触面和岩体抗剪参数表1－1。
混凝土坝设计规范提出岩体与混凝土接触面抗剪断参数是根据I、II类岩体试验值（峰值平均值）打了折扣提出的，III、IV类岩体逐级下降。
岩体抗剪断参数未见说明，II~IV类围岩与公路设计规范基本一致。
2、SD21-78（试行）的补充规定送审稿的岩石工程分级坝体混凝土与基岩接触面抗剪断参数计算值表2－1。
表2－13、送审稿对于坝体混凝土与基岩接触面抗剪断参数的依据和确定3.1依据1）将近年来及以往国内40个大、中型水利水电工程，百余组混凝土与基岩接触面统计，将表列f′、C′值，若基岩内无软弱夹层或软弱结构面时，中等以上岩石与150#混凝土以上接触面的抗剪断强度比较集中f′=1.0~1.5 ，C′=3.0~15 Kg/cm2。
C′值较低者多数为软弱岩体，例如大化坝基的泥岩夹灰岩，八盘峡坝基的粘土质砂岩以及葛洲坝的粘土质粉砂岩等。
2）梅剑云统计56个工程148组混凝土与坚硬岩石胶结面的试验资料，提出保证率95%时，f ′=1.25~1.52 ，C′=12.40~15.33 Kg/cm2。
（I、II）3）英国哈兰法•林克统计16个国家55组混凝土与基岩基础面的抗剪试验，除去泥灰岩、强风化岩石、岩石节理或层理等很低且分散时，大多数f ′=1.0~1.5 ，C′=4~16 Kg/cm2。
4）前苏联尤••何•菲什曼统计了23个工程30组试验成果，f ′=1.0~1.5，C′=4~16 Kg/cm2。
5）美国垦务局77年“混凝土重力坝设计准则”，认为混凝土与岩石接触面及岩石内部的凝聚力和内摩擦力，都由实验和现场试验来测定，但仍以室内试验为主，现场只做少量节理面抗剪强度试验，还认为较完整岩石与混凝土之间的抗剪强度一般不是控制面，可以采用混凝土之间的指标f ′=1.0，C′值为0.1混凝土抗压强度（一般说C′值偏大，我国提出0.065~0.070）。
6）日本相当于我国中等及以上岩石抗剪断强度f ′=0.8~1.43C′=2.0~4 MPa，（日本混凝土强度为300#，我国为150~200#）。
总体中等以上岩石的f ′、C′比较接近。
3.2确定依据《水利水电工程地质勘察规范GB50287-99》、《水利水电工程岩石试验规程Sl264-2001》、《水利水电坝基岩石开挖施工规范》等规范岩块单轴饱和抗压强度大于600Kg/cm2，变形模量超过10×104Kg/cm2好岩石，前述坚硬岩石与混凝土胶结面的抗剪断强度指标f ′=1.25~1.52 ，C′=12.40~15.3 Kg/cm2（峰值平均值，下同）。
将好岩石以上的岩石抗剪断指标上限值定为f ′=1.5 ，C′=15 Kg/cm2，下限指标定为f ′=1.0 ，C=9 Kg/cm2，其下限分别比平均值降低20%和27%。
中等岩石的抗剪断指标70~85%以上，f ′=1.0，C′=8 Kg/cm2，下限值定为f ′=0.9，C′=7 Kg/cm2。
较差的岩石抗剪断指标下限值f ′=0.7，C′=3 Kg/cm2，上限指标不超过中等岩石，这种岩体只能修中等高度中较低的坝和低坝，一般坝高40m以下的坝，即使取用较小的抗剪断和凝聚力，对坝的稳定起重要作用。
4、设计规范与勘察规范相比较4.1分类指标及岩体特征4.1.1分类指标设计规范以岩块单轴饱和抗压强度（Rb），岩体变形模量（E r）及岩体纵波速度（Vp）为依据，而Vp要求偏高。
地质规范以岩块单轴饱和抗压强度（Rb），岩体变形模量（E0）为依据。
把I类岩石的Rb >100 MPa，降为＞60 MPa。
4.1.2岩体特征设计规范岩体工程分类，岩性特征见表4－1。
地质规范坝基岩体工程地质分类见勘察规范附录L（略）。
两个规范岩体分类岩体特征差别如下：I类岩石设计规范要求Rb>100MPa ，裂隙面间距大于100cm，为新鲜岩石。
地质规范要求Rb>60MPa，结构面间距大于100cm或一般为100~50cm。
II类岩石设计规范要求Rb=100~60MPa，裂隙面间距100~50cm，为微风化岩石。
地质规范要求Rb>60MPa或Rb=60~30MPa，要求岩体结构特征同I类，具备相同力学性质，结构面间距100~50cm或50~30cm。
III类岩石设计规范要求Rb=60~30MPa，裂隙间距50~30cm，为弱风化岩石。
地质规范将III类岩石分为III1和III2。
Rb>60MPa；III1类结构面间距50~30cm，岩体较完整，岩体中分布有缓倾角或倾角（坝肩）的软弱结构面或存在影响坝基或坝肩稳定的楔体或棱体；III2类结构面间距30~10cm，岩体完整性差，岩体抗滑，变形受结构面的抗剪强度控制。
Rb=60~30MPa：III1类岩体结构特征基本同II类；III2类结构面间距50~30cm，多闭合，岩块间嵌合力较好，贯穿性结构面不多见。
Rb>15MPa：III类结构面间距大于100cm，岩体呈各向同性力学特征。
IV类岩石设计规范要求Rb=30~15MPa，裂隙间距小于30cm，为强风化岩。
地质规范将IV类岩石分为IV1和IV2。
Rb>60MPa；IV1类结构面间距30~10cm或小于10cm，存在不稳定岩体，不宜作高坝地基；IV2类结构面间距小于10cm，多张开，夹碎屑和泥，岩块向嵌合力弱，不宜作高坝坝基。
Rb=60~30MPa；IV1类结构面间距30~10cm或小于10cm，存在不稳定岩体，不宜作高坝坝基；IV2类结构面间距小于10cm，结构面张开，岩块向嵌合力差，不宜作高坝坝基。
Rb>15MPa IV类结构面间距30~10cm或Rb<15MPa IV类结构面50~30cm，均不宜作高坝坝基。
4.2混凝土与岩体接触面抗剪断参数设计规范（送审稿）各类岩石工程分级抗剪断参数不衔接，有重复现象。
例如I级岩石f ′=1.5~1.2，C′=1.5~1.1MPa；II级岩石f ′=1.3~1.0 ，C′=1.3~0.9 MPa；造成使用时可以产生不确定性。
例如f ′=1.3 ，C′=1.2 MPa，按指标可定为I级或II级。
地质规范各类岩体抗剪断参数能衔接，不产生重复现象。
例如I 类岩体：1.50≥f ′>1.3 1.50≥C′>1.3 MPa，II类岩体1.30≥f ′>1.10 1.30≥C′>1.10 MPa。
I、II类岩体抗剪断参数比设计规范有所提高，III、IV类岩体基本相同。
5、坝基岩石抗剪强度试验值，建议值与地质规范相比较。
水利水电工程地质勘察规范（GB50287-1999）P55混凝土坝基底面与基岩面的抗剪断强度或抗剪强度取值应符合下列规定：1）当试件呈脆性破坏时，坝基抗剪断强度取值：拱坝应采用峰值强度的平均值作为标准值；重力坝应采用概率分布的0.2分值作为标准值或采用峰值强度的小值平均值作为标准值，或采用优定斜率法的下限作为标准值。
抗剪强度应采用比例极限强度作为标准值。
2）标准值应根据基础底面和基岩接触面剪切破坏性状、工程地质条件和岩体应力进行调整，提出地质建议值。
3）对新鲜、坚硬的岩浆岩，在岩性、起伏差和试件尺寸相同的情况下，也可采用坝基混凝土标号的6.0~7.0%估算凝聚力。
4）规划、可行性研究阶段当坝基岩体力学参数试验资料不足时，可根据表D.0.3结合地质条件进行折减,选用地质建议值。
现将地质勘察规范发颁前有关电站坝体岩体抗剪强度试验值，建议值与地质规范比较。
5.1临江坝址坝基混凝土与岩石抗剪断在平洞内进行3组试验，计15块试件。
岩性为侏罗系安山碎屑凝灰岩，为坚硬岩石，岩石多呈弱风化状态。
节理以较发育为主。
具脆性破坏特征，由于C′值较高，剪断时剪切位移仅0.3mm。
试验成果见表5－1。
表5－1用解析法和最小二乘法计算抗剪断平均值和小值平均值，见表5－2。
建议值见表5－3。
表5－3试验点基本为III类岩体，f ‘值（小值平均值）偏高，不宜采用，C′值偏于安全。
5.2白山水电站拱坝。
坝基岩石为太古界混合岩，岩石呈微风化~新鲜状态。
混凝土与岩体抗剪断试验成果见表5－４。
表5－4设计采用值：微风化~新鲜岩石f ′=1.13，C′=1.04MPa；微风化~新鲜岩石f =0.75，C=0；弱风化岩f =0.65，C =0。
坝基为II类岩体，C′值采用值偏低；微风化~新鲜岩石抗剪指标是以往采用的最高值。
5.3棉花滩水电站福建省永定县境内，拱坝，最大坝高115m。
坝基岩石为燕山三期黑云母花岗岩。
混凝土与岩体抗剪断试验成果见表5－5。
表5－5混凝土与岩体抗剪断强度算术平均值见表5－6表5－6混凝土与岩体抗剪（断）强度建议值见表5－7。
表5－7混凝土与岩体抗剪断试验，混凝土强度对不同风化程度的C′值是不一样的，如果混凝土与弱风化岩体的C′值是混凝土强度的0.04~0.07倍，平均为0.05倍，而混凝土与微风化岩体的C′值是混凝土强度的0.09倍。
混凝土与弱风化岩石抗剪断试验C′=1.0~1.08MPa，建议值采用1.1MPa偏高。
f ′值是试验值的0.68~0.82，平均为0.74。
混凝土与微风化岩抗剪断试验，f ′值是试验值（150#混凝土）的0.80~0.97，平均为0.91，其余值（200#、250#混凝土）是按类比法建议的。
混凝土与新鲜岩石抗剪断试验及各类岩石的抗剪断试验的强度建议值均是按经验或类比法提供的。
岩体直剪试验在平洞内对弱、微风化岩体各作了３组，由于断裂面凸凹不平，而引起的咬合力，成果普遍偏大，无法使用。
岩体抗剪断强度建议值见表5－8C′值建议值偏高。
5.4石龙水电站混凝土重力坝，最大坝高43ｍ。
坝基岩石为弱风化熔岩凝灰岩，岩质坚硬。
坝基岩体抗剪指标建议值：混凝土／岩石f ′=1.1，C′=1.0 MPa；岩石／岩石f ′=1.2 ，C′=1.9 MPa。
岩石／岩石的C′值偏高。
5.5沙溪口水电站福建闽江支流西溪上，混凝土重力坝，最大坝高40m。
前震旦系云母石英片岩，混凝土／岩体建议值f ′=1.1~1.2，C′=0.9~1.0MPa，云母石英片岩片理面建议值f ′=0.60，C′=2.0 MPa，C′值偏高。
