120厚板模板(扣件钢管架)计算书

模板（扣件式钢管支架）计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距(m)：1.1；立杆纵距(m)：1.1；横杆步距(m)：1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距(mm) ：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)：4.27；采用的钢管(mm)：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3) ：1；混凝土自重(kN/m3)：24；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算宽度(m)：5.4；楼板的计算跨度(m)：4；楼板的计算厚度(mm)：110；施工平均温度(℃)：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：15；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值f m(N/mm2)：13；木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。

计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图公式：σ = M/W < fσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，公式：W=bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度计算式：W= 1100×152/6=41250 mm3；[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M =0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线，包括：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×1.1×0.11≈3.02 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×1.1≈0.38 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×1.1=2.2 kN/m；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3 = 1.2×(3.02+ 0.38)+1.4× 2.2≈7.17 kN/m1计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；面板的最大弯距M= 0.1×7.17×40 2=1147.52 N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ =1147.52/ 41250≈0.03 N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ= 0.03 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]= 13 N/mm2，满足要求！最大挠度按以下公式计算：公式：ω = 0.677×q×l4/(100×E×I)q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = q+q2 = 3.02+ 0.38=3.41 kN/m；1l--计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；E--面板材质的弹性模量：E = 9500 N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I =bh3/12计算式：I = 40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω = 0.677×3.41×40 4/(100×9500×11250)=0 mm；面板的最大容许挠度值：[ω] = l/250 = 40 /250 =0.16 mm；结论：面板的最大挠度计算值ω= 0 mm 小于面板的最大容许挠度值[ω]= 0.16 mm，满足要求！四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木，按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W =B b B h2/6计算式：W = 40×902/6=54000 mm3；公式：I = B b B h3/12计算式：I = 40×90 3/12=2430000 mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×0.04×0.11=0.11 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×0.04≈0.01 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×0.04=0.08 kN；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3= 1.2×(0.11+ 0.01)+1.4× 0.08≈0.26 kN/m12.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M = q×l2/8最大弯距M = ql2/8 = 0.26×1.12 /8≈0.04 kN.m；最大支座力N = ql = 0.26×1.1≈0.29 kN ；梁底支撑最大应力计算值σ= M /W = 39446/ 54000≈0.73 N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值[f]= 17 N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73 N/mm2 小于板底支撑的抗弯强度设计值17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V = q×l/2最大剪力：V = 0.26×1.1 /2≈0.14 kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ = 3×V/(2×b×h n) ≤f vb --板底支撑方木截面宽度h--板底支撑方木截面高度n板底支撑受剪应力计算值：τ = 3 ×143.44/(2 ×40×90)≈0.06 N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值[T] = 1.7 N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06 N/mm2 小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7 N/mm2，满足要求!4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：公式：ω = 5×q×l4/(384×E×I)最大挠度计算值：ω= 5×0.26×1100 4 /(384×10000×2430000)≈0.2 mm；最大允许挠度[ω]= 1100 / 250=4.4 mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2 mm 小于板底支撑的最大允许挠度4.4 mm,满足要求!五、水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力，P = 0.29 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩M max = 0.87 kN.m ；最大剪力V max = 4.74 kN ；= 3.2508 mm ；最大变形ωmax最大支座力R max = 8.68 kN ；最大应力σ= M/W= 867.98/ 4490≈193.31 N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31 N/mm2 小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ = 2×V/[π×r2-π×(r-d)2] ≤f vr --水平支撑钢管截面半径t --水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ = 2 ×4739.11/(3.14 ×242-3.14×(24-3)2)≈22.35 N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35 N/mm2，小于水平支撑钢管允许抗剪强度125 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管允许挠度：[ω]= 1100/150≈7.33 与10mm；水平支撑钢管的最大挠度3.2508 mm，小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10 mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的扣件承载力取值为6 kN。

120mm板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+ 1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq1活=0.9×(γQ Q1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.352+0.117×3.15×0.352＝0.086kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.352+0.213×3.15×0.35，0.1×0.108×0.352+0.175×3.15×0.35]＝0.236kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.086，0.236]＝0.236kN·mσ＝M max/W＝0.236×106/28166.667＝8.375N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×3504/(100×4500×183083.333)=0.38 4mmν＝0.384mm≤[ν]＝L/250＝350/250＝1.4mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+ 1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.35=2.354kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.35=1.252kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.35＝1.103kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.35＝0.113kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.252×12+0.125×1.103×12＝0.294kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.113×12+0.203×3.15×1，0.125×0.113×12+0.188×3.15×1]＝0.647kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.354×0.22/2，0.113×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.294，0.647，0.632]＝0.647kN·m σ=M max/W=0.647×106/54000=11.989N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.252×1+0.625×1.103×1＝1.472kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.113×1+0.688×3.15＝2.238kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.354×0.2，0.113×0.2+3.15]＝3.173kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.472，2.238，3.173]＝3.173kN τmax=3V max/(2bh0)=3×3.173×1000/(2×40×90)＝1.322N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.35＝1.159kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.159×10004/(100×9350×243×104)＝0.266mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.159×2004/(8×9350×243×104)＝0.01mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+ 1.4×1.5， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.35＝1.989kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.35＝1.328kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.35＝0.661kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.35＝1.229kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.989×1＝2.486kN按悬臂梁，R1＝1.989×0.2＝0.398kNR＝max[R max，R1]＝2.486kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.229×1＝1.537kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.229×0.2＝0.246kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.537kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.752×106/4120=182.593N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×5.104×1000/384＝26.586N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.402mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝1.027mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.09kN，R2=7.08kN，R3=7.968kN，R4=3.723kN图二支座反力依次为R1=4.84kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.84kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c1c c满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.35 = 1.724kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝5.282kN，R2＝6.583kN，R3＝6.91kN，R4＝4.197kNλ=l0/i=1500.000/16=93.75查表得，φ1=0.641不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.9×1.2×0.15×3=7.396kNf=N/(φ1A)＝7.396×103/(0.641×384)=30.047N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝0.9×γQφcωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.051×1×1.52/10＝0.013kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+M w/l b=Max[5.282,6.583,6.91,4.197] +0.9×1.2×0.15×3+0.013/1=7.409kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝7.409×103/(0.641×384)+0.013×106/4120=33.255N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3/7.8=0.385≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 20 u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1200mm F=(0.7βh f t +0.25σpc，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F 1=7.409kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/ 2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=7.409 kN满足要求！。

120mm板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式三等跨连续梁算。

W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×Q 1k ,1.35(G 1k+(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7×Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq 1静=0.9×[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h)×b] =0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq 1活=0.9×(γQ Q 1k )×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b ＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k ＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m 计算简图如下：1、强度验算M 1＝0.1q 1静L 2+0.117q 1活L 2＝0.1×3.361×0.352+0.117×3.15×0.352＝0.086kN ·mM 2＝max[0.08q 2L 2+0.213pL，0.1q 2L 2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.352+0.213×3.15×0.35，0.1×0.108×0.352+0.175×3.15×0.35]＝0.236kN ·mM max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.086，0.236]＝0.236kN ·m σ＝M max /W ＝0.236×106/28166.667＝8.375N/mm 2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×3504/(100×4500×183083.333)=0.384mmν＝0.384mm≤[ν]＝L/250＝350/250＝1.4mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k +G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.35=2.354kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k +G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.35=1.252kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.35＝1.103kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.35＝0.113kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M 1＝0.125q 1静L 2+0.125q 1活L 2＝0.125×1.252×12+0.125×1.103×12＝0.294kN ·mM 2＝max[0.07q 2L 2+0.203pL，0.125q 2L 2+0.188pL]＝max[0.07×0.113×12+0.203×3.15×1，0.125×0.113×12+0.188×3.15×1]＝0.647kN ·mM 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[2.354×0.22/2，0.113×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN ·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.294，0.647，0.632]＝0.647kN ·mσ=M max /W=0.647×106/54000=11.989N/mm 2≤[f]=15.44N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.625q 1静L+0.625q 1活L ＝0.625×1.252×1+0.625×1.103×1＝1.472kNV 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625×0.113×1+0.688×3.15＝2.238kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.354×0.2，0.113×0.2+3.15]＝3.173kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.472，2.238，3.173]＝3.173kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.173×1000/(2×40×90)＝1.322N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG (G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.35＝1.159kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.159×10004/(100×9350×243×104)＝0.266mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax ＝ql14/(8EI)=1.159×2004/(8×9350×243×104)＝0.01mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！六、主梁验算q 1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G2k +G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.35＝1.989kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.35＝1.328kN/mq 1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.35＝0.661kN/mq 2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.35＝1.229kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax ＝1.25q1L＝1.25×1.989×1＝2.486kN按悬臂梁，R1＝1.989×0.2＝0.398kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.486kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max ＝1.25q2L＝1.25×1.229×1＝1.537kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.229×0.2＝0.246kNR'＝max[R'max ，R'1]＝1.537kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M/W=0.752×106/4120=182.593N/mm2≤[f]=205N/mm2 max满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图二(kN)τmax =2Vmax/A=2×5.104×1000/384＝26.586N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.402mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝1.027mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm 满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.09kN，R2=7.08kN，R3=7.968kN，R4=3.723kN图二支座反力依次为R1=4.84kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.84kN七、扣件抗滑移验算c c满足要求！八、立柱验算l=h=1500mmλ=l/i=1500/16=93.75≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q 1有所不同： 小梁验算q 1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.35 = 1.724kN/m 同上四～六步计算过程，可得：R 1＝5.282kN ，R 2＝6.583kN ，R 3＝6.91kN ，R 4＝4.197kN λ=l 0/i=1500.000/16=93.75 查表得，φ1=0.641 不考虑风荷载:N=Max[R 1,R 2,R 3,R 4]+0.9×γG ×q×H=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.9×1.2×0.15×3=7.396kNf=N/(φ1A)＝7.396×103/(0.641×384)=30.047N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！ 考虑风荷载:M w ＝0.9×γQ φc ωk ×l a ×h 2/10＝0.9×1.4×0.9×0.051×1×1.52/10＝0.013kN ·mN w=Max[R 1,R 2,R 3,R 4]+0.9×γG ×q×H+M w /l b =Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.9×1.2×0.15×3+0.013/1=7.409kNf=N w /(φ1A)+M w /W＝7.409×103/(0.641×384)+0.013×106/4120=33.255N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3/7.8=0.385≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0 u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1200mm F=(0.7βh f t +0.25σpc，m)ηu m h 0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F 1=7.409kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c ，βcβl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln =ab=40000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F 1=7.409kN 满足要求！。

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN〃mσ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.11×2004/(384×10000×281250)＝0.02mm ≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型方木 小梁材料规格(mm) 60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 64小梁截面惯性矩I(cm 4) 256因[L/l a ]取整＝[8000/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.72kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.72×0.92+0.121×0.63×0.92＝0.12kN〃mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.06×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.06×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN〃mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.35×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN〃mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.6，0.63]＝0.63kN〃m σ＝M max/W＝0.63×106/64000＝9.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.72×0.9+0.62×0.63×0.9＝0.74kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.9+0.681×3.15＝2.18kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.35×0.2，0.06×0.2+3.15]＝3.16kN V max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.74，2.18，3.16]＝3.16kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.66kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.66×9004/(100×9350×2560000)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.66×2004/(8×9350×2560000)＝0.01mm ≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.14kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.76kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.7kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.76×0.9+1.223×0.38×0.9＝1.2kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.14×0.2＝0.23kNR＝max[R max，R1]＝1.2kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×0.7×0.9＝0.72kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.7×0.2＝0.14kNR＝max[R max，R1]＝0.72kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN〃m)M max＝0.45kN〃mσ＝M max/W＝0.45×106/5080＝88.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.9kNτmax＝2V max/A=2×2.9×1000/489＝11.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.37mm跨中νmax=0.37mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.1mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距h d(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3 立柱截面面积A(mm2) 424立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN〃mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.07kNf＝ N w/(φA)+ M w/W＝4065.83/(0.2×424)+0.06×106/4490＝61.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN〃mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.28kNf＝ N w/(φA)+ M w/W＝4284.53/(0.14×424)+0.06×106/4490＝85.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f 42.85kPa≤f ak＝70kPa满足要求！。

120mm厚板模板支架高18.35m计算书目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、模板面板验算 (2)四、次楞方木验算 (4)五、主楞验算 (5)六、可调托撑承载力验算 (7)七、风荷载计算 (8)八、立杆稳定性验算 (9)九、支撑结构地基承载力验算 (11)十、架体抗倾覆验算 (11)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝土结构设计规范》GB50010-20109、《钢结构设计规范》GB50017-200310、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-200312、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200813、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号二、工程参数三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。

2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.9=6.727kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 6.229kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.727kN/m作为设计依据。

模板方木系数篇一：模板设计参数表模板设计参数表篇二：模板计算书附件1：模板计算书120厚板模板(钢管支撑)计算书一、基本搭设参数模板支架高H为5.0m，立杆步距纵横间距取1.2m，横杆步距取1.5m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.5m。

模板底部的方木，截面宽50mm，高80mm，布设间距0.25m。

模板采用12mm 多层板。

二、材料及荷载取值说明模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。

此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000×122/6=3.75×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.12×24×1 =4.32kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.12×1.1×1 =0.198kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+4.32+0.198)×1.35=6.504kN/m；q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下: M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 =0.08×6.504×0.252+0.1×4.2×0.252=0.059kN·m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×6.504×0.252-0.117×4.2×0.252= -0.071kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。

工程名称：一号总装车间120厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004 J10374-2004)。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

部位：满堂楼板模板支架1一、计算参数楼板长边为6.000米，短边为3.000米。

模板支架搭设高度为11.700米，采用的钢管类型为Φ48×3.5。

脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.800米，横距 l=0.800米，步距 h=1.500米。

板底横向钢管距离0.800米，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)=0.050，板底支撑方式和搭设简图如下图。

图楼板支撑架立面简图楼板面板采用胶合板，板厚18.000mm板底支撑采用木方50.000mm×100.000mm,布置间距为300.000mm荷载数据楼板现浇厚度：120.000mm模板自重：0.300kN/m2混凝土自重：24.000kN/m3钢筋自重：1.100kN/m3倾倒混凝土的荷载标准值：2.000kN/m2施工均布荷载标准值：1.000kN/m2本楼板支架为高模板支架，建议进行整体稳定分析强度折减系数：钢管强度折减系数：1.000扣件抗滑承载力系数：1.000三、模板计算1、模板面板计算模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 =2.650kN/m活荷载标准值 q2 =2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =43200.000mm3；I =388800.000mm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.000N/mm；M = 0.100ql其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M =0.059kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f =58855.690/43200.000=1.362N/mm 面板的抗弯强度验算 f≤[f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q =1.177kN截面抗剪强度计算值 T =0.123N/mm截面抗剪强度设计值 [T] =1.400N/mm抗剪强度验算 T≤[T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql / 100EI < [v] = 300.000/150面板最大挠度计算值 v =0.117mm面板的最大挠度小于等于300.000/150,满足要求!2、模板支撑木方的计算1).荷载的计算静荷载 q1 =0.30×0.30+25.10×120.00/1000×0.30=0.994kN/m活荷载计算施工荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：活荷载 q2 =2.00×0.30+1.00×0.30=0.900kN/m2).木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

110厚现浇混凝土楼板扣件钢管楼板模板支架计算书支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004 J10374-2004)。

一、计算参数楼板长边为4.200米，短边为3.500米。

模板支架搭设高度为2.900米，采用的钢管类型为Φ48×3.5。

脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.850米，横距 l=0.850米，步距 h=1.800米。

板底横向钢管距离0.850米，板底支撑方式和搭设简图如下图。

图楼板支撑架立面简图楼板面板采用胶合板，板厚18.000mm板底支撑采用木方50.000mm×100.000mm,布置间距为400.000mm二、模板计算1、模板面板计算模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 =2.815kN/m活荷载标准值 q2 =2.550kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =45900.000mm3；I =413100.000mm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.000N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M =0.117kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f =117000.300/45900.000=2.549N/mm2面板的抗弯强度验算 f≤[f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q =1.751kN截面抗剪强度计算值 T =0.172N/mm2截面抗剪强度设计值 [T] =1.400N/mm2抗剪强度验算 T≤[T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = 400.000/150面板最大挠度计算值 v =0.389mm面板的最大挠度小于等于400.000/150,满足要求!2、模板支撑木方的计算1).荷载的计算静荷载 q1 =0.30×0.40+25.10×120.00/1000×0.40=1.325kN/m活荷载计算施工荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：活荷载 q2 =2.00×0.40+1.00×0.40=1.200kN/m2).木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

120板模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土板特性地下室顶板120板新浇混凝土楼板厚度(mm) 120模板支架高度H(m) 2.97 模板支架的纵向长度La(m) 30模板支架的横向长度Lb(m) 15二、模板支撑体系设计立杆纵向间距l a(mm) 950 立杆横向间距l b(mm) 950纵横向水平杆步距h(mm) 1800 次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm) 475 立杆间次楞根数 3荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数 150立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(24+1.1)×0.12]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=8.174kN/m1、抗弯验算M max =0.1ql 2=0.1×8.174×0.4752=0.184kN·m σmax =M max /W=0.184×106/37500=4.918N/mm 2≤f m =15N/mm 2 符合要求！ 2、抗剪验算 Q max =0.6ql=0.6×8.174×0.475=2.33kN τmax =3Q max /(2bh)=3×2.33×103/(2×1000×15)=0.233N/mm 2≤f v =1.4N/mm 2 符合要求！ 3、挠度验算νmax =0.677ql 4/(100EI)=0.677×8.174×4754/(100×6000×281250)=1.669mm νmax =1.669mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[475/150，10]=3.167mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式 二等跨连续梁 次楞材质类型 方木 次楞材料规格(mm)60×80 次楞材料自重(kN/m)0.024 次楞抗弯强度设计值f m (N/mm 2) 13 次楞抗剪强度设计值f v (N/mm 2) 1.3 次楞截面抵抗矩W(cm 3) 64 次楞截面惯性矩I(cm 4)256次楞弹性模量E(N/mm 2)9000计算简图如下：q=γG Σq Gk +1.4Σq Qk =1.2×[(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.475+0.024]+1.4×(1+2)×0.475=3.912kN /m1、强度验算M max =0.125ql 2=0.125×3.912×0.952=0.441kN·mσmax =M max /W=0.441×106/64000=6.895N/mm 2≤f m =13N/mm 2 符合要求！ 2、抗剪验算Q max =0.625ql=0.625×3.912×0.95=2.323kN τmax =3Q max /(2bh 0)=3×2.323×1000/(2×60×80)=0.726N/mm 2 τmax =0.726N/mm 2≤f v =1.3N/mm 2 符合要求！ 3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×3.912×9504/(100×9000×2560000)=0.72mm νmax=0.72mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[950/150，10]=6.333mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.25ql=1.25×3.912×0.95=4.645kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=6.111kN,R2=11.079kN,R3=6.111kN1、强度验算σmax=M max/W=0.832×106/4490=185.287N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×3.217×1000/424=15.176N/mm2τmax=15.176N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.678mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[950/150，10]=6.333mm 符合要求！max1231.05×R max=1.05×11.079=11.633kN，11.633kN≤1×12.0=12kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算h/l a=1800/950=1.895，h/l b=1800/950=1.895，查附录D，得k=1.163，μ=1.368 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.368×1800，1800+2×50]=2864mmλ=l0/i=2864/15.9=181≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得υ=0.2182、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.95m，h=1.8m，查《规程》表4.2.7得υw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.95m，b/h=0.95/1.8=0.528通过插入法求η，得η=0.97μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9730)/(1-0.97)=2.947μs=υwμstw=0.123×2.947=0.362ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.362×0.45=0.114kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m23、稳定性验算K H=1不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=11.079+0.15×1.2×2.97=11.614kNσ=1.05N ut/(υAK H)=1.05×11.614×103/(0.218×424×1)=131.932N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=10.236+0.15×1.2×2.97=10.771kN M w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.114×0.95×1.82/10=0.042kN·mσ=1.05N ut/(υAK H)+M w/W=1.05×10.771×103/(0.218×424×1)+0.042×106/(4.49×103)=131.657N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.031×2.97/[(14+1)×15]=0.001kNσ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=(1.05×10.771+0.001)×103/(0.218×424×1)=122.367N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。