汽车吊地下车库顶板作业工况验算

40T汽车吊对于地下室顶板的结构验算
1. 引言
本文对于40T汽车吊对地下室顶板的结构验算进行分析和探讨。

2. 结构验算方法
2.1 荷载计算
首先，我们需要对40T汽车吊在地下室顶板上施加的荷载进行
计算。

根据设计标准和要求，我们可以确定吊车的总重量以及在操
作状态下施加在顶板上的最大荷载。

2.2 结构计算
结构计算是基于荷载计算的基础中进行的。

通过考虑地下室顶
板的几何形状、材料的强度和安全系数等因素，我们可以进行结构
验算，以确定顶板是否能够承受40T汽车吊的荷载。

3. 结果分析
根据结构验算所得的结果，我们可以确定40T汽车吊对地下室顶板的总体结构是否满足设计要求。

如果结构验算结果显示顶板无法承受吊车的荷载，我们需要采取相应的措施，例如加固顶板或者改变吊车的位置等。

4. 结论
通过对40T汽车吊对地下室顶板的结构验算的分析，我们可以得出结论：地下室顶板是否能够承受40T汽车吊的荷载取决于荷载计算和结构验算结果。

在施工和设计过程中，我们应该遵循相关的设计标准和规范，以确保地下室顶板的结构安全。

5. 参考文献
[参考文献1]
[参考文献2]
...
以上是对40T汽车吊对于地下室顶板的结构验算的简要介绍和分析。

详细的计算和结果需要根据具体的参数和设计要求进行。

这篇文档的目的是提供一个概述和基本理念，以引导相关人员进行具体的结构验算工作。

25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。

2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。

依据的相关规范如下所示。

1) 建筑结构荷载规范 GB50009-20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033) 混凝土结构设计规范 GB50010-20024) 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm ，汽车吊车行驶状态自重约26.4t ，车长宽12.38m×2.5m 。

第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6. 53t （F 1=65.3kN ），第2~3轴自重为9.935t （F 2=99.35kN ）。

3.行走时混凝土梁承载力验算3.1 计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。

根据《建筑结构荷载规范》附录B.0.5，计算汽车荷载有效分布宽度。

已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN =。

计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。

2m×2m计算范围内有间距1000mm的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根，底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk=3×12=3kN；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N=1.2 F2/9)+1.4∑N Qk=1.2×99.35/9+1.4×3=17.4kN；底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：l0=h=1200mm；λ= l0/i=1200/16.0=75查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C中表C：φ=0.813；⑵立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/(φA)= 17.4×103/(0.813×371)=58N/mm2＜f=205 N/mm2，满足设计要求。

25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。

2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。

依据的相关规范如下所示。

1) 建筑结构荷载规范 GB50009-20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033) 混凝土结构设计规范 GB50010-20024) 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm ，汽车吊车行驶状态自重约26.4t ，车长宽12.38m×2.5m 。

第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6. 53t （F 1=65.3kN ），第2~3轴自重为9.935t （F 2=99.35kN ）。

3.行走时混凝土梁承载力验算3.1 计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。

根据《建筑结构荷载规范》附录B.0.5，计算汽车荷载有效分布宽度。

已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN =。

计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。

2m×2m计算范围内有间距1000mm的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根，底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk=3×12=3kN；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N=1.2 F2/9)+1.4∑N Qk=1.2×99.35/9+1.4×3=17.4kN；底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：l0=h=1200mm；λ= l0/i=1200/16.0=75查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C中表C：φ=0.813；⑵立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/(φA)= 17.4×103/(0.813×371)=58N/mm2＜f=205 N/mm2，满足设计要求。

25t汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述 本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。

2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。

依据的相关规范如下所示。

1) 建筑结构荷载规范 GB50009-20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033) 混凝土结构设计规范 GB50010-20024) 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm ，汽车吊车行驶状态自重约，车长宽×。

第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6. 53t （F 1=），第2~3轴自重为（F 2=）。

3.行走时混凝土梁承载力验算计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。

根据《建筑结构荷载规范》附录，计算汽车荷载有效分布宽度。

已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN =。

计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。

2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N= F 2/9)+∑N Qk =×9+×3=；底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：l 0=h=1200mm ；λ= l 0/i=1200/=75查《》附录C 中表C ：φ=；⑵立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/(φA)= ×103/×371)=58N/mm 2＜f=205 N/mm 2，满足设计要求。

25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1。

概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业,故需要设定行走道路,并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理.2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。

依据的相关规范如下所示。

1）建筑结构荷载规范 GB50009-2001 2） 钢结构设计规范 GB50017—20033) 混凝土结构设计规范 GB50010—20024） 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数:左右汽车轮距为2410mm ，汽车吊车行驶状态自重约26。

4t,车长宽12.38m×2。

5m 。

第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6. 53t （F 1=65。

3kN ），第2~3轴自重为9。

935t （F 2=99。

35kN ）。

3.行走时混凝土梁承载力验算3。

1 计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。

根据《建筑结构荷载规范》附录B 。

0.5,计算汽车荷载有效分布宽度.已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm;单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm,为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为:250.02F kN .计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。

2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力:∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值为:N=1。

汽车吊地下车库顶板作业工况验算25t汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。

2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。

依据的相关规范如下所示。

1) 建筑结构荷载规范 GB50009-20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033) 混凝土结构设计规范 GB50010-20024) 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm ，汽车吊车行驶状态自重约，车长宽×。

第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6. 53t （F 1=），第2~3轴自重为（F 2=）。

3.行走时混凝土梁承载力验算计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。

根据《建筑结构荷载规范》附录，计算汽车荷载有效分布宽度。

已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN =。

计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。

2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根，底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N= F 2/9)+∑N Qk =×9+×3=；底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：l 0=h=1200mm ；λ= l 0/i=1200/=75查《》附录C 中表C ：φ=；⑵立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/(φA)= ×103/×371)=58N/mm 2＜f=205 N/mm 2，满足设计要求。

25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1。

概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。

2。

分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析.依据的相关规范如下所示.1）建筑结构荷载规范 GB50009-2001 2） 钢结构设计规范 GB50017—20033) 混凝土结构设计规范 GB50010-20024） 三组团地下车库部分施工图5)相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm,汽车吊车行驶状态自重约26。

4t ，车长宽12.38m×2。

5m 。

第1～3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6。

53t(F 1=65。

3kN),第2～3轴自重为9。

935t （F 2=99.35kN ）.3。

行走时混凝土梁承载力验算3.1 计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。

根据《建筑结构荷载规范》附录B 。

0。

5，计算汽车荷载有效分布宽度。

已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为:50160210cx tx b b h mm =+=+=;500160660cy ty b b h mm =+=+=;由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN 。

计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。

2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN;不组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1。

25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1。

概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。

2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。

依据的相关规范如下所示.1) 建筑结构荷载规范 GB50009—20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033）混凝土结构设计规范 GB50010-2002 4） 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm,汽车吊车行驶状态自重约26.4t,车长宽12。

38m×2。

5m 。

第1～3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6。

53t （F 1=65.3kN ）,第2～3轴自重为9。

935t （F 2=99.35kN ）.3.行走时混凝土梁承载力验算3.1 计算简图汽车吊行走时,两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。

根据《建筑结构荷载规范》附录B.0。

5,计算汽车荷载有效分布宽度.已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm,作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为:250.02F kN 。

计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。

2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N=1。

25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。

2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。

依据的相关规范如下所示.1） 建筑结构荷载规范 GB50009—20012) 钢结构设计规范 GB50017—20033) 混凝土结构设计规范 GB50010—20024） 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm ，汽车吊车行驶状态自重约26。

4t ，车长宽12.38m×2.5m 。

第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6。

53t （F 1=65。

3kN)，第2～3轴自重为9.935t （F 2=99.35kN ）。

3。

行走时混凝土梁承载力验算3.1 计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。

根据《建筑结构荷载规范》附录B.0。

5，计算汽车荷载有效分布宽度.已知汽车轨距e=2500mm;单侧车轮宽取为b tx =50mm,作用面积长取为b ty =500mm;单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <, 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN 。

计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。

2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根, 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1。