当前位置：文档之家 › 双钢轮压路机液压系统试验分析

双钢轮压路机液压系统试验分析

  • 格式：pdf
  • 大小：187.26 KB
  • 文档页数：3

路 机为例 ，在一定条件下对该压 路 机进行 了现 场试验 。
ｌ 行走 液压系统试 验分析
双钢 轮 振动压 路 机 行走 液压 系统 通常 是一 个单 泵 双液 压 马 达 系统 ，两个 液压 马 达并联 ，经 行星减 速 器
时间 ｔ ／ ｓ
图２ 后退 时行 走液压 系统动 态特性
较大 的压 力冲 击 ，影 响 液压 元件 的使 用 寿命 ，并直 接 影响 路 面的压 实 质量 ． ３ Ｊ 。 因此 ，研 究 压 路 机液 压 系
统 就 显得 十分重要 ，本文 以某 型号 １ ３吨双钢 轮振动压
岛
蚕
山
要 善
量
Ｕ． Ｕ Ｕ Ｕ ２ ． ３ ５ ２ ４ ． ７ ０ ４ ７ ． ０ ６ ９ ． ４ ０８
摘 要： 针对双钢轮压路机液 压系统频 繁冲击的特性， 对某型号双钢 轮压 路机液压 系统 的动 态特性进 行了试验分
析， 试验结 果表明了压路机 工作时 液压 系统 的动态 过程 ， 为压 路机液压 系统 压力冲击控制方法 的研 究提供实 验依据，
并为 关键 词： 振动压 路机 液 压系统 试 验分析
统压 力为 １ １ ． ４ ＭＰ ａ ，如 图 ４所 示。两 个 钢 轮 都 振 动的 前 提下，压 路机 处 于高频 低 幅工 况 时系统 最 大压 力为
２ ５ ． ２ ＭＰ ａ ， 稳定工作后 系统压 力为 ９ ， ９ ＭＰ ａ ， 如图 ５ 所 示；
２ 振动液压 系统试 验分析
双钢 轮振 动压 路 机 振动 液压 系统 是一 个 闭式变 量 压 路机 处于 低频高 幅工况 时系统 最大压 力为 ２ ５ ． ３ ＭＰ ａ ，
塞
０． ０ ０ ０
２ ． ３ ４ ３
４ ． ６８ ６
７ ０２ ９
９ ． ３ ７ ２
停 车 、换 向过程 。压 路 机 质量 大 ，惯性 负荷 较 大 ，频
时间 ｔ ／ ｓ 图１ 前进时行走 液压系统动态特 性
繁 的 起振 、停 振、起 步、停 车、换 向会 造 成 液 压 系 统
泵 一 一 定 量 马 达 系 统 ，由变 量 泵 驱 动 定量 振 动 马 达 ， 稳定 工作后 系统 压 力为 １ ２ ． ６ ＭＰ ａ ，如 图 ６所示 。 可 以 带 动 钢 轮 内的激 振块 旋 转 ，从 而 产生激 振 力对 路 面进 看 出，压 路 机 起 振 时， 系统 的 瞬 时压 力 冲 击 在 ２ ５～
双 钢 轮 振 动压 路 机 主 要用 于 路 基 和 面层 的压 实 ， 在短 时间 内急剧上升 ，达到 ３ ８ ． ２ ＭＰ ａ ，如 图 １ 所示 ； 后 其动 力 由液 压 系统 来 提 供 ，双钢 轮振动 压 路机 液 压 系 退 起步加速时 ，系统压 力达 到 ３ ８ ． ３ Ｍ Ｐ ａ ，如图 ２所示 ；
８ ４ Ｃ Ｍ Ｔ Ｍ ２ ０ １ ５ ． ０ １
●
的 液压 冲击，冲 击载 荷 最 大 时 的压 力可 达 正常 行驶 时 后系统 压 力为 ９ ． ６ ＭＰ ａ ，如 图 ３ 所示 ； 压 路 机处 于低频
的 ５倍 左 右。这 是导 致 双钢 轮压 路 机液 压 系 统故 障率 高 幅工 况 时系统 最 大 压 力为 ２ ５ ． ４ ＭＰ ａ ，稳 定 工作 后系 比较高 ，可靠 性较差 的主 要原因。
工作 循环 过程 为 ： 起步 ． 压实 ． 停车 ． 后 退 起步 一 后退 压实 ． 停 车，起步 与停车 的 时问约 占工作过 程 的 ２ ０ ％，
实 际用于压 实 的 时间为 ８ ０ ％。双钢 轮振 动压 路 机 的工 作 特点决 定了工作过 程 中要 频 繁 的起 振 、停 振 、起步、
由图示 曲线可以看出 ：
统压 力并不 高。
（ ３ ） 由分 析 可知 ，虽然 压 路机 整机 质 量 较大 ，但
（ １ ）双钢轮压 路 机起 步加速 时， 由于整 机质量 大 ，
起动 阻力 大， 由惯 性 力引起 的附加 载荷 很 大 ，冲 击 载 正常行驶 时 阻力 并不大 ，只是在起 步加 速过程 中，由惯 荷 非常严重 。前 进 起步 加速 时，行 走液 压 系统 的压 力 性 力引起 的 附加载 荷 很大 ，这 将对 液 压 系统 造 成 严重
： 丽
双 钢 轮 压 路 机 液 压 系 统 试 验 分 析
Ｔ ｅ ｓ ｔ Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ Ｈｙ ｄ ｒ ａ ｕ ｌ ｉ ｃ Ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｔａ ｎ ｄ ｅ ｍ Ｒｏ ｌ ｌ ｅ ｒ
豳长 安大学 道路施 工技术 与装备教 育部重点实 验室 谢 东／ ＸＩ Ｅ Ｄｏ ｎ ｇ 李 加庆／ Ｌ Ｉ Ｊ ｉ ａ ｑ ｉ ｎ ｇ 刘 达／ Ｌ Ｉ Ｕ Ｄ ａ 杨 丽霞／ Ｙ ＡＮ Ｇ Ｌ ｉ ｘ ｉ ａ
统包括 行走液 压系 统、振动 液压 系统和转 向液压 系统 。 起 步 过程 结 束 以后，系统 压 力 随着 时问 的推移 逐渐 趋 采用液压 系统提 供动力不仅减轻 了工人 的劳 动强度 ，而 于稳定 。
且 由于液压 元件质量轻 ，惯性 小 ，反应快 ，易于实现快 速 启动、制动和频繁 的换 向 ］ 。压 路机 是往复循环式 工 作 机器 ，工作 过程 中，机器需 要频繁起步与停 车。每个
（ ２ ）双 钢 轮压 路 机在 正 常 行驶状 态下，前进 过 程
减速后驱 动钢轮行 驶，行 走液压 系统 的动态 特性 如 图 ｌ 中行 走液 压 系统 的压 力约为 ５ ． ４ ＭＰ ａ ，如 图 １ 所示 ； 后
与图 ２所示 ，图 １ 为压 路机前进 时行走液 压系统 的动态 退 过程 中行 走液压 系统的压力 约为 ７ ． ２ ＭＰ ａ ，如 图 ２所 特 性 ，图 ２为压路机 后退 时行走液 压系统 的动态特 性。 示 ；由此可见 ，用于克服 正常行驶 时地面 阻力所需的 系

合集下载

BW202AD_2压路机行走和振动液压回路原理及故障诊断

BW202AD_2压路机行走和振动液压回路原理及故障诊断

图 8! 行 走 液 压 系 统 原 理 图
备状态%当二位 三 通 电 磁 阀 &0 工 作 在 左 位 时# 两 位 四 通 液 控 阀 &) 无 控 制 压 力 信 号 # 处 于 导 通 状 态 # 前 行 走 马 达 &( 和 &’ 并 联 转 动 # 压 路 机 处 于 高 速 状 态’当二位三通 电 磁 阀 &0 得 电 工 作 在 右 位 时# 两 位 四 通 液 控 阀 &) 处 于 封 闭 状 态 # 前 马 达 &( 拖 动 马 达&’转动# 压 路 机 处 于 低 速 状 态% 急 停 电 磁 阀 ’ 工作在上位时#为正常行走状态’一旦发生紧急情
L,9:; ,B=.AB4#L,9:;bB.\345
H8!"!9XE!型 压 路 机 是 德 国 H?D9; 公 司 生产的 一 种 全 液 压$ 双 钢 轮$ 双 驱 动$ 双 频 双 幅 !’%))",‘和"$0’)"$(%TT" 振动 压路 机#广 泛 使 用在高速公 路$ 机 场$ 堤 坝 等 建 筑 和 筑 路 工 程 施 工场合%向家坝施工局 机电部 有 ! 台 H8!"!9XE !型振 动 压 路 机# 用 于 水 电 站 大 坝 混 凝 土 碾 压 施 工#本文根 据 压 路 机 液 压 回 路 原 理 对 施 工 使 用 中 发生的两例故障进行诊断与处理%
当电磁阀’工作在右位#前振动马达&被短路#只 有后振动马达!工作#此时后钢轮单振’当电磁阀 ’工作在中位#前$后振动马达串联同时工作#此 时前后钢轮同时振动%单向定量泵0一方面为整机 闭式液压回 路 补 油# 一 方 面 如 前 所 述# 为 各 斜 盘 式双向变量泵提供控制油% 9:9! 故 障 现 象
YZC12G双钢轮振动压路机液压系统分析

YZC12G双钢轮振动压路机液压系统分析

中图分类号 TH 137 文献标识码 A
文章编号 1672- 3791(2007)01(c)- 00010- 01
1 引言 YZ C12G 串联式振动压路机的液压系
统。 主要包含三个子系统即行驶液压系统、 振
动液压系统和转向液压系统。 行驶泵、 振动泵 为通轴组合泵，振动泵中含有一个小齿轮泵
了被压层的压实均匀度和密实度 ，同时也提 高 了操作人 员的舒适性 。
32, 减速机， 高压油管等组成。 行驶、 振动双
联泵安袋在柴油机的输出端 ，通过弹性装健
回正， 恢复转向器的 “ 中位”位置。在紧
急情况下。也可实现人力转向，此时计量马
与柴油机连接。行驶泵和行驶马达用高压管
连接。行驶马达和曦速机集成在一起连接在
振动轮的梅花板上，动力由减速机传到梅花 饭总成，梅花板总成通过进 n 优质减振块带 动振动轮旋转，这些减振块同时也大大地减 弱了振动对驾驶员 和整个机器的不利影响.
现无级 调速。 一档为0 - 7km/ h 。 档为二
13 . 5km/ h , 能保证压路机在各种工 况下以
最佳的速度进行压实作业。以较快的速度行
驶。
溢流安全阀2 2 则 迅即开启， 直接卸荷，确
保行驶系统安全。 为 r 减轻压路机作业时频繁换向、调速
(3 ) 振动系统具有双频、双幅功能，可 以稳定振动液压马 达的转速，防止惯性冲击， 以有效地压实不同种类及厚度的铺料量。 提高振动压实质量. (4 ) 采用三级减振结构，使得在振动压
样， 压路机换向、加速和减速行驶都不会产 生冲击， 方向和速度变 换平 稳，进一步提高
贴边压实和弯道压实. 且压实效果很好。
路上装有液控背压 平衡阀33, 压路机前 行或 后退的回油马达均为t MPa 。当背压超过 1 MP a 时， 溢流阀自 行开启， 并通过平衡阀
液压性能实验报告

液压性能实验报告

液压性能实验报告液压性能实验报告导言：液压技术是一种利用液体传递能量和控制信号的技术，广泛应用于机械、航空航天、冶金、化工等领域。

为了评估和改善液压系统的性能，进行液压性能实验是必不可少的。

本报告将对液压性能实验进行详细的分析和总结。

一、实验目的液压性能实验的目的是评估液压系统在不同工况下的性能表现，包括流量、压力、温度、效率等指标。

通过实验的数据分析，可以了解系统的工作状态和性能优化的方向。

二、实验装置和方法本次液压性能实验采用了一套标准的液压系统装置，包括液压泵、液压缸、液压阀等。

实验过程中，通过调整液压阀的开度和控制信号，改变液压系统的工作状态，然后记录相应的数据。

三、实验内容和结果分析1. 流量测试在不同液压泵转速和阀门开度下，测量液压系统的流量。

实验结果显示，随着泵转速的增加，流量也随之增加；而随着阀门开度的增加，流量也呈线性增长。

这表明液压泵和阀门的调节对系统流量有重要影响。

2. 压力测试在不同负载下，测量液压系统的压力。

实验结果显示，随着负载的增加，系统压力也相应增加。

这表明液压系统能够根据负载的变化自动调节压力，保持系统的稳定性。

3. 温度测试在连续工作一段时间后，测量液压系统的温度。

实验结果显示，随着工作时间的增加，液压系统的温度也逐渐上升。

这表明液压系统在工作过程中会产生一定的热量，需要注意散热和冷却措施，以保持系统的正常运行。

4. 效率测试通过测量液压系统的输入功率和输出功率，计算系统的效率。

实验结果显示，系统的效率在不同工况下有所变化，但整体表现良好。

这表明液压系统能够高效地将输入能量转化为输出能量，具有较高的能量利用率。

四、实验结论通过对液压性能实验的分析和总结，可以得出以下结论：1. 液压泵和阀门的调节对系统流量有重要影响；2. 液压系统能够根据负载的变化自动调节压力，保持系统的稳定性；3. 液压系统在工作过程中会产生一定的热量，需要注意散热和冷却措施；4. 液压系统能够高效地将输入能量转化为输出能量，具有较高的能量利用率。

双钢轮振动压路机拍振的仿真

双钢轮振动压路机拍振的仿真

高，因此，提出一个较为合理可用的评价标准十分重要。

拍振曲线的周期越长、峰值越小；极差（拍振曲线极大值与极小值之差）越小，拍振程度越小。

振动对人体组织的影响较大，而人体内容易产图1某品牌双钢轮振动压路机机架振动曲线作者简介：张会华（1987—），男，河北保定人，在读硕士，研究方向：工程机械技术研究。

９——转角θ1，由几何关系可知：x咬1=x咬11L2+x咬12L1L（3）θ咬1=x咬11-x咬12L（4）采用Matlab程序对振动压路机拍振模型进行模拟仿真。

该模型是在某品牌12t级双钢轮振动压路机的基础上建立的，动力学模型参数如表2所示。

仿真数据与试验数据对比，如图3~图4所示。

由图3和图4可以看出，该模型在高、低振幅时前后机架和钢轮的仿真数据与试验数据吻合度较１０——图4低幅时振动加速度仿真数据与试验数据对比调整后钢轮影响因素进行仿真分析，观察前后机架拍振程度，读取前后机架振动加速度的极大值、极小值和拍振周期，计算极差，按照前文提到的评价方法，评估拍振的程度。

2.3.2前后轮振幅差对拍振的影响保持其他参数不变，调整后钢轮的振幅，使前后轮振幅差为0.01mm、0.02mm、0.05mm、0.06 mm、0.08mm、0.1mm、0.2mm，考察振幅差对机架拍振的影响程度，仿真数据见表4。

2.3.3前后轮相位差对拍振的影响保持其他参数不变，调整后钢轮的振动相位，使前后轮的相位差分别为0.01rad、0.1rad、0.5rad、１１——2.3.5仿真结果分析（1）双钢轮振动压路机前后钢轮频率差是影响机架拍振的主要影响因素，前后钢轮频率差变化对机架加速度的极大值、极差几乎没影响，但是对拍振周期影响非常大。

根据前文提到内容，拍振周期不能在0.17~1s内，考虑到应有余量，应使前后钢轮的振动频率差在0.5Hz以内。

（2）增大前后钢轮振幅差，机架振动加速度极大值、极小值均增大，前机架加速度极差略微增大，后机架加速度极差基本不变，对拍振周期几乎没有１２——作者简介：赵金鹏（１９８９—），男，内蒙古巴彦淖尔人，在读硕士，研究方向：机械设计。