扭力冲击器PPT-2012.2.18-by wen
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扭力冲击器页数:12
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油气钻井扭力冲击器工作原理及应用探讨
油气钻井扭力冲击器工作原理及应用探讨作者：王朋飞来源：《中国科技博览》2019年第08期[摘要]随着深井和超深井的勘探开发比例不断增加，对提高油气钻井速度和质量提出了新的挑战。
由于深井深部地层岩石坚硬、研磨极值高，PDC钻头易出现粘滑振动现象，严重制约着机械钻速的提高。
扭力冲击器与PDC钻头结合使用能够显著提高机械钻速，减少粘滑、卡钻现象出现，延长钻头使用寿命。
[关键词]扭力冲击器；原理；特点中图分类号：P58 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2019）08-0300-01前言近年来，随着深井和超深井的勘探开发比例不断增加，深部地层岩石硬度和塑性增大，常规牙轮钻头可钻性差、机械转速低、钻井周期长。
为提高钻头行程机械钻速，PDC钻头得到广泛使用，但在深部地层PDC钻头出现的粘滑振动现象，不仅严重制约机械钻速进一步提升，还极大地影响了其使用寿命。
为消除PDC钻头的粘滑振动现象，经过研究和应用，使用扭力冲击器是减小或消除钻头该现象的最有效方法。
1扭力冲击器在钻井施工中应用的必要性1.1 钻头硬地层钻井过程中，由于地下岩石的坚硬度较高，因而对钻进器的钻头质量要求较高，岩石坚硬，钻进、破碎难度较大，因而需要充分提高钻头研磨性和抗磨损性，否则钻头工作效率下降，钻井速度受影响，严重则会导致井下施工事故产生。
传统的钻进器钻头抗磨损性有限，因而总体钻进效果不理想。
扭力冲击器则将PDC钻头的整体运动状态改变，极大的提高其岩石破碎效率，根据试验分析，扭力冲击器在沟组式地层中试用具有快速钻井的效用，实践应用意义明显。
PDC钻头在井下运动时属于无序状态，因而总体振动形式是扭向振动、横向振动和纵向振动相结合，具有一定的组合效应。
因而单个PDC在井下振动时切削齿会被严重损坏，进而降低钻头的使用寿命，同时随钻测井信号和扭矩波动干扰定向控制也会受到影响。
当井眼出现不规则状态时，井身质量也会下降。
分析PDC钻头转速低的原因，能够进一步促进扭力冲击器应用究。
拧紧技术 与工具PPT课件
TIGHTENING INTRODUCTION 拧紧介绍
PRESENTATION Torque & Tension螺栓的拧紧力－张力 张力
夹紧力
夹紧力
张力
GENERAL DESCRIPTION简介
• Strains and forces张力和其他力:
– torsion strain 扭转张力 – shear force 剪切力 – tension force 拉伸力
简单来说就是拧紧过程作用力与作用距离的乘积。
Torque 扭矩=臂长 x 力
1m x 1kg = 1kgm =9.8 Nm
力
1m
1kg
臂长
Torque-linked parameters 扭矩相关的参数
• Clamping force夹紧力: F (10%) • Frictions摩擦力: µ (90%)
We can assure torque over the target, but never know the real value
确保扭力超过目标值，但无法知道确切值
Option 2 选择2
(full supervision 全方位监管)
Transducerized electric continuous drive nutrunner tool
Result stored in
CVI and CVINET 工作结果存储在 CVI 和 CVI NET
Tool with transducer,
rundown & 带有传感器的电动工具
Torque audit validates torque
values & process 扭矩监控确保扭矩值和工艺过程
第九章冲击机构ppt课件
(2) 利用时间继电器控制电磁换向，实现自动控制冲击，并利用时 间继电器无级调节冲程和冲击频率；
(3) 该冲击机构的两个冲击液压缸装在移动式回转器的箱体上，且 回转器在冲击钻进时是由给进液压缸支撑。冲击钻进时产生的震 动力，一部分由给进液压缸吸收，一部分则通过钻具传到孔底， 因此钻机机架的震动很小;
4. 工作时钻机的振动小。
三 冲击机构的类型
机械式 曲柄连杆--游梁式
类型
超越离合器式
气动离合-- 卷筒式
液压式 液压缸--游梁式
液压缸--钢丝绳式
编辑版pppt
2
§9-2 曲柄连杆--游梁式冲击机构
一 结构与工作原理
该冲击机构是有工具卷筒、冲击齿轮、曲
柄、连杆、游梁、压轮、导向轮、冲击钢丝绳
等组成。
15
钻具的提升高度（即冲程）为：
h L m a L m x iL n 0 L 0
经推导后可得出钻具冲程的计算公式:
h2rl0(
12rco s 12rco )s
l0
l0
通过分析，可以得出此种机构的特点有：
1.通过改变φ角的大小改变冲程h。
2.由于机构的结构原因，曲柄回转一周，l1及l2的变化规律不同，钻 具在机构的带动下的运动是复杂的变速运动。
h l[(1 )22(1 )22]
其中 r , e
ll 滑快在极限位置时，对应曲柄所夹的锐
角为: acro1 sacro1 s
（二）冲次与冲程的关系
钻头一次冲击循环所用的时间为：
60 t t1 t2 n
编辑版pppt
10
对于对心式的机构：
30 t1 t2 n
对于偏心式的机构：
该机构在钻孔时，冲击齿轮被驱动，通过
TorkBuster扭力提速冲击器参数及规格(四种规格)
流量 压降 * 最高作业温度 最大 W O B 钻压 紧扣扭矩
1,100-2,300LPM (300 - 600 GPM)
2.2-2.4MPa
(300 - 350 PSI)
210°C
(400°F)
111,205N
(25,000lbf)
16,000 - 20,000 N-m (12,000 - 16,000 ft-lb)
作业参数
使钻头使用寿命很长 － 消除由于粘滑 而带来的危害 更高的ＲＯＰ机械钻速 － 大大增加在中硬 及特硬岩层的机械钻速 增加整个钻柱的可靠性 给ＰＤＣ钻头提供均匀稳定的、扭向上的 高频冲击力 大大提高了坚硬地层的可钻性 消除在定向井作业时产生的误差和故障
减少因为不均匀的过高扭力而导致马 达失效的情况 大大减少起下钻次数 节省巨大成本和钻井时间
减少因为不均匀的过高扭力而导致马 达失效的情况 大大减少起下钻次数 节省巨大成本和钻井时间
在旋转钻井或定向钻井组合上，直接 配上扭力冲击发生器，再加上扭力冲 击发生器和ＰＤＣ钻头独特的倒扣式连 接，大大减少了粘滑现象。由于通过 扭力冲击发生器给到ＰＤＣ钻头的是一 个高频的、均匀的扭力冲击，相比不 用扭力冲击发生器的普通的ＰＤＣ钻进， 粘滑现象会成倍地减少，而且能极大 地提高ＲＯＰ（机械钻速）和钻头寿命。
设计规格
每分钟冲击频率 扭向冲击力 连接扣型 上扣长度 打捞颈长度 打捞颈ＯＤ外径
1,000-2,400 次／分钟
1,017N-m 4-1/2" Reg. (Pin & Box) 0.67 m 178 mm 165 mm
(750 ft-lbs)
(26.43”) (7.0") (6.50")
*TorkBuster的喷嘴是为了和流量以及钻井液密度相匹配而设计的
扭力冲击器PPT-2012.2.18-by wen
0.00 0.00 136.45 147.28 307.38
0.00 0.00 4.50 0.00 5.50
0.00 0.00 4.50 0.00 5.50
6
3668.16
85.78
180.00
3486.10
-340.00
0.00
340.00
3.00
3.00
7
8 9 10
靶点B
靶点C 靶点D 靶点E
机械钻速
4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5
1.10 上部 Page 1 阿特拉 152% 2.78
第一趟起出新度95%
第二趟起出新度90%
TB+PC KET Energy Tech
元陆 702井
层位:上沙溪庙—自流井大安塞； 岩性：泥岩，砂岩； 泥浆密度： 1.50-2.0g/cm3 单趟纯钻时间：154h 井段：3080.59~3879.87m 进尺：799.28 m； 平均机械钻速 ：5.2m/h。
67
348
59
316 161
1.14
1.1 2.07
库普库兹满 组
开派兹雷克 组、库普库 兹满组
KET Energy Tech
玉北6-1
Page 14
U613M
5124-5557
阿特拉
333
大庆火成岩对比
岩性：玄武岩、辉绿岩、火山角砾岩
井号 肇深14 井 肇深13 井 使用井段 纯钻时 进尺m 间h 511 491 机械 钻速 m/h 地层 备注 钻头型 号
Page 16
阿特拉
KET Energy Tech
水平井段专用提速动力工具
马头牌扭力扳手.ppt
• 只能检查扭矩是否太低 • 同时受静态摩擦力影响 • 操作者不喜欢使用(生产效率低、人机工程问题) • 必须定期校准 • 测力扳手的误差较大
In a summary 小结
Conditions to achieve a good clamping force :
1 ) The tightening torque has to be accurate 2 ) The quality variation of the joint must be controlled
What you will learn 我们将学到什么
• Basis on tightening technics 基本的扭紧技术 • Tool technologies 工具的扭紧技术 • How to select the right tool 如何选择扭紧工具
1
Introduction 引子
性区 • Plastic zone.塑变区
Torque 扭矩
yield point 屈服点
Elastic area 线性区
constant slope
斜率
ΔT
Δα
Plastic zone 塑变区
Angle 角度
Final
16
寻帽
快速旋进
最终扭紧
螺栓扭紧过程 - 贴合面
通过冲击器输出旋转加冲击，具有 较高的功率重量比
反作用力
功率重量 比
振动
环境清洁度 噪音
<30 硬连接
30-360 中性连接
>360 软连接
流行度
精度 : ±30 to ±50%
33
主要优势. 较宽的扭矩范围 (3.2 to 2850Nm) 较低的反作用力 高功率重量比
In a summary 小结
Conditions to achieve a good clamping force :
1 ) The tightening torque has to be accurate 2 ) The quality variation of the joint must be controlled
What you will learn 我们将学到什么
• Basis on tightening technics 基本的扭紧技术 • Tool technologies 工具的扭紧技术 • How to select the right tool 如何选择扭紧工具
1
Introduction 引子
性区 • Plastic zone.塑变区
Torque 扭矩
yield point 屈服点
Elastic area 线性区
constant slope
斜率
ΔT
Δα
Plastic zone 塑变区
Angle 角度
Final
16
寻帽
快速旋进
最终扭紧
螺栓扭紧过程 - 贴合面
通过冲击器输出旋转加冲击，具有 较高的功率重量比
反作用力
功率重量 比
振动
环境清洁度 噪音
<30 硬连接
30-360 中性连接
>360 软连接
流行度
精度 : ±30 to ±50%
33
主要优势. 较宽的扭矩范围 (3.2 to 2850Nm) 较低的反作用力 高功率重量比
扭力冲击器结构设计与试验分析
目录硕士专业学位论文独创性声明 (I)硕士专业学位论文版权使用授权书 (I)摘要 (II)ABSTRACT (III)第1章绪论 (1)1.1研究目的和意义 (1)1.2 国内外研究现状 (4)1.2.1钻头-钻柱粘滑振动研究 (4)1.2.2 扭转冲击破岩辅助钻具研究 (6)1.3课题可行性分析 (9)1.4 课题研究内容和技术路线 (10)1.4.1 主要研究内容 (10)1.4.2 技术路线 (10)1.5 课题目标 (11)第2章扭力冲击器方案设计 (12)2.1扭力冲击器的设计要求 (12)2.2扭力冲击器方案选择 (13)2.2.1 方案1：涡轮驱动 (13)2.2.2方案2：液力式 (14)2.2.3 方案3：螺杆马达 (14)2.2.4 方案4：电机驱动 (15)2.3扭力冲击器结构方案 (16)2.4本章小结 (17)第3章扭力冲击器结构设计和材料选择 (18)3.1扭力冲击器整体结构及工作原理 (18)3.2扭力冲击器各个机构结构设计 (19)3.2.1上下接头参数选定 (19)3.2.2 外壳体结构设计 (22)3.2.3 分流机构结构设计 (24)3.2.4 撞击机构结构设计 (24)3.2.5 泄流机构结构设计 (26)3.2.6 传递机构结构设计 (27)3.3扭力冲击器的材料选择与技术要求 (28)3.3.1 材料的选择原则 (28)3.3.2 各零部件材料及其力学性能 (28)3.3.3 各个零件加工技术要求 (29)3.4本章小结 (30)第4章扭力冲击器流场仿真和参数计算 (31)4.1 工具整体流场仿真分析 (31)4.1.1 撞击锤处于中间位置时 (31)4.1.2 撞击锤处于启动位置时 (35)4.2 节流喷嘴流场仿真分析 (36)4.2.1不同流量 (36)4.2.2 不同内径 (39)4.3 不同流速侧边流道流场仿真分析 (41)4.4 水头损失和性能参数计算 (43)4.4.1分流机构水头损失 (44)4.4.2 运动机构水头损失 (46)4.4.3 扭力冲击器性能参数计算 (49)4.5本章小结 (50)第5章扭力冲击器室内试验 (51)5.1扭力冲击器样机室内试验 (52)5.1.1试验目的 (52)5.1.2试验条件 (53)5.1.3试验过程 (55)5.2试验数据采集与分析 (56)5.2.1数据采集 (56)5.2.2数据分析 (59)5.3工具评价和结构改进 (62)5.3.1 工具评价 (62)5.3.2 工具结构改进 (63)5.4 本章小结 (63)第6章结论 (65)参考文献 (66)致谢 (70)硕士期间发表的论文 (71)第1章绪论1.1研究目的和意义目前，油气资源在人类的日常生活和工业发展中发挥着至关重要的作用，我国经济正处于腾飞阶段，必须保证油气资源的供应。
扭矩工具原理概述及其应用ppt课件
专业检测设备
扭矩检测仪器的精度必须高于所校验工具精度 2级以上包括扭矩传感器、显示器，常见的加 载装置为手动，等级较高的加载装置为电动。
管理和流程
1. 新购的扭矩扳手应按照公司《计量器具管理规定》向计量部门提出 申请并将该扭矩板手交由计量部门进行首次检定。
2. 对已经纳入公司管理系统的扭矩扳手按照标准规范的要求进行周期 性校准。
M22
32
225～284
M24
36
294～370
M27
41
441～519
M30
46
529～666
M36
55
882～1078
M42
65
1372～1666
M48
75
2058～2450
5.6级 5～7 12～15 25～31 44～54 69～88 108～137 147～186 206～265 284～343 370～441 539～686 666～833 1098～1372 1705～2736 2334～2548
扭矩工具的两个重要指标：
精 度：国内准确度按等级划分：1、 2、3、4、5、6级。
重复度：标志着一把扳手是否拥有 良好的机械性能和使用精度
专业检测设备
扭矩检测仪器的精度必须高于所校验工具精度 2级以上包括扭矩传感器、显示器，常见的加 载装置为手动，等级较高的加载装置为电动。
检测标准 ISO 6789 既是标准也是操作规范
检测标准
精 度： 测量结果与被测量真值之间的一致程度。
重复度：在同环境、同设备的测量情况下，对同一个测量 对象进行多次测量所得结果之间的差值。
重复度的计算：
多次测量的最大值 — 多次测量的最小值
扭力扳手的构造及其使用与维护PPT课件
主要使用的扭力扳手有：喀嚓、表盘、数显 1 东方仪器厂生产的喀嚓扳手，精度为4级； 2 日本东日喀嚓扳手、表盘扳手精度为3级； 3 高精度的数显扳手精度为1 级。
6
二、扭力扳手的结构及其使用注 意事项
7
1、 喀嚓扳手
扳手(喀嚓式)的外观结构见下图
A
A向
图1
8
销轴1
销轴2
图2 杠杆敲击处
9
扳手杆 α1
方可使用，周期一 般为一 周。
41
四:扭矩扳手检定仪
检测原理：将被检测扭矩扳手的扳手头 与扭矩扳子检定仪的扭矩传感器弹性体同轴 串联，当对扭矩扳手施加力矩时，弹性体受 扭后产生形变，使粘贴其上的电阻应变计经 应变后产生一个与被测扭矩相对应的电信号， 此信号经过运算放大电路放大，A/D模数转换， 单片机数据处理后，最后由数码显示单元进
锥形弹簧换向块棘轮头扳头11从上图可以看到喀嚓扳手的内部构造一个主要部件弹簧当一把2050nm的扭力扳手调节到40nm时弹簧此时负一定载荷长时间停留在负载状态对扳手的使用寿命影响很大这就要求我们使用者在休息或长时间不用时把弹簧的力卸了这样对喀嚓扳手的弹簧起到一个保护作用大大提高了扳手的使用寿命
扭力扳手结构及其使 用与维护
44
一般故障处理：
数码显示器不亮，查看电源是否接好， 电源线是否插入插座接口内，保险管是 否完好。
45
电源线 显示屏
N·bm fcg.mfi.ncm
跟踪保持
制式 清零
方式
复位
电源开关 转接头 扭矩起子
图2 NJ2/5扭矩扳子检定仪
46
转接座 测力板 立杆、调整支架 调整螺钉 手轮
1 1
目录
一 扭力扳手定义及分类 二 扭力扳手的结构及其使用注意事项 三 定扭工具 四 扭力检定测试仪
6
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7
1、 喀嚓扳手
扳手(喀嚓式)的外观结构见下图
A
A向
图1
8
销轴1
销轴2
图2 杠杆敲击处
9
扳手杆 α1
方可使用，周期一 般为一 周。
41
四:扭矩扳手检定仪
检测原理：将被检测扭矩扳手的扳手头 与扭矩扳子检定仪的扭矩传感器弹性体同轴 串联，当对扭矩扳手施加力矩时，弹性体受 扭后产生形变，使粘贴其上的电阻应变计经 应变后产生一个与被测扭矩相对应的电信号， 此信号经过运算放大电路放大，A/D模数转换， 单片机数据处理后，最后由数码显示单元进
锥形弹簧换向块棘轮头扳头11从上图可以看到喀嚓扳手的内部构造一个主要部件弹簧当一把2050nm的扭力扳手调节到40nm时弹簧此时负一定载荷长时间停留在负载状态对扳手的使用寿命影响很大这就要求我们使用者在休息或长时间不用时把弹簧的力卸了这样对喀嚓扳手的弹簧起到一个保护作用大大提高了扳手的使用寿命
扭力扳手结构及其使 用与维护
44
一般故障处理：
数码显示器不亮，查看电源是否接好， 电源线是否插入插座接口内，保险管是 否完好。
45
电源线 显示屏
N·bm fcg.mfi.ncm
跟踪保持
制式 清零
方式
复位
电源开关 转接头 扭矩起子
图2 NJ2/5扭矩扳子检定仪
46
转接座 测力板 立杆、调整支架 调整螺钉 手轮
1 1
目录
一 扭力扳手定义及分类 二 扭力扳手的结构及其使用注意事项 三 定扭工具 四 扭力检定测试仪
扭矩知识基础课件
复验的话，预紧力可能会超过原先的设定值。
扭矩知识基础
4.3 屈服点控制法
3. 屈服点控制法
➢ 屈服点控制法是把螺栓拧紧至屈服点后，停止拧 紧的一种方法。它是利用材料屈服的现象而发展起 来的一种高精度的拧紧方法。这种控制方法，是通 过对拧紧的扭矩/转角曲线斜率的连续计算和判断来 确定屈服点的。螺栓在拧紧的过程中，其扭矩/转角 的变化曲线见图7。真正的拧紧开始时，斜率上升很 快，之后经过简短的变缓后而保持恒定（a_b区间） 。过b点后，其斜率经简短的缓慢下降后，又快速下降。当率下降一定值时（一般
一定的螺栓轴向预紧力的关系。应用这种方法拧紧时，设置初始扭矩（Ts） 的目的是在于把螺栓或螺母拧到紧密接触面上，并克服开始时的一些如表面 凸凹不平等不均匀因素。而螺栓轴向预紧力主要是在后面的转角中获得的。 从图5中可见，摩擦阻力（图中以摩擦系数表示的）的不同仅影响测量转角 的起点，并将其影响延续到最后。而在计算转角之后，摩擦阻力对其的影响 已不复存在，故其对螺栓轴向预紧力影响不大。因此，其精度比单纯的拧矩 法高。从图5可见，扭矩—转角控制法对螺栓轴向预紧力精度影响最大的是 测量转角的起点，即图中TS所对应的S1（或S2）点。因此，为了获得较高的 拧紧精度，应注意对S点的研究。
10
第二章 螺栓连接的方式 弹性松弛会影响夹紧力
Time
材料弹性松弛会使夹紧力衰减!
扭矩知识基础
11
第二章 螺栓连接的方式
扭矩衰减
牛米
工具断开
衰减
时间
扭矩衰减:拧紧工作完毕后发生在紧固件上的扭矩降低现象即为扭矩衰减,衰减 后的扭矩低于目标值但较为稳定,一般在拧紧操作完成后的30ms内会完成60%以 上的扭矩衰减。 对于任何连接，随着时间的推移，都会有一定程度的扭矩衰减，一般发生在以 下两种情况中：1、粗糙的表面配合时造成的衰减；2、软连接中的扭矩衰减。
扭矩知识基础
4.3 屈服点控制法
3. 屈服点控制法
➢ 屈服点控制法是把螺栓拧紧至屈服点后，停止拧 紧的一种方法。它是利用材料屈服的现象而发展起 来的一种高精度的拧紧方法。这种控制方法，是通 过对拧紧的扭矩/转角曲线斜率的连续计算和判断来 确定屈服点的。螺栓在拧紧的过程中，其扭矩/转角 的变化曲线见图7。真正的拧紧开始时，斜率上升很 快，之后经过简短的变缓后而保持恒定（a_b区间） 。过b点后，其斜率经简短的缓慢下降后，又快速下降。当率下降一定值时（一般
一定的螺栓轴向预紧力的关系。应用这种方法拧紧时，设置初始扭矩（Ts） 的目的是在于把螺栓或螺母拧到紧密接触面上，并克服开始时的一些如表面 凸凹不平等不均匀因素。而螺栓轴向预紧力主要是在后面的转角中获得的。 从图5中可见，摩擦阻力（图中以摩擦系数表示的）的不同仅影响测量转角 的起点，并将其影响延续到最后。而在计算转角之后，摩擦阻力对其的影响 已不复存在，故其对螺栓轴向预紧力影响不大。因此，其精度比单纯的拧矩 法高。从图5可见，扭矩—转角控制法对螺栓轴向预紧力精度影响最大的是 测量转角的起点，即图中TS所对应的S1（或S2）点。因此，为了获得较高的 拧紧精度，应注意对S点的研究。
10
第二章 螺栓连接的方式 弹性松弛会影响夹紧力
Time
材料弹性松弛会使夹紧力衰减!
扭矩知识基础
11
第二章 螺栓连接的方式
扭矩衰减
牛米
工具断开
衰减
时间
扭矩衰减:拧紧工作完毕后发生在紧固件上的扭矩降低现象即为扭矩衰减,衰减 后的扭矩低于目标值但较为稳定,一般在拧紧操作完成后的30ms内会完成60%以 上的扭矩衰减。 对于任何连接，随着时间的推移，都会有一定程度的扭矩衰减，一般发生在以 下两种情况中：1、粗糙的表面配合时造成的衰减；2、软连接中的扭矩衰减。
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平均复合钻进钻时 10-30min/m,定向钻进钻时30-60minn/m
Page 7 阿特拉 KET Energy Tech
宋深9H扭力冲击器使用情况
钻具组合：
钻具组合
第一趟钻
216钻头+扭力冲击器+172螺杆+浮阀*2+坐链接头 +MWD+加重钻杆*30+钻杆 216钻头+扭力冲击器+172螺杆+浮阀*2+坐链接头 +LWD+无磁加重钻杆*1+限流短接+加重钻杆*6+127 钻杆*42+加重钻杆*24+127钻杆
轮钻头低20-30%，总造斜能力在0.3-0.35度/米。该井复合钻进与定
向钻进进尺比例大约为1:2 在定向钻进过程中，可能会出现井下仪器不稳、不能判断方位的
问题。可以通过调整钻井参数来稳定信号
Page 10
阿特拉
KET Energy Tech
四、U613M钻头案例
Page 11
阿特拉
KET Energy Tech
第二、三趟钻
Page 8
阿特拉
KET Energy Tech
宋深9H扭力冲击器使用情况
钻头照片：
Page 9
阿特拉
KET Energy Tech
宋深9H扭力冲击器使用经验
扭力冲击钻井系统首次运用于定向井段，通过宋深9H井的使用情
况来看，非常成功。机械钻速提高2-3倍，进尺提高3-4倍。
受井下仪器、螺杆的压耗影响，总体泵压较高。 常规1.25°弯螺杆接扭力冲击钻井系统，造斜率会比螺杆+常规牙
3223-3734
3528-4028
500
313
肇深12 井
肇深17 井
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3307-3804
497
286
3246-3730
484
121
使用牙 1.04 营城组 轮钻头8 只， 使用牙 HJ717， 1.60 营城组 轮钻头5 HJ737 只 使用牙 登二段、 1.74 轮钻头8 营城组 只 登二段、 营城组、 4 一趟钻 U613M 沙河子 组
宋深9H设计
序 号 说明 测深 (m) 井斜角 (° ) 方位角 (° ) 垂深 (m) +北/-南 (m) +东/-西 (m) 视平移 (m) 狗腿度 (°/) 造斜率 (°/)
1 2 3 4 5
转盘面 侧斜点 第一造斜段 稳斜完 第二造斜段 探气顶至 靶点A
0.00 3110.61 3443.94 3458.09 3635.36
元陆 17井
层位:下沙溪庙—自流井大安塞； 岩性：泥岩，砂岩； 泥浆密度： 1.66-1.94g/cm3 单趟纯钻时间：106.25h 井段：3450.00~3586.72m、 3595.50~3862.72m（中间取芯） 进尺395.00 m； 平均机械钻速 ：2.78 m/h。
玉北9
182
HJT537GK 玉北1-8井 HJ HJ HJ 4297.74-4376 4376-4450 4450-4509 4509-4579 78.26 74 59 70
199.7
59 65.5 72.5 60
0.91
1.33 1.13 0.81 1.17 开派兹雷克 组
HJT537GK
4579-4646
开派兹雷克组岩性：玄武岩、凝灰岩
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阿特拉
KET Energy Tech
西北局玉北区块
2、玉北6-1井钻头出井照片（5124-5457）
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西北局玉北区块
3、对比：
井号 钻头型号 HJT537GK HJT537GK HJ637G HJT537GK 使用井段m 5384-5435 5435-5445.5 5445.5-5484 5484-5566 进尺m 51 9.5 38.5 82 纯钻时 间h 58.7 17.5 55.5 68 机械钻 速m/h 0.87 0.54 0.71 1.2 地层 开派兹雷克 组 库普库兹满 组
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阿特拉
U613M钻头特点
1、选用阿特拉UTM最新专利复合片100# 2、复合片专门为扭力冲击器设计，抗冲击性和抗研磨性比U513M
钻头提高50%以上
3、配合扭力冲击器使用，U613M在软地层提速效果不弱于于 U513M 4、配合扭力冲击器使用，U613M在硬地层中磨损程度远小于 U513M 5、为四川区块须家河组可使用钻头
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阿特拉
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水平井段专用提速动力工具
计划再将一项我公司专门用于水平井段的提速增效技术和工 具带入中国，以满足国内日益需求的水平井／页岩气井的应 用
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水平井段专用提速动力工具
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单只钻头进尺m
800 700 600 500 400 300 200 100
110 799% 799.28
钻头出井照片
常规牙轮 Page 2 阿特拉 TB+PC KET Energy Tech
三、定向井应用情况
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阿特拉
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宋深9H设计
井身结构设计
Page 4 阿特拉 KET Energy Tech
67
348
59
316 161
1.14
1.1 2.07
库普库兹满 组
开派兹雷克 组、库普库 兹满组
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玉北6-1
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U613M
5124-5557
阿特拉
333
大庆火成岩对比
岩性：玄武岩、辉绿岩、火山角砾岩
井号 肇深14 井 肇深13 井 使用井段 纯钻时 进尺m 间h 511 491 机械 钻速 m/h 地层 备注 钻头型 号
பைடு நூலகம்
0.00 0.00 136.45 147.28 307.38
0.00 0.00 4.50 0.00 5.50
0.00 0.00 4.50 0.00 5.50
6
3668.16
85.78
180.00
3486.10
-340.00
0.00
340.00
3.00
3.00
7
8 9 10
靶点B
靶点C 靶点D 靶点E
岩性：流纹岩、安山岩、凝灰岩等火成岩类
平均机械钻速提高2-3倍，平均进尺提高3-4倍
Page 6 阿特拉 KET Energy Tech
宋深9H扭力冲击器使用情况
钻井参数：
钻压 T 定向钻 进 复合钻 进 4-10 4-10 28 20 1.2 68 2-7 扭矩 KN.M 排量 L/S 28 泵压 Mpa 20 密度 g/cm3 1.2 粘度 S 68
西北局玉北区块
1、使用统计：
井号
入井 钻头型 次数 号
2
使用井段
进尺m
纯钻 机械钻 时间h 速m/h
161 2.07
地层
备注
玉北 6-1
U613 M
5124-5457
333
玉北 1-9
2
U613 M
4513-4902
389
181
2.15
开派兹雷 克组、库 油基泥浆，加 普库兹满 扶正器 组 沙井子组、 开派兹雷 油基泥浆，加 克组、库 扶正器 普库兹满 组
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阿特拉
KET Energy Tech
3843.64
4044.21 4420.01 4795.24
85.65
85.70 88.73 87.39
180.00
180.00 180.00 180.00
3499.00
3514.20 3538.00 3550.70
-515.00
-715.00 -1090.00 -1465.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 50.00 50.00 82.50
0.00 0.00 180.00 180.00 180.00
0.00 3110.61 3403.22 3412.31 3482.75
0.00 0.00 -136.45 -147.28 -307.38
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
机械钻速
4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5
1.10 上部 Page 1 阿特拉 152% 2.78
第一趟起出新度95%
第二趟起出新度90%
TB+PC KET Energy Tech
元陆 702井
层位:上沙溪庙—自流井大安塞； 岩性：泥岩，砂岩； 泥浆密度： 1.50-2.0g/cm3 单趟纯钻时间：154h 井段：3080.59~3879.87m 进尺：799.28 m； 平均机械钻速 ：5.2m/h。
515.00
715.00 1090.00 1465.00
0.50
0.50 0.59 0.11
-0.50
0.50 0.59 -0.11
造斜设计
Page 5 阿特拉 KET Energy Tech
宋深9H扭力冲击器使用情况
钻头型 号 SMD637 HDY EP627 U613M U613M U613M 使用井段 3145.013170.02 3170.023205.74 3205.743328.58 3328.583431.41 3431.413515 进尺m 25.01 35.72 122.84 102.83 83.59 纯钻时 间h 47.2 76 62.96 61 51 机械钻速 m/h 0.53 0.47 1.95 1.69 1.65 更换LWD LWD无信 号 完钻 2236.57 36.5754.5 54.571.5 备注 井斜