桥墩各部参数表

施工图桥梁测量参数复核实例计算（惠罗10标项目经理部张斌斌毛锦波）[摘要] 一些工程项目由于忽视施工图纸的审核工作，在施工过程中出现桩基、盖梁、支座垫石平面位置、标高偏差、梁长偏差等引发的质量问题，严重影响了项目的工程进度和质量，鉴于测量在图纸会审中的重要作用，下面本文就以惠罗10标公峨1#大桥右幅桥为例，重点阐述如何进行桥梁图纸中的竖曲线、平曲线、坐标、标高、横坡和梁长等测量参数的复核。

[关键词]：图纸会审；平曲线；竖曲线；纵断面；坐标；标高；横坡；梁长1 、工程概况1.1 桥梁工程地质概况公峨1#大桥位于云贵高原与广西丘陵过渡的斜坡地带。

桥区附近海拔516.5～650.0m，相对高差133.5m；轴线通过段地面高程为525.7～568.7m之间，相对高差为43.00m；桥位所处地面起伏变化较大。

桥区位于罗甸县罗妥乡所管辖，有乡村公路通知桥1.2 桥梁结构类型①. 通过两阶段施工的设计，对线性的优化以及调整，本阶段左幅1#桥采用7X30米预应力砼先简支后连续的T型桥梁，左幅2#桥采用2X30米预应力砼先简支后连续的T型桥梁，左幅3#桥采用20X30预应力砼先简支后结构连续T型梁桥方案。

②. 桥型结构上部结构：预应力砼先简支后连续T型梁；下部结构：0#岸桥台采用重力式U型桥台，承台桩基础，20#台采用扩大基础施工。

桥墩为钢筋砼圆形双柱式墩，基础为桩基础。

③. 桥面采用分离式，桥面宽度为12.25m；具体布置为0.5m(护栏)+11.25(行车道)+0.5(护栏)。

桥面铺装为0.1(沥青)+防水层+0.08(混凝土)。

1.3 桥梁线性指标1.3.1 平曲线本桥平面分别位于圆曲线(起始桩号：YK106+538，终止桩号为YK106+686.872，半径：R=800m，左偏曲线)、缓和曲线(起始桩号：YK106+686.872，终止桩号：YK106+836.872，参数：A=346.410，左偏曲线)、直线(起始桩号：YK106+836.872，终止桩号：K107+006.007)、圆曲线(起始桩号：K107+006.007，终止桩号：107+156.889，半径R=2500m，右偏曲线)，本初桥位17-20跨为整幅路基宽度，本桥处于断链上右幅YK107+000.122=整幅K107+006.007。

先看一下相关图纸的截图：这是曲线要素表：这是曲线桥墩中心线与路线中心线的关系图全图与局部放大图：这是图纸上全部的桥墩位置参数图：这里取两处有代表性的位置，这是圆曲线上某段：这是缓和曲线上某段：简支梁墩曲线布置大样图：桥墩及基础尺寸：图纸的附注说明：————————————————————————————————————————————————————————————补充相关尺寸在讲述之前，有必要补充一下以上设计文件中没有给出或者标注不清晰的相关尺寸：1．简支箱梁宽度11.6米；2．直线上，简支箱梁在桥墩上假设时，相邻两箱梁之间留10cm的缝宽，以桥墩中线为界，两侧各5cm；3．两轨道中心线之间的距离为4.4米。

按我的理解，以目前大多数测量工程师的理论和实践基础，本日志所呈现的高铁简支墩梁，在直线上的放样和计算应该没有问题。

因此本文仅针对曲线上的一些情况来阐述。

两个关键点曲线又分圆曲线和缓和曲线两种情况，按照对设计文件的理解，圆曲线和缓和曲线上简支墩梁放样的关键在于两点：1．对外距E的处置，这个涉及到构造物控制线的左、右距离的确定；2．构造物控制线（即桥墩基础的中轴线）相对于路线的夹角，这个涉及到控制线的方位。

第1点，E的数值没有问题，每个桥墩都标注了这个参数，关键是要理解这个E值如何落实到放样计算中，此外，若能自己计算验证出E值的数值则更好。

第2点，控制线的方位，附注说明中说得很清楚，平分偏角的补角，这个在圆曲线上很简单，也就是对应中桩的法线（即正交），而在缓和曲线上就不行了，那到底偏多少呢，这个需要计算确定，而且必须确定好，否则墩梁的施工放样会有问题。

圆曲线上各参数的含义及计算先来简单一点的，理解一下圆曲线上各参数的含义及计算方法。

其关键的示意图再次展示如下：由于高铁轨道的左线和右线分别进行平面设计，左线、右线分别有对应的直曲表，从该图可得知，墩梁的定位以左线为基准。

1．偏角a由于梁是直线，而对应的路线为曲线，因此两相邻两梁段之间必有一个偏角。

施工图桥梁测量参数复核实例计算（惠罗10标项目经理部张斌斌毛锦波）[摘要] 一些工程项目由于忽视施工图纸的审核工作，在施工过程中出现桩基、盖梁、支座垫石平面位置、标高偏差、梁长偏差等引发的质量问题，严重影响了项目的工程进度和质量，鉴于测量在图纸会审中的重要作用，下面本文就以惠罗10标公峨1#大桥右幅桥为例，重点阐述如何进行桥梁图纸中的竖曲线、平曲线、坐标、标高、横坡和梁长等测量参数的复核。

[关键词]：图纸会审；平曲线；竖曲线；纵断面；坐标；标高；横坡；梁长1 、工程概况1.1 桥梁工程地质概况公峨1#大桥位于云贵高原与广西丘陵过渡的斜坡地带。

桥区附近海拔516.5～650.0m，相对高差133.5m；轴线通过段地面高程为525.7～568.7m之间，相对高差为43.00m；桥位所处地面起伏变化较大。

桥区位于罗甸县罗妥乡所管辖，有乡村公路通知桥1.2 桥梁结构类型①. 通过两阶段施工的设计，对线性的优化以及调整，本阶段左幅1#桥采用7X30米预应力砼先简支后连续的T型桥梁，左幅2#桥采用2X30米预应力砼先简支后连续的T型桥梁，左幅3#桥采用20X30预应力砼先简支后结构连续T型梁桥方案。

②. 桥型结构上部结构：预应力砼先简支后连续T型梁；下部结构：0#岸桥台采用重力式U型桥台，承台桩基础，20#台采用扩大基础施工。

桥墩为钢筋砼圆形双柱式墩，基础为桩基础。

③. 桥面采用分离式，桥面宽度为12.25m；具体布置为0.5m(护栏)+11.25(行车道)+0.5(护栏)。

桥面铺装为0.1(沥青)+防水层+0.08(混凝土)。

1.3 桥梁线性指标1.3.1 平曲线本桥平面分别位于圆曲线(起始桩号：YK106+538，终止桩号为YK106+686.872，半径：R=800m，左偏曲线)、缓和曲线(起始桩号：YK106+686.872，终止桩号：YK106+836.872，参数：A=346.410，左偏曲线)、直线(起始桩号：YK106+836.872，终止桩号：K107+006.007)、圆曲线(起始桩号：K107+006.007，终止桩号：107+156.889，半径R=2500m，右偏曲线)，本初桥位17-20跨为整幅路基宽度，本桥处于断链上右幅YK107+000.122=整幅K107+006.007。

1一、基本条件 1、桥墩模板尺寸 桥墩施工采用全钢模板，由平面模板和圆弧模板栓接组成，根据施 工方提供的桥墩施工图模板，设计高度 H=30m，包括墩身和托盘部分，面板 为δ=6mm 厚钢板，圆弧模板和平面模板的竖肋均为[10#，间距为（上下差 异）L1=35～39cm；圆弧模板的上下法兰为δ16×150，另有[10#槽作抱箍； 背楞为双根[14a#，间距为 80cm。

（请详见附图 1-3） 2、村料的性能参数 模板全部采用国家大钢厂国标合格钢材。

根据《公路桥函施工技术 规范 JTJ041-89》和《公路桥涵钢结构设计规范》的规定，取： 砼的重力密度：25kN/m3；砼浇筑速度：按 13～15m3/h 浇筑，桥墩横 截面面积取 17m2；算出浇筑速度为 0.85m/h，计算取 1m/h；掺外加剂；砼 浇筑时的温度取 25℃。

钢材用 Q235 钢，重力密度：78.5kN/m3；弹性模量 为 206Gpa， 根据 《路桥施工计算手册》 177 页表 8-7， 容许弯曲应力取 181MPa， 容许拉压应力 165MPa。

3、计算荷载 对模板产生侧压力的荷载主要有： 1) 振动器产生的荷载：4.0kN/m2；泵送混凝土产生的冲击荷载： 4.0km/m2；二者不同时计算。

重庆铁鹰钢模构有限公司122) 新浇混凝土对模板的侧压力； 荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2（不乘荷载分项系数） 当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在 6m/h 以下时，新浇的普通混凝土 作用于模板的最大侧压力可按下式计算（路桥施工计算手册）P173；P  kyh(1)当 v/T<0.035 时，h=0.22+24.9v/T； 当 v/T>0.035 时，h=1.53+3.8v/T； 式中：P—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa） ； h--有效压头高度（m） ； v--混凝土浇筑速度（m/h） ； T--混凝土入模时的温度（℃） ； y--混凝土的容重（kN/m3） ； k--外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 k=1.0，掺缓凝作用的外 加剂时 k=1.2； 根据前述已知条件： 因为： 所以 v/T=2.0/25=0.08 >0.035， h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.08=1.83m，最大侧压力为： P  kyh =1.2×25×1.83=55kN/m2， 因此：荷载设计值为： q 1=1.2×55+1.4×4.0=71.6kN/m2； （检算强度时用）重庆铁鹰钢模构有限公司23荷载标准值为： q 2=55kN/m2；(检算刚度时用) 4、检算标准 1) 强度要求满足钢结构设计规范； 2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的 1/400； 3) 钢模板面板的变形为 1.5mm； 4) 钢面板的钢楞、肋的变形为 3.0mm； 二、面板的检算 计算简图如下：图3面板计算简图墩模中 2×5.9m 平板模板受力为最大，因此只计算平板模即可。

时速350公里客运专线桥梁相关数据时速350公里客运专线铁路无碴轨道桥墩有四种，分别为圆端形实心墩、圆端形空心墩、矩形实心墩、矩形空心墩。

表1-1所列为武广客运专线几种类型桥墩主要参数，仅供参考，具体桥墩参数以各线路或标段施工图为准。

表1-1：时速350公里客运专线桥墩参数表（单位：除注明外均为cm）时速350公里客运专线铁路双线混凝土相梁截面类型为单箱单室结构，梁高3.05m，箱梁顶板宽13.4 m，横桥向为平坡。

箱梁腹板、顶板及底板局部向内侧渐变加厚。

腹板斜做，标准截面厚度0.45m，到梁端支座区域渐变加厚为1.05m；标准截面箱梁顶板厚度为0.30m，到梁端支座区域渐变加厚为0.61m；标准截面底板厚度为0.28m，到梁端支座区域渐变加厚为0.70m。

支座部位无横隔板，支座中心线距梁端0. 75m。

梁端腹板及底板局部后浇以便纵向预应力束张拉及压浆封锚。

时速350公里铁路客运专线双线混凝土箱梁参数见表1-2。

表1-2：时速350公里铁路客运专线双线混凝土箱梁参数表根据计算结果可以看出，在不增加重量的情况下，蜂窝梁可明显的提高梁的刚度。

a、蜂窝梁与箱型梁相比，箱型梁的腹板中心处应力基本为零，为提高腹板的利用价值。

腹板开蜂窝孔，梁的中性层面积减小，梁的惯性距减小很少。

相对而言，材料的利用价值提高。

b、蜂窝梁与桁架梁相比，桁架梁一般使用近似法计算梁的静刚度。

使用近似法计算梁的静刚度时，桁架梁计算的折算惯性矩一般为桁架梁上、下弦杆的惯性矩的0.7～0.8倍。

现以80吨32米跨工作级别A5的门机主梁进行对比分析。

主梁图如下：根据门式起重机的挠度计算要求；80吨门机在计算挠度时，施加的载荷为额定起吊载荷与起吊小车的自重载荷（包括吊钩与吊具）。

计算中的载荷约为88t。

使用有限元软件计算三角桁架梁时使用BEAM4和BEAM189单元。

计算三角蜂窝梁时，使用SHELL63和BEAM4单元。

计算模型如下：三角桁架梁门机三角蜂窝梁门机桁架梁与蜂窝梁的高度如下：桁架梁梁高为2450mm。

本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径：40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；横桥向水平风力计算表参数k0k1k2k3k5桩柱式墩顺桥向挡风面积很小，故顺桥向水平风力不计。

2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。

5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。

荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。

1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图活载横桥向墩底内力左右工况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57工况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93工况3 N 1447.94 N 907.662）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。

桥梁工程主要工程量计算桥梁工程的主要工程量计算涉及到桥梁的各个部分，其中包括桥墩、桥台、桥面、护栏等，下面我将对一些主要工程量的计算方法进行说明。

1.桥墩和桥台的工程量计算：-桥墩的体积计算公式：V=π*h*(a1+a2+√(a1*a2))，其中V为桥墩的体积，h为桥墩的高度，a1和a2分别为桥墩上底面和下底面的宽度。

-桥台的体积计算公式：V=l*w*h，其中V为桥台的体积，l为桥台的长度，w为桥台的宽度，h为桥台的高度。

2.桥面的工程量计算：-常用的桥面结构是挂篮梁，其工程量计算需要考虑梁段的长度、宽度和高度，以及每个梁段的数量来确定。

-挂篮梁的工程量计算公式：V=l*w*h*n，其中V为挂篮梁的体积，l 为梁段的长度，w为梁段的宽度，h为梁段的高度，n为梁段的数量。

3.护栏的工程量计算：-护栏主要包括护栏板和护栏柱两部分，其工程量计算需要考虑护栏板和护栏柱的长度和数量。

-护栏板的工程量计算公式：L=n*l，其中L为护栏板的长度，n为护栏板的数量，l为单根护栏板的长度。

-护栏柱的工程量计算公式：L=n*l，其中L为护栏柱的长度，n为护栏柱的数量，l为单根护栏柱的长度。

另外，桥梁工程中还有一些其他工程量计算，如浆砌石、钢筋等，这里仅列举了一些主要的工程量计算方法。

在实际工程中，需要根据具体的桥梁设计要求和施工方案进行详细的工程量计算。

需要注意的是，不同的桥梁类型和结构形式可能会有不同的工程量计算方法，所以在具体的工程量计算过程中，需要根据相关规范和设计要求进行具体的计算。

此外，还需要考虑材料的浪费和损耗等因素，以及施工过程中可能需要进行的修补和调整。

因此，在进行桥梁工程量计算时，应充分考虑实际情况和相关参数来确定最终的工程量。

B类桥墩墩身钢筋数量表墩身高h（m)钢筋编号钢筋规格单根长（cm）根数总长（m）单位重（kg/m）总重（kg）最短最长均长43N1164452.04452.04452.036016027.21.5825323.0N2161437.01437.01437.03605173.21.588173.7N3122261.42879.92570.63298457.350.8887510.1N4122007.42378.52192.93086754.240.8885997.8N4-1121839.42037.31938.46116.300.888103.3N4-2121723.82327.02025.414283.550.888251.8N51057.095.276.135102671.50.6171648.3N620438.7438.7438.723100.892.47249.2N6-120183.0436.8345.32069.052.47170.6N720623.0878.7785.321164.902.47407.3N816612.0612.0612.023140.761.58222.4N8-116217.6605.4495.430148.611.58234.8N916657.61052.0935.429271.261.58428.6N1016220.0220.0220.0180396.001.58625.7N1116290.0290.0290.03601044.001.581649.5钢筋数量合计kg HPB300:1648.3HRB400:51347.8钢 筋 大 样（示意）附注： 1、本图尺寸除钢筋直径以毫米计外，余均以厘米计; 2、结构最外层钢筋的净保护层厚度不得小于3.5cm，亦不得大于5cm; 3、N3筋圆端半径：R3=50(Dt-0.0895-1.3/m)～50(Dt0.0895+(2h+1.3)/m); 4、R4筋圆端半径：R4=50(Dt-2Dh+0.0895-1.3/n)～50(Dt-2Dh+0.0895+(2h+1.3)/n); 公式中符号意义：Dt(m)-墩顶截面圆端直径； Dh(m)-墩顶截面墩壁厚度； m-墩身外坡坡率； n-墩身内坡坡率； h(m)-墩身高。

本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径：40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；横桥向水平风力计算表参数k0k1k2k3k5桩柱式墩顺桥向挡风面积很小，故顺桥向水平风力不计。

2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。

5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。

荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。

1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图活载横桥向墩底内力左右工况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57工况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93工况3 N 1447.94 N 907.662）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。

目录1. 工程概况 (1)1.1 主要工程数量 (1)1.2 交通条件 (2)1.3 气象地质条件 (2)1.3.1 气象条件 (3)1.3.2 地质条件 (3)2. 编制依据 (4)3. 施工总体目标 (5)3.1 工期目标 (5)3.2 质量目标 (5)3.3 安全目标 (5)3.4 环境保护及文明施工目标 (5)3.5 职业健康安全目标 (5)4. 人员、设备计划安排 (5)4.1 人员情况 (5)4.2 设备情况 (6)5. 墩身施工 (6)5.1 施工方案的确定 (6)5.2 施工工艺流程 (7)5.3钢筋工程 (7)5.3.1施工准备 (7)5.4模板工程 (9)5.4.1模板加工 (9)5.4.2模板安装 (10)5.5混凝土工程 (11)5.5.1混凝土浇筑 (11)5.5.2砼浇筑工艺及外观质量控制 (11)①砼配比的设计 (12)②砼低温入模温度措施 (12)5.5四电接口施工 (13)5.6施工缝处理 (13)5.7桥梁墩台沉降观测 (14)6高性能混凝土 (15)6.1 满足耐久性要求的高性能混凝土原材料选择 (15)6.2 满足耐久性要求的高性能混凝土配制 (15)6.3 满足耐久性要求的高性能混凝土施工工艺 (16)6.4 高性能混凝土施工技术工法整理安排 (20)7、质量控制与保证措施 (20)7.1 质量管理组织机构与保证体系 (20)7.2 保证质量的主要措施 (20)7.2.1 制度保证措施 (20)7.2.2 思想和管理保证措施 (20)总工程师：马文勇 (21)7.2.3技术保证措施 (22)7.2.4 施工过程质量保证措施 (24)7.2.5 混凝土振捣质量 (25)7.2.6 混凝土养护质量 (26)7.2.7 混凝土运输条件 (26)7.3 材料质量保证措施 (26)7.4 高性能混凝土质量保证措施 (26)7.5质量通病及采取的措施 (27)8.安全保证体系及措施 (27)8.1 安全目标 (27)8.2 安全管理组织机构及保证体系 (28)8.3 安全保证措施 (28)8.3.1安全组织保证措施 (28)工程部 (28)安质环保部 (28)综合办公室 (28)项目副经理：滕跃杰 (28)项目总工程师：马文勇 (28)专职安全员：骆京 (28)安全检查：安继渊 (28)各工班（组）长、兼职安全员 (28)操作人员自检、互检、交接检 (28)项目经理：席战武 (28)物设部 (28)8.3.2 安全管理保证措施 (30)8.3.3 安全经济保证措施 (30)8.3.4 安全制度保证措施 (30)8.3.5 安全技术保证措施 (31)8.3.6 施工过程安全保证措施 (31)9.文明施工及标准化管理 (33)9.1 文明施工 (33)9.1.1 文明施工目标 (34)9.1.2 文明施工管理措施 (34)9.1.3 文明施工措施 (34)9.2 标准化管理 (35)9.2.1 标准化管理目标 (35)9.2.2 标准化管理措施 (35)1.工程概况1.1 主要工程数量昌赣客运专线CGZQ-7标一分部一工区施工里程为：DK221+934.73-DK230+650以及L1、L2井冈山联络线,正线全长8715.27m，联络线全长全长6425.27m，共计15140.54m。

***大桥高墩计算分析报告一、工程概况本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向2%，纵断面纵坡1.6%。

原桥设计左幅中心桩号为K64+375.850，共2联 (3-40)+(3-40)m；右幅中心桩号为K64+355.650，共2联 (3-40)+(4-40)m。

上部结构采用预应力砼(后张)T梁，先简支后连续。

下部结构0、6(左幅)、7(右幅)号桥台采用U台接桩基，0（右幅）号桥台采用U台接扩大基础，2、3、4(左幅)、3、4、5(右幅)号桥墩采用空心墩接桩基，其余桥墩采用柱式墩接桩基础。

由于施工过程中，施工单位将2、3、4(左幅)、3、4、5(右幅)号桥墩改为圆柱墩接桩基础，且桩基础已于2011年5月终孔。

本次对其高墩进行计算分析。

主要分析结论：1、墩顶纵桥向有约束时，失稳安全系数γ=10.91，墩身稳定性安全。

2、墩顶纵桥向无约束时，失稳安全系数γ=4.29，安全系数偏小。

本次分析报告提出以下两个方案：方案一：将现有变更D=2.3m圆柱式墩改为2.3*2.3m方柱式墩，以桩帽相接，失稳安全系数γ=6.97，安全性得到提高。

方案二：对本桥进行重新分联，左幅分为三联：40+（4*40）+40m，右幅分为三联：2*40+（4*40）+40m，将高墩全部固结，以达到稳定性要求。

从安全性方面考虑，本次分析推荐方案二。

3、施工阶段、使用阶段桥梁墩柱结构验算安全。

4、施工阶段裸墩状态受到顺桥向风荷载对墩身最不利。

建议在施工过程中对墩顶施加水平方向的约束(具体的操作措施可在墩顶设置浪风索，防止墩身在风荷载作用下发生过大的位移)保证墩身的结构安全。

5、根据原桥桥型图3号墩中风化板岩顶部高程236.12，而设计变更文件左幅3号墩墩底高程235.2，左幅4号墩墩底高程237.5，右幅5号墩墩底高程238等，设计为嵌岩桩，请注意桩底高程的控制。

6、本次分析墩身砼按C40考虑，请注意修改相关变更图纸。

以下将对本桥高墩稳定以及结构安全性做详细分析：二、高墩屈曲安全性分析原桥设计左幅中心桩号为K64+375.850，共2联 (3-40)+(3-40)m，上部结构采用预应力砼(后张)T梁，先简支后连续。

桥墩加固方式及其性能对比摘要：目前国内外还没有完整的防护体系来应对滚石灾害对山区桥梁的危害，作为一种爆发突然且随机性强的地质灾害，桥梁对滚石的防治需要综合考虑各种因素的影响，在现有桥梁对滚石防治体系研究的基础上，更加深入系统地制定出一套完备的方案，尽可能的将滚石灾害给山区桥梁带来的损害程度降到最低，同时便于山区桥梁的建设和养护，为山区交通线路的通畅提供保障。

关键词：高速公路；滚石灾害；桥墩加固；性能对比前言首先，滚石灾害的防治应该遵循预防和回避原则、因地制宜原则和综合治理原则。

在一些滚石频发的地带主要采取避让的方式，而在山区桥梁的设计时，必须提前进行滚石灾害评估，综合考虑桥位的更改和灾害防治，必要时可采取工程防治措施来保证桥梁工程的安全。

因地制宜就是要依据现场地形地貌环境条件对滚石采取合适的防治手段来保护桥梁受到滚石的冲击。

在防治滚石灾害的过程中，主要并不是防止滚石的发生，而是降低其带来的危害，通常需要我们采取主动加固和被动防护兼顾的方式，这样有益于达到最好的防治效果。

钢筋混凝土桥墩是山区最为常见的桥墩形式，混凝土结构强度高、成本低、耐久性好，其受到滚石冲击碰撞后主要的破坏方式是弯曲破坏和剪切破坏。

发生弯曲破坏时桥墩塑性变形明显，受压区混凝土被压碎，受拉区混凝土开裂产生裂缝。

剪切破坏则主要发生在桥墩中部，由于桥墩墩柱两侧较中部箍筋更密集，使得中部的剪切强度不足而发生破坏。

而对钢筋混凝土桥墩进行防护加固提高墩柱的抗撞性是山区桥梁防治滚石灾害的一个有效手段，对混凝土桥墩加固的一般方法包括：增大截面加固法、外包钢板加固法、外粘复合材料加固法等等，同时还可以通过各种桥墩防撞措施直接增加混凝土桥墩的防撞性，比如废弃轮胎、合成橡胶、新型泡沫铝材料等，吸收滚石的冲击能量，减小滚石的冲击力。

1包钢板加固外包钢板加固方法的工作原理就是在混凝土桥墩表面粘贴钢板，使得钢板和混凝土桥墩粘结成一个整体共同工作以抵抗滚石的冲击。