附表计算

格式：xls
大小：106.00 KB
文档页数：4

下载文档原格式

现金流量表附表的编制方法和计算公式

现金流量表附表的编制方法和计算公式现金流量表是企业财务状况的重要组成部分，可以衡量企业财务状况的变动情况，深入反映出企业现金流量的实质状况。

为了更准确的反映出企业的现金流量变动，现金流量表附表被编制出来，它在现金流量表中可以显示更详细的财务信息，更好的展示企业现金流量情况，加强国家财务监管，也可以有效防止企业出现偷税漏税等违法行为。

一、现金流量表附表的编制原则（一）根据国家财务报表准则，编制现金流量表及其附表中的内容；（二）根据企业不同性质和经营业务的特点，编制可以更具体的现金流量表附表；（三）编制现金流量表附表时，要把握其细化程度，既不能分级过多，也不能分级过少，重要的是要将企业所有的收入与支出计入现金流量表中；（四）当编制现金流量表附表时，要特别注意财务报表准则已经列明的条件是否都得到满足；（五）要保持相应账户之间的联系，使附表能够准确的反映出企业的现金流量，以此判断企业的财务状况。

二、现金流量表附表的计算公式1.金流量表中涉及的各项现金流量的计算公式如下：（1）经营活动现金流量：经营活动现金流量=经营活动产生的现金流量-经营活动支付的现金流量（2）筹资活动现金流量：筹资活动现金流量=筹资活动产生的现金流量-筹资活动支付的现金流量（3）投资活动现金流量：投资活动现金流量=投资活动产生的现金流量-投资活动支付的现金流量（4）现金净增加额：现金净增加额=经营活动现金流量+筹资活动现金流量+投资活动现金流量2.金流量表附表中涉及的各项现金流量的计算公式如下：（1）收入现金流量：收入现金流量=收入产生的现金流量-支付的现金流量（2）支出现金流量：支出现金流量 =出产生的现金流量-收入产生的现金流量（3）存货及其他流动资产现金流量：存货及其他流动资产现金流量=存货和其他流动资产的增加-存货和其他流动资产的减少（4）固定资产投资现金流量：固定资产投资现金流量=固定资产的增加-固定资产的减少（5）短期借款现金流量：短期借款现金流量=短期借款增加-短期借款减少（6）其他现金流量：其他现金流量=其他收入净额-其他支出净额三、现金流量表附表的编制过程1.集相关财务信息：首先，要收集企业最近一个会计期间的全部财务信息，包括资产负债表、利润表、经营现金流量表以及其他有关财务信息，使编制者更加了解企业的财务状况，并结合企业的实际情况，确定帐面数据的合理性，以编制出更准确的现金流量表附表。

热平衡计算附表

热平衡计算附表(总5页)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March附表：热平衡计算（1#窑）计算基准：基准温度 0℃基准质量 1小时进入系统的物料进窑到出窑时间为18h热平衡示意图如下：热平衡框图热收入：热支出：制品带入显热：Q1 产品带出显热：Q3棚板、立柱带入显热：Q2 棚板、立柱带出显热：Q4燃料带入的化学显热：Qf 窑顶、窑墙散热：Q5助燃空气带入显热：Qa 窑车积蓄和散失之热：Q6从预热带不严密处漏入空气带入显热：Qb 物化反应耗热：Q7气幕带入显热：Qo /其他热损失：Q8Q a +Qb=Qo1. 热收入项目1.1 制品带入显热Q1每小时入窑湿制品质量G0=28.3 Kg/件×12.77件/车×4.2车/时8.4100100/(1-0.01) =1611㎏/h（1%体进窑水分）入窑制品温度t1=40℃，此时制品的比热C1=0.92 kJ/（㎏•℃）则：Q1= G×C1×t1=1611㎏/h×0.92 kJ/（㎏•℃）×40℃=59284.8（kJ/h）1.2 棚板、立柱带入显热Q2每小时入窑棚板、立柱质量Gb=300×4.2=1260 kg/h（每辆窑车的火道支柱，横梁，支柱，硅板以及棚板共重约300 kg）入窑棚板、立柱温度t1=40℃，则此时棚板、立柱的比热C1=0.851 kJ/（kg•℃）则：Q 2=Gb×C2×t2=1260 kg/h×0.851 kJ/（kg•℃）×40℃= 42890.4（kJ/h）1.3 燃料带入的化学显热QfQd=36000 kJ/ Nm3（天然气热值）入窑天然气温度：tf =20℃,此时天然气平均比热cf=1.56 kJ/(Nm3·℃)设每小时消耗的燃料量为Xm3/h则：Qf =x(Qd+cf×tf)=x(36000+1.56×20)=36031.2 x （kJ/h）1.4 助燃空气带入显热Qa全部助燃空气作为一次空气与燃气配比，燃料燃烧所需实际空气量求得：Va=8.568x Nm3/ Nm3助燃空气温度 ta =20℃,此时空气平均比热ca=1.30 kJ/(Nm3·℃)则：Q a = Va×ca×ta=8.568x×1.30×20=222.768x （kJ/h）1.5 从预热带不严密处漏入空气带入显热Qb取预热带烟气中的空气过剩系数ag=2.5，已求单位体积理论空气量Va0=8.16 Nm3/ Nm3烧成带燃料燃烧时空气过剩系数af=1.05。

单利、复利和年金的计算(有附表)

单利、复利和年金的计算（有附表）一、单利的终值和现值设定I 为利息；P 为现值；F 为终值；i 为每一利息期的利率（折现率）；n 为计算利息的期数。

复利计算的符号标识相同。

按照单利的计算法则，利息的计算公式为I P i n =⨯⨯在计算利息时，除非特别指明，一般给出的利率均为年利率，对于不足一年的利息，以一年等于360天来折算。

单利终值的计算公式如下：(1)F P P i n P i n =+⨯⨯=+⨯ 单利现值的计算与单利终值的计算是互逆的，由终值计算现值的过程称为折现。

单利现值的计算公式为1Fp i n=+⨯ 二、复利的终值和现值（一）复利终值（已知现值P ，求终值F ）资金时间价值通常是按复利计算的。

复利不同于单利，它是“利上滚利”，既涉及本金上的利息，也涉及利上所生的利息。

复利终值是指一定量的本金按复利计算若干期后的本利和。

其计算公式如下：(1)n F P i =⨯+ 计息期为二期以上时，复利的终值大于单利的终值，时间越长，相差越大。

单利是随时间的延长而按等差级数增长；复利则是按等比级数增长。

在复利终值的计算公式中，()1ni +表示本金为1元时，n 期的复利终值，称为1元的复利终值系数，也可写成（F /P ，i ，n ）。

为了简化运算，在计算复利终值时，可通过查“复利终值系数表”求得。

（二）复利现值（已知终值F ，求现值P ）复利现值相当于原始本金，它是指今后某一特定时间收到或付出的一笔款项，按折现率i 所计算的现在时点价值。

其计算公式为/(1)(1)n n P F i F i -=+=⨯+ 式中(1)n i -+通常称作1元的复利现值系数，记作(P/F ，i ，n )，可以直接查阅“复利现值系数表”。

上式也可写作P=F (P/F ，i ，n )。

三、年金（A ）除了上述的一次性收付款项之外，在现实经济生活中，还存在一定时期内每次等额收付的系列款项，即年金，通常用A 表示。

由于年金分为普通年金、即付年金、递延年金、永续年金等几种，有关终值和现值的计算方法不一样，下面分别作介绍。

工程概算设计费计算表实际使用

基本设计收费的5% 基本设计收费的10% 基本设计收费的8%
0.00%
业主与设计协定（超出政府指导价规定的± 20％浮动幅度定价）
基本设计收费
项目名称
工程设计费计算公式(S=Z×（1±浮动幅值)
工程设计收费基准价(Z＝J+Q) 基本设计费(J=Y×t1×t2×t3)
其它设计费(Q) 工程设计收费基价(Y)见附表
专业调整系数(t1) 工程复杂程度调整系数(t2)
附加调整系数(t3)
计算过程
15.03
15.03 11.75 3.29 9.40
其他设计收费
项目名称
计算过程
总体设计费
0.59
主体设计协调费施工图预算编制费
竣工图编制费
0.59 1.17 0.94
工程设计费浮动幅度 0.00
计费额(x1) 200 500
收费基价x2 9
20.9
工程费用（万元） 2ຫໍສະໝຸດ 0系数（%）5.00%
备注基本设计收费的5%
5.00% 10.00% 8.00%
收费基价x2
9 20.9 38.8 103.8 163.9 249.6 304.8 566.8 1054 1515.2 1960.1 2393.4 4450.8 8276.7 11897.5 15391.4 18793.8 34948.9
注：计费额 >200000 0万元的，以计费额乘以 1.6%的收费率计算收费基价
附表一：工程设计收费基价表单位：万元
序号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
计费额(x1)
200 500 1000 3000 5000 8000 10000 20000 40000 60000 80000 100000 200000 400000 600000 800000 1000000 2000000

钢筋理论重量计算公式及附表

关于钢筋的理论重量告诉大家一个经验公式：钢筋理论重量＝0.00617乘以钢筋直径的平方，单位为kg/m，其中钢筋直径单位为ｍｍ。

钢筋理论重量表钢筋Φ6 ;kg/m 0.222钢筋Φ8 ;kg/m 0.3950钢筋Φ10 ;kg/m 0.6169钢筋Φ12 ;kg/m 0.8880钢筋Φ14 ;kg/m 1.21钢筋Φ16 ;kg/m 1.5800钢筋Φ18 ;kg/m 2钢筋Φ20 ;kg/m 2.4700钢筋Φ22 ;kg/m 2.98钢筋Φ25 ;kg/m 3.8500钢筋Φ28 ;kg/m 4.8300钢筋Φ32 ;kg/m 6.3100钢筋Φ36 ;kg/m 7.9900钢筋Φ40 ;kg/m 9.8700钢筋Φ50 ;kg/m 15.42低碳钢热轧圆盘条Φ5.5 kg/m ;0.187低碳钢热轧圆盘条Φ6.0 kg/m ;0.222低碳钢热轧圆盘条Φ6.5 kg/m ;0.2600低碳钢热轧圆盘条Φ7.0 kg/m ;0.3019低碳钢热轧圆盘条Φ7.5 kg/m ;0.3469 低碳钢热轧圆盘条Φ8.0 kg/m ;0.3950 低碳钢热轧圆盘条Φ8.5 kg/m ;0.4450 低碳钢热轧圆盘条Φ9.0 kg/m ;0.499 钢板密度为：7.85g/cm^3或7.85*10^3Kg/m^3常用材料密度表石灰岩密度 g/cm3 2.60 花岗岩密度 g/cm3 2.60~2.80（石灰岩）碎石密度g/cm3 2.60砂密度g/cm3 2.60粘土密度 g/cm3 2.60普通粘土砖密度  g/cm3 2.50~2.80 粘土空心砖密度  g/cm3 2.50 水泥密度 g/cm3 3.10 普通混凝土密度  g/cm3 2.60轻骨料混凝土密度  g/cm3 2.60石灰岩容重 kg/m3 1000~2600花岗岩容重 kg/m3 2500~2700 （石灰岩）碎石容重kg/m3 1400~1700 砂容重kg/m3 1450~1650 粘土容重 kg/m3 1600~1800普通粘土砖容重  kg/m3 1600~1800粘土空心砖容重  kg/m3 1000~1400 水泥容重 kg/m3 1200~1300普通混凝土容重  kg/m3 2100~2600 轻骨料混凝土容重  kg/m3 800~1900常用钢丝钢丝0.05  kg/km 0.016钢丝0.055  kg/km 0.019钢丝0.063  kg/km 0.024钢丝0.07  kg/km 0.03钢丝0.08  kg/km 0.039钢丝0.09  kg/km 0.05钢丝0.1 ;kg/km 0.062钢丝0.11  kg/km 0.075钢丝0.12  kg/km 0.089钢丝0.14  kg/km 0.121钢丝0.16  kg/km 0.158钢丝0.18  kg/km 0.199钢丝0.2 ;kg/km 0.246钢丝0.22  kg/km 0.298钢丝0.25  kg/km 0.385钢丝0.28  kg/km 0.484钢丝0.30*  kg/km 0.555钢丝0.32  kg/km 0.631钢丝0.35  kg/km 0.754钢丝0.4 ;kg/km 0.989钢丝0.45  kg/km 1.248钢丝0.5 ;kg/km 1.539钢丝0.55  kg/km 1.868预应力混凝土用钢绞线名称型号单位数值预应力混凝土用钢绞线（1×2）  10 kg/km  310预应力混凝土用钢绞线（1×2）  12 kg/km  447预应力混凝土用钢绞线（1×3）  10.8 kg/km 465预应力混凝土用钢绞线（1×3）  12.9 kg/km 671预应力混凝土用钢绞线（1×7）标准型9.5 ;kg/km 432预应力混凝土用钢绞线（1×7）标准型11.1  kg/km 580预应力混凝土用钢绞线（1×7）标准型12.7  kg/km 774预应力混凝土用钢绞线（1×7）标准型15.2  kg/km 1101预应力混凝土用钢绞线（1×7）摸拔型12.7  kg/km 890预应力混凝土用钢绞线（1×7）摸拔型15.2  kg/km 1295注： 1.表中的理论重量是按密度为7.85g/cm3 计算的，对特殊合金钢丝，在计算理论重量时应采用相应牌号的密度。

隧道风量及风压计算附表

隧道风量及风压的计算隧道开挖方向：隧道左线9018米，右线8981米。

采用从两端向中间开挖；LK19+978（1#斜井）1303米掘进到主洞后向两端开挖；LK21+130（2#斜井）915米掘进到主洞后向元阳方向开挖。

考虑到围岩地质条件变化，10个工作面掘进速度不一致。

计算风量时取最大值3000米，增加300米。

隧道掘进长度表现以本标段最长的1#斜井端为例进行通风方案的设计。

计算风量时独头掘进长度取最大值1303+1688+300≈3300m。

隧道进出段，采用机械通风方式，通过风筒压入式向工作面通风；斜井进入主洞后，采用压入式+抽出式通风方式。

1、风量及风压计算①计算参数计算参数如下：供给每人的新鲜空气量按m=4m³/min计；按照分部开挖的最不利因素，坑道施工通风最小风速按Vmin=1m/s，按照不良气体聚集最小风速考虑，隧道内气温不超过28℃；主洞最大开挖面积按SZ=100m²计（III级围岩全断面开挖）；正洞开挖爆破一次最大用药量A=260kg；正洞放炮后通风时间按t=20min计；风管百米漏风率β＝1％，风管内摩擦阻力系数为λ＝0.0078，风筒直径为1.5m。

②风量计算按洞内允许最小风速要求计算风量Q风速=Vmin×SZ×60s=1.0×100×60s=6000(m3/min)按洞内同时工作的最多人数计算风量Q人员=4×m×1.2=4×90×1.2=432(m3/min)Q人员修正= Q人员×1/Kr=432×1.0=432(m3/min)m－坑道内同时工作的最多人数，主洞按90人计。

1/Kr-高原修正系数，不受影响，取Kr=1.0；按洞内同一时间爆破使用的最多炸药用量计算风量 Q 炸药=K 2(5×A ×b)/tK r =1.6×(5×260×40)/20=4160(m 3/min) b ——公斤炸药爆破时所构成的一氧化碳体积，取40L 。

附表8：液化判别计算表(标贯法)完成-1

7
20
2-2
淤泥质粉细砂
10.50
可能液化
6.00 8.45
严重
严重
CK34
7
20
2-2
淤泥质粉细砂
9.00
可能液化
6.00 8.45 3.85
严重
严重
CK35
7
20
2-2
淤泥质粉细砂
9.80
可能液化
6.45 8.75
严重
严重
2-2 2-2 2-2 2-2 CK37 7 20 2-2
淤泥质粉细砂淤泥质粉细砂淤泥质粉细砂淤泥质粉细砂
液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化液化
8.77 7.27 2.80 1.17 9.57 3.61 1.84 9.37 7.87 2.13 10.00 9.36 7.48 10.00 7.98 10.00 9.18 7.58 4.17 10.00 7.91 4.03 9.84 7.98 2.81 1.54
CK03
7
20
2-2 2-3
淤泥质粉细砂粉细砂
9.00 18.50
可能液化可能液化
26.00 4.09
0
30.10
严重轻微
0 1/3 0 0 0 0 0 0 0 0 1/3 0
严重
17.75 16.80 4.00 3.08 5.96 8.79 4.24 8.04 3.35 6.22 8.63
CK33
32.80 44.69 11.89
0 1/3
严重严重中等
14.45 14.25 17.65 17.35 6.00 5.04 8.32

阀门扭矩计算-附表(1)

阀门扭矩计算
阀门扭矩计算的方法是什么?阀门扭矩是阀门一个重要参数，因此不少朋友都很关注阀门扭矩计算的问题。

现提供一种阀门扭矩计算的。

阀门扭矩计算具体是：二分之一阀门口径（D）的平方×3.14得出阀板的面积（A），再乘以所承压力（P）(即阀门工作压力)得出轴所承受的静压力，乘以磨擦系数(查表，一般钢铁的磨擦系数取0.1，钢对橡胶的磨擦系数取0.15)，乘以轴径（d）除以1000即得阀门的扭矩数，单位为牛·米（N.m），电动装置和气动执行器参考安全值取阀门扭矩的1.5倍。

阀门在设计时，选用执行器是靠估算，基本分为三部分：
1、密封件见的摩擦力矩(球体与阀座)
2、填料对阀杆的摩擦力矩
3、轴承对阀杆的摩擦力矩
故计算压力一般取公称压力的0.6倍(约为工作压力)，摩擦系数根据材料定。

计算的力矩乘1.3~1.5倍以选执行器。

阀门扭矩计算要兼顾阀板与阀座的摩擦，阀轴与填料的摩擦，介质不同压差下对阀板的推力。

因为阀板、阀座和填料的种类太多了，每一种都有着不同的摩擦力，还有接触面的大小，压紧的程度等等。

所以一般都是用仪表实测而不是计算。

阀门扭矩计算出的数值有很大的参考意义，但并不能完全照搬。

在很多因素的影响下，阀门扭矩计算并没有实验得出的结果更精确。

名词解释：扭矩
扭矩是使物体发生转动的力。

发动机的扭矩就是指发动机从曲轴端输出的力矩。

在功率固定的条件下它与发动机转速成反比关系，转速越快扭矩越小，反之越大，它反映了汽车在一定范围内的负载能力。

附录；
闸阀、截止阀阀杆直径、行程、关闭推力及扭矩数据
注：黑体字扭矩为阀门实际控制扭矩。

烟气CEMS在线比对验收调试报告附表D.1~12计算公式(HJ 75-2017)

起始上标校推读数
量程漂移绝对误差
(S0) 最终（Si）
△S=
201.20
201.71
0.51
201.40
200.59
-0.81
200.92
201.14
0.22
量程漂移绝对误差最大
-0.81
零点漂移
0.06%
量程漂移
-0.2%
表D.7气态污染物 CEMS 示值误差和
标准气体
CEMS显示值
CEMS显示值平均值
浓度（mg/ m3）
流速（m/s）
温度（°C）
湿度（%）
1
5.49
1219.42
4.5
7.96
60.1
17.3
2
7.32
1306.41
5.6
7.91
59.8
17.2
3
6.18
1212.4
误差
327.4
SO2
328.6
328.3
-0.21%
328.8
215.3
NOx215.9Fra bibliotek215.4
0.65%
215
19.96
O2
20.01
19.98
-4.84%
19.98
响应时间（S）
标气浓度SO2 标气浓度NOX 标气浓度O2
329 ppm ppm
329 mg/m3 214 mg/m3
21 %
7.6162
f=n-1 tdf vdf n' un' 截距斜率 CI TI
14 2.145 1.4597
15 1.192 -0.069858401 0.99597575 0.61% 1.91%

波浪爬高计算公式及附表

附录C 波浪计算C.1 波浪要素确定C.1.1 计算风浪的风速、风向、风区长度、风时与水域水深的确定，应符合下列规定：1 风速应采用水面以上10m 高度处的自记10min平均风速。

2 风向宜按水域计算点的主风向及左右22.5°、45°的方位角确定。

3 当计算风向两侧较宽广、水域周界比较规则时，风区长度可采用由计算点逆风向量到对岸的距离；当水域周界不规则、水域中有岛屿时，或在河道的转弯、汊道处，风区长度可采用等效风区长度Fe，Fe可按下式计算确定：式中ri——在主风向两侧各45°范围内，每隔Δα角由计算点引到对岸的射线长度（m）；αi——射线ri与主风向上射线r0之间的夹角（度），αi＝i×Δα。

计算时可取Δα＝7.5°（i＝0，±1，±2，…，±6），初步计算也可取Δα＝15°（i＝0，±1，±2，±3），（图C.1.1）。

图C.1.1 等效风区长度计算4 当风区长度F小于或等于100km 时，可不计入风时的影响。

5 水深可按风区内水域平均深度确定。

当风区内水域的水深变化较小时，水域平均深度可按计算风向的水下地形剖面图确定。

C.1.2 风浪要素可按下列公式计算确定：式中——平均波高（m）；——平均波周期（s）；V——计算风速（m/s）；F——风区长度（m）；d——水域的平均水深（m）；g——重力加速度（9.81m/s2）；tmin——风浪达到稳定状态的最小风时（s）。

C.1.3 不规则波的不同累积频率波高Hp与平均图C.1.1 等效风区长度计算波高之比值Hp/可按表C.1.3-1确定。

表C.1.3.1 不同累积频率波高换算不规则波的波周期可采用平均波周期表示，按平均波周期计算的波长L 可按下式计算，也可直接按表C.1.3-2确定。

表C.1.3.2 波长～周期～水深关系表L＝f（T,d）续表 C.1.3.2C.1.4 设计波浪推算应符合下列规定：1 对河、湖堤防，设计波浪要素可采用风速推算的方法，并按本附录第C.1.2条计算确定。

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

A 0.5 0.5 0.3
y 1.739 1.740 1.005
7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定
(1)坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值： 1）设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高； 2）正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高； 3）校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高。坝顶高程计算成果表项目坝顶超高y(m) 1.739 1.740 1.005
1/2
水位（m）正常蓄水位设计蓄水位校核洪水位
坝坡m 2.5 2.5 2.5
KW 1.181 1.182 1.047
hm 0.625 0.625 0.402
Lm 12.22 12.22 7.86
（2）设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的爬高值R1%， 4、5级大坝采用累积频率为5%的爬高值R5%。不同累积频率下的爬高与平均爬高比值（Rp/Rm） P(%) hm/H <0.1 0.1～0.3 >0.3 2.23 2.08 1.86 1.84 1.75 1.61 设计爬高R计算结果表 hm/H 平均爬高Rm 设计爬高R 0.031 0.667 1.227 0.031 0.667 1.228 0.019 0.380 0.700 1 5
117.63
计算情况正常蓄水位设计洪水位校核洪水位
水库静水位(m) 111.30 114.45 116.62
坝顶高程(m) 113.04 116.19 117.63
20 19.88 21.33 21 19.88 21.33 2.5
0.0000036
7 7 16
右边 19.21 19.20 12.35源自取值0.5gTm 2
2
2H th L m
..(3) ..........
正常蓄水位时gD/W2= 设计洪水位时gD/W2= 校核洪水位时gD/W2=
0.023 0.023 0.041
0.19 0.19 0.15
hm 0.625 0.625 0.402
Tm 3.51 3.51 2.81
水位（m）正常蓄水位设计洪水位校核洪水位
风壅水面高度e计算结果表 K D(m) 0.0000036 1050 0.0000036 1050 0.0000036 1050
β (º) 13 13 13
W(m/s) 37.5 37.5 25
Hm(m) 21 19.88 21.33
6 安全加高A的确定
水位（m）正常蓄水位设计洪水位校核洪水位
大坝级别 4 4 4
5 风壅水面高度e的确定
风壅水面高度按公式(5)计算：
KW 2 D e cos b 2 gH m
……………(5)
式中： K………………………综合摩阻系数，K= 0.0000036 D………………………风区长度(m)，D= 1050 β ……计算风向与坝轴线法线夹角，β = 13 W…………………………计算风速(m/s) Hm………………风区内水域平均水深(m)
土石坝坝顶超高及坝顶高程的确定
1 计算依据
《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）
2 已知参数 2.1 水库水位及坝迎水面前水深H
正常蓄水位(m): 111.3 设计洪水位(m): 114.45 校核洪水位(m): 116.62 2.2 气象资料及风区内水域平均水深Hm 多年平均年最大风速W(m/s): 25 计算风向与坝轴线法线夹角β (º): 13 风区长度D(m): 1050 2.3 其他参数大坝级别: 4 上游坝坡护面类型代码: 6 正常蓄水位时坝迎水面前水深H(m): 设计洪水位时坝迎水面前水深H(m): 校核洪水位时坝迎水面前水深H(m): 正常蓄水位情况Hm(m): 设计洪水位情况Hm(m): 校核洪水位情况Hm(m): 大坝上游坝坡m: 综合摩阻系数K:
3 风浪要素（平均波高hm 及平均波长Lm ）的确定
波浪的平均波高与平均波周期宜采用莆田试验站公式（1）、（2）计算：平均波长可按式（3）计算：
0.45 gD 0 . 0018 0.7 W2 1) th ........( 0.7 gH m 2 0.13th 0.7 W
ghm gH m 0 . 13 th 0. 7 2 2 W W
Tm 4.438hm .........( 2)
Lm
式中： hm…………为平均波高,m; Tm…………为平均波周期,m; D…………风区长度(m)，D= 1050 W………计算风速(m/s) 21 正常蓄水位时W= 37.5 设计洪水位时W= 37.5 校核洪水位时W= 25 风浪要素计算成果表水位（m）正常蓄水位设计洪水位校核洪水位
安全加高A根据大坝级确定。安全加高A值表坝的级别设计校核（山区、丘陵区）正常洪水位情况设计洪水位情况校核洪水位情况 4 0.5 0.5 0.3
7 超高y的确定
坝顶在水库静水位以上的超高y按公式(5)计算： y=R+e+A ……(5) 坝顶超高y计算成果表水位（m） R e 正常蓄水位 1.227 0.0117 设计洪水位 1.228 0.0124 校核洪水位 0.7 0.0051
式中： m………………………单坡的坡度系数，m= 2.5 K△……………斜坡的糙率渗透性系数,K△= 0.55 KW……………斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH) 的值用内插法确定系数KW计算成果表 1/2 系数KW 水位（m） W/(gH) 正常蓄水位 2.68 1.181 设计洪水位 2.69 1.182 校核洪水位 1.73 1.047 平均爬高Rm计算结果表 K△ 0.55 0.55 0.55
试算左边Lm gTm2/2π th(2π H/Lm)
12.22 12.22 7.86
19.21 19.20 12.35
1.00 1.00 1.00
4 设计波浪爬高R的确定
（1）当上游坝坡为单坡且m=1.5～5时，平均爬高Rm按公式(4)计算：
Rm
KD Kw 1 + m2
hm Lm
…………(4)