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深梁设计计算书

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深梁设计计算书1.1 深梁的几何尺寸及计算简图深梁按弹性理论计算，梁的几何尺寸及计算简图如图1所示。

图1 深梁的几何尺寸及计算简图1.2 深梁的计算跨度计算深梁的计算跨度为：1.035m =1035m m =)90015.1,1100m in()15.1,m in(0⨯==n c L L L1.3 荷载计算梁跨中施加的集中荷载：F=180kN梁自重转化为跨中集中荷载为=⨯⨯⨯⨯+⨯=2/25035.1)21.011.01.12.0(G 3.1kN 合计：P=F+G=183.1kN 1.4 内力计算弯矩图如图2图2 内力图（M-m kN ⋅，kN V -)根据精力平衡条件求得： M=m kN PL ⋅=⨯=35.5041.11.1834kN P V 55.9121.1832===1.5 深梁的正截面受弯承载力计算受力钢筋采用HRB335，混凝土为C30。

下部纵筋采用两排，mm a h h s 410404500=-=-=，mm b f 400=。

计算过程如下：一、构件编号: SL-1 二、设计依据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 三、计算信息 1. 几何参数梁宽: b=200mm梁高: h=450mm梁的计算跨度: lo=1035mm2. 材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2钢筋种类: HRB335 fy=300N/mm2最小配筋率: ρmin=max(0.200,45ft/fy)％=max(0.200,45*1.43/300)％=0.214％ (自动计算)纵筋合力点至近边距离: as=0.1h=0.1*450=45mm3. 荷载信息M=50.350kN*m4. 设计参数结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1. 判断深受弯构件类型：lo/h=1035/450=2.300, 2<2.300<5, 属于一般深受弯构件。

2. 计算梁截面有效高度：ho=h-as=450-45=405mm3. 计算内力臂长度 (lo≥h)3.1 计算截面受压区高度αd=0.8+0.04*lo/h=0.8+0.04*1035/450=0.892混规 (G.0.2-3)z=αd*(ho-0.5x) 混规(G.0.2-2)a1*fc*b*x=fy*As; 混规(6.2.10-2)M=fy*As*z 混规(G.0.2-1)=fy*As*ad*(ho-x/2);=a1*fc*b*x*ad*(ho-x/2);令A=a1*fc*b*ad=1.00*14.3*200*0.892=2551.12mm2x=(A*ho±sqrt(A2*ho2-2*A*M))/A=(2551.12*405±sqrt(2551.122*4052-2*2551.12*50.350*106))/2551.12=52.081mmξb＝β1/(1+fy/Es/εcu)=0.550x<=ξb*ho＝0.550*405.000=222.750mm 属于适筋情况，受压区高度满足要求。

因为x＜0.2ho=0.2*405=81mm, 所以取 x=81mm。

3.2 计算内力臂长度z=αd*(ho-0.5x)=0.892*(405-0.5*81)=325.13mm 混规(G.0.2-2)4. 计算纵向受拉钢筋As=M/(fy*z)*γo=50.350*106/(300*325.13)*1.0=516mm2混规(G.0.2-1)5. 验算配筋率ρ=As/(b*h)=516/(200*450)=0.574％≥ρmin=0.214％混规(G.0.12) 满足要求深梁下部受力筋选配3B18，设置两排，As=7632mm。

1.6 深梁的斜截面受剪承载力计算斜截面受剪承载力计算过程如下：一、构件编号: L-1二、设计依据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010三、计算信息1. 几何参数梁宽: b=200mm梁高: h=450mm梁的计算跨度: lo=1035mm集中荷载作用点至支座或节点边缘的距离：a=450mm2. 材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2水平分布钢筋种类: HRB335 fyh=300N/mm2水平分布钢筋间距: Sv=150mm竖向分布钢筋种类: HRB335 fyv=300N/mm2竖向分布钢筋间距: Sh=140mm水平分布钢筋最小配筋率: ρsh,min=0.200％竖向分布钢筋最小配筋率: ρsv,min=0.200％纵筋合力点至近边距离: as=0.1h=0.1*450=45mm3. 荷载信息V=91.550kN4. 配筋信息Asv=359mm25. 设计参数结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1. 判断深受弯构件类型lo/h=1035/450=2.300, 2<lo/h<5, 属于一般深受弯构件。

2. 计算梁截面有效高度和腹板高度ho=h-as=450-45=405mmhw=ho=405mm3. 确定跨高比lo/h=1035/450=2.3004. 确定受剪面是否符合条件当hw/b=405/200=2.025≤4 时V≤(1/60)*(10+lo/h)*(βc*fc*b*ho)/γo混规(G.0.3-1)=(1/60)*(10+2.300)*(1.0*14.3*200*405)/1.0=237.452kN 截面符合条件。

5. 确定是否需按构造配筋lo/h=1035/450=2.300，2<lo/h<5，取λ=a/ho=450/405=1.111λ的上限值: 0.92lo/h-1.58=0.92*1035/450-1.58=0.536，取λ=0.536[1.75/(λ+1)*ft*b*ho/1000+(lo/h-2)*fyv*Asv*ho/(3*Sh*1000)]/γo=[1.75/(0.536+1)*1.43*200*405/1000+(2.300-2)*300*359*405/(3*140*1000)]/1.0 =163.124≥V=91.550kN不需进行配筋计算，仅需按构造要求配箍。

Ash=ρsh,min*b*Sv=0.200％*200*150=60mm2水平分布筋选配8mm直径钢筋,Ash=101mm2.1.7 深梁的配筋图深梁配筋图见附图。

20kn一、构件编号: L-1二、示意图三、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)四、计算信息1.几何参数截面类型T形截面宽b=200mm截面高h=450mm受压翼缘宽bf'=400mm受压翼缘高hf'=100mm2.材料信息混凝土等级C30 f tk=2.01N/mm2钢筋种类HRB335 E s=200000.00N/mm2钢筋类型带肋钢筋纵筋相对粘结特性系数νi=1.000纵筋根数、直径: 第1种纵向钢筋:3D18 纵筋实配面积A s=763mm23.计算信息受弯αcr=1.90受拉钢筋合力点至近边距离as=40mm混凝土保护层厚度c=30mm最大裂缝宽度限值ωlim=0.200mm4.荷载信息荷载效应准永久组合计算的弯矩值M q=6.325kN*m五、计算过程1.计算有效受拉混凝土截面面积A teA te=0.5*b*h=0.5*200*450=45000mm22.计算纵向钢筋配筋率ρteρte=As/A te=763/45000=0.0173.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq=Σn i d i2/Σn iνi d i=(3*182)/(3*18*1.000)=18.000mm4.计算构件受拉区纵向钢筋的应力σsh0=h-as=450-40=410mmσs=1000000*M q/(0.87*A s*h0)=1000000*6.325/(0.87*763*410)=23.227N/mm25.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-(0.65*f tk/(ρte*σs))=1.1-(0.65*2.010/(0.017*23.227))=-2.216因为ψ<0.2，则ψ=0.26.计算最大裂缝宽度ωmaxωmax=αcr*ψ*σs/E s(1.9*c+(0.08*d eq/ρte))=1.900*0.200*23.227/200000.000*(1.9*30.000+(0.08*18.000/0.017)) =0.006mmωmax=0.006mm<=ωlim=0.200mm,满足要求!一、构件编号: SL_1二、示意图:三、设计依据:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)《砌体结构设计规范》 (GB 50003-2001)四、计算信息1. 几何参数截面宽度b = 200 mm截面高度h = 450 mm受拉翼缘宽bf' = 400 mm受拉翼缘高hf' = 100 mm计算跨度l0 = 1035 mm2. 材料信息混凝土等级: C30 f tk = 2.010N/mm2E C = 3.00×104N/mm2纵筋种类: HRB335 E S = 2.00×105N/mm2受拉区纵筋实配面积 A S = 763 mm2受压区纵筋实配面积 A S' = 628 mm23. 计算信息纵向受拉钢筋合力点至近边距离 as = 50 mm2有效高度 h0 = h - as = 450 - 50 = 400 mm最大挠度限值 f0 = l0/2004. 荷载信息永久荷载标准值 q gk = 47.420 kN/m可变荷载标准值 q qk = 1.000 kN/m准永久值系数ψq = 1.000 kN/m五、计算过程2. 计算永久组合弯距值:M qM q = M gk+ψq*M qk = (q gk+ψq*q qk)*l02/8= (47.420+1.0*1.000)*1.0352/8= 6.484 kN*m3. 计算受弯构件的短期刚度:B S3.1 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σSq = M q/(0.87*h0*A S)= (6.484×106/(0.87*400*763)= 24.418 N/mm23.2 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率T形截面积:A te= 0.5*b*h = 0.5*200*450 = 45000mm2ρte = A S/A te = 763/45000 = 1.696%3.3 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σSq)= 1.1-0.65*2.01/(1.696%*24.418)= -2.056当ψq < 0.2时,取ψq = 0.23.4 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E c = 2.00×105/3.00×104 = 6.6673.5 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'γf' = (bf'-b)*hf'/b/h0= (bf'-b)*0.2*h0/b/h0= (400-200)*0.2*400/200/400= 20.0003.6 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=A S/(b*h0)=763/(200*400)=0.954%3.7 计算受弯构件的短期刚度 B SB Sq = E S*A S*h02/(1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5*γf'))= 2.00*105*763*4002/(1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.954%/(1+3.5*20.000)) = 56.081×103 kN*m24. 计算受弯构件的长期刚度:B4.1 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θρ'=A S'/(b*h0)=628/(200*400)=0.785%当0<ρ'<ρ时,θ在2-1.6间线性内插得θ=1.6714.2 计算受弯构件的长期刚度 BBq = B Sq/θ= 56080.617/1.671= 33.566×103 kN*m25. 计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*l04/Bq*5/384= (47.420+1.0*1.000)*1.0354/33.566*5/384= 0.022mm ≤ f0=l0/200=1035/200=5.175mm,满足要求。

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40mT梁计算书

40mT梁计算书

40m T梁计算书1.计算模型采用桥梁博士3.0 版本按平面杆系进行结构分析。

全梁共分为40个单元，41个节点。

按照部分预应力混凝土A类构件进行验算，预制部分混凝土加载龄期为28天，后浇混凝土加载龄期为7天。

其中，翼缘后浇段作为附加截面，先计自重不参与受力，然后再和主梁共同承受二期恒载及活载。

3940 12345678910111213141516171819202122232425262728293031323334353637382.计算参数（1）汽车：采用公路－I级，（2）预应力计算参数：管道摩阻系数0.155，管道偏差系数0.0015，一端锚具变形及钢束回缩量0.006m，钢束张拉控制应力1395MPa，钢束松弛率2.5％。

3.横向分布计算利用G-M法计算各车道布置下车辆按1～4车道进行布载，并进行横向折减后的各T梁的横向分布系数。

3.1 高速公路上层桥面4车道计算3.2 浦西下层地方道路4车道计算3.3 浦东下层地方道路3车道计算（一侧）3.44.4.1温度温度梯度参照JTG D60-2004中相关规定, 局部升温采用顶板表面升温15.2℃，距顶板10cm处升温5.74℃，距顶板40cm以下升温0℃，局部降温按规范采用顶板表面降温7.6℃，距顶板10cm处降温2.87℃，距顶板40cm以下降温0℃。

4.2二期荷载浦西匝道的铺装层为：9cm砼沥青铺装+0.1cm防水层+7cm钢筋砼铺装。

边梁＝（0.09×23.5kN/m**3+0.07×26kN/m**3）×1.45+5.6kN/m＝11.3 kN/m 次边梁＝（0.09×23.5kN/m**3+0.07×26kN/m**3）×2.45+5kN/m＝14.7 kN/m 4.3冲击系数5.6. 内梁计算结果(1) 持久状况承载能力极限状态验算395.60.07410.64021.811929.17950.615206.611196.116377.413674.316569.515406.116569.516270.616569.516399.116569.515779.016501.414335.815775.612114.613239.09117.08989.95412.5-2231.4-14.8(2)持久状况正常使用极限状态验算① 抗裂验算按规范规定，结构在持久状况正常使用极限状态下，对于部分预应力混凝土构件，正截面抗裂验算时，在荷载短期效应组合下，截面拉应力不大于混凝土轴心抗拉强度标准值的0.7倍，对于C50混凝土为1.855MPa ，在荷载长期效应组合下，不出现拉应力。

深梁计算

深梁计算

1.计算依据：Lo = min( L , 1.15 * Ln) =5m Lo / h =5 / 4 =1.25截面有效高度 ho:因为： Lo / h <= 2 且截面为 支座 所以: as = 0.2 h =0.8mho = h - as =3.2m由《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)公式(7.2.1-2):取 fy * As = fy ' * As ' 则 x =0因为:x＝0 < 0.2ho,所以：x = 0.2ho =0.64mαd = 0.80 + 0.04 * Lo / h(10.7.3-2)= 0.8 + 0.04 * 5 / 4 = 0.85z = αd * ( ho - 0.5 * x )(10.7.3-3) =2.45m由：M <= fy * As * z(10.7.3-1)As = M / fy / z =选筋：18 φ实配钢筋 As=3617.28mm^24.受剪截面条件：(10.7.4)hw / b <= 4 时：V <= (10 + Lo / h)* βc * fc * b * ho / 60(10.7.4-1)=2285kN hw / b >= 6 时：V <= (7 + Lo / h)* βc * fc * b * ho / 60=1714kN因为 ：hw / b = 3.2 *1000 / 300 = 10.66667 >= 6不等式右侧 =1714>V = 12005.斜截面受剪承载力：★在均布荷载作用下,其斜截面受剪承载力应满足下式:(10.7.5-1)钢筋混凝土深受弯构件计算《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 第10.7节《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 第7.2节***截面满足***000006)/5(3)2/(25.13)/8(7.0h s A f h l h s A f h l bh f h l V vShyh h SV yv t -+-+-£=2792>= V = 1200★在集中荷载作用下,其斜截面受剪承载力应满足下式:(10.7.5-2)式(10.7.5-2)右侧 =2792.064>=V = 1200*** 钢筋满足 ****** 钢筋满足 ***000006)/5(3)2/(25.13)/8(7.0h s Af h l h s A f h l bh f h l V vSh yh h SV yv t -+-+-£000006)/5(3)2/(175.1h s A f h l h s A f h l bh f V vSh yh h SV yv t -+-++£λ。

深梁 deep beam

深梁 deep beam

深梁一般指梁的跨度与高度之比L／h≤2的简支梁和L／h≤2．5的连续梁，且适用于本身直接承受竖向荷载为主的深梁（剪力墙结构的连系梁虽然尺寸接近深梁，但其支座条件不同，梁的剪切变形较大，故不在本条之列）。

深梁因其高度与跨度接近，受力性能与一般梁有较大差异，在荷载作用下，梁的正截面应变不符合平截面假定。

为避免深梁出平面失稳，规范对梁截面高宽比（h／b）或跨宽比（L↓0／h）作了限制（截面宽度不小于140mm，当lo/h≥1时，h/b不宜大于25，当lo/h<1时，lo/b不宜大于25），并要求简支深梁在顶部、连续深梁在顶部和底部尽可能与其它水平刚度较大的构件（如楼盖）相连接。

简支深梁的内力计算与浅梁相同。

但连续深梁的弯矩及剪力与一般连续梁不同，其跨中正弯矩比一般连续梁偏大，支座负弯矩则偏小，且随跨高比及跨数的不同而变化。

工程设计中，对连续深梁内力按弹性力学方法计算，暂不考虑塑性内力重分布。

试验表明，简支深梁在斜裂缝出现后，梁内即发生明显的内力重分布，形成以纵向受拉钢筋为拉杆、斜裂缝上部混凝土为拱肋的拉杆拱受力体系。

深梁的受剪承载力主要取决于截面尺寸、混凝土强度等级和剪跨比，其次为支承长度，分布钢筋，尤其竖向分布筋作用较小。

深梁支座的支承面和集中荷载的加荷点都是高应力区，易发生局压破坏，应进行局压承载力计算。

深梁是较复杂的构件，应遵守规范有关要求。

高性能混凝土高性能混凝土是一种新型高技术混凝土，是在大幅度提高普通混凝土性能的基础上采用现代混凝土技术制作的混凝土。

它以耐久性作为设计的主要指标，针对不同用途要求，对下列性能重点予以保证:耐久性、工作性、适用性、强度、体积稳定性和经济性。

为此，高性能混凝土在配置上的特点是采用低水胶比，选用优质原材料，且必须掺加足够数量的矿物细掺料和高效外加剂。

1、高性能混凝土具有一定的强度和高抗渗能力，但不一定具有高强度，中、低强度亦可。

2、高性能混凝土具有良好的工作性，混凝土拌和物应具有较高的流动性，混凝土在成型过程中不分层、不离析，易充满模型；泵送混凝土、自密实混凝土还具有良好的可泵性、自密实性能。

梁高支模设计计算书

梁高支模设计计算书

梁高支模设计计算书梁高支模设计计算书4.3.3.1梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.6米。

基本尺寸为：梁截面B ×D=900mm ×3250mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距h=1.20米，梁底增加5道承重立杆。

梁顶托采用100×100mm 木方。

模板为18mm 厚胶合板，木方规格100×100mm ，间距250mm 。

梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F = 1.20×25.000×0.350×0.500×0.230=1.208kN 。

采用的钢管类型为48×3.0。

1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1 = 25.000×3.250×0.900+0.500×0.900=73.575kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:8600W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.2×73.575+1.4×2.700)×0.230×0.230=0.487kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.487×1000×1000/48600=10.022N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×73.575+1.4×2.700)×0.230=12.706kN 截面抗剪强度计算值T=3×12706.0/(2×900.000×18.000)=1.176N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×73.575×2304/(100×6000×437400)=0.531mm 面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求!2、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。