吊耳强度计算书

十通吊耳强度计算书编制：_______________ 审核：_______________ 批准：_______________年月日十通吊耳强度计算书1.十通吊耳结构形式如下图所示：2.吊耳材料为钢板t =15mm / Q235B。

3.吊点焊接焊条牌号为J506。

4.十通外形尺寸尺寸2300*1100*400mm，十通总重为300kg，5.十通结构设四个吊点。

6.吊点强度计算：根据《安全执法检查规范（一）系物和被系物安全检查细则》P65页第四章钢丝绳吊索中表1吊用模式系数和托盘实际吊用情况，取模式系数M=2.1总重WLL=2940N根据极限载荷公式WLLQ=WLL/M=2940/2.1=1400N7.吊点耳板选择：吊点耳板的形式及载重能力，根据《系物和被系物安全检查细则》5.4型式及规格中的下表选择：耳板外形尺寸如下图所示：由耳板外形尺寸图可知：δ=15mmh=25mm当安全负荷WLL=2940N时，耳板符合《系物和被系物安全检查细则》5.4型式及规格。

8. 吊点耳板焊缝强度计算吊点所受极限拉力Q= 1400N；根据钢结构设计规范，吊点耳板焊缝所受拉应力可由下式决定：Q/[h e（Σβf lω1+Σlω2）]≤ƒfω式中：h e---角焊缝的计算厚度，对直角角焊缝等于0.7h f，h f为焊缝尺寸；Σlω1---垂直于受力方向的角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度减去5mm；Σlω2---平行于受力方向的角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度；βf---正面角焊缝的强度设计值增大系数；对承受静力载荷和间接受动力荷载的结构，本计算中取βf=1.22；ƒfω---角焊缝的强度设计值，查得ƒfω=160MPa。

因此有：1400N/{0.7*6*【（100-5）*1.22】*2}=1.49MPa<ƒfω=160MPa 所以耳板角焊缝强度满足要求。

图号：名称：1. 吊耳的基吊耳起吊质量（设备空重） 2.3t D，吊耳板中心孔直径50mm R，吊耳板端部的圆弧50mm L，吊耳孔中心线至垫板中心的距离1200mm S，吊耳板厚度10mm H TP ，垫板宽度mm L TP ，垫板长度mmα，吊索方向角度30°2. 吊耳的强吊耳板材质Q235B [σ]，吊耳板许用应力97MPa 吊耳板许用拉应力87.3MPa [τ]，吊耳板许用剪应力，取0.6[σ]58.2MPaφ，角焊缝系数0.7吊耳强度计算HG／T 21574-2008 化工设备吊耳及工程技术要求第 1 页，共 2 页垫板、封头材质Q235B[σ]H，垫板、封头许用应用116MPaK，综合影响系数 1.652.1F v，竖向载荷37228.95N 2.2F H，横向载荷，F H=F v*tanα21494.1N 2.3F L，吊绳方向载荷，F L=F v/cosα42988.3N 2.4M，经向弯距：M=F H*L25792973.2N.mm2.5吊耳板吊索方向的最大拉应力（偏保守）：σL=F L/[(2R-D)S]85.98MPaσL<[σ]满足要求。

2.6吊耳板角焊缝应力校核：角焊缝面积为（偏保守）：A=2(L*tan20°+R)S9735.3mm2角焊缝的拉应力：σa=F V/A 3.82MPa 角焊缝的剪应力：τa=F H/A 2.21MPa 角焊缝的弯曲应力：σab=6M/S[2(L*tan20°+R)]216.3MPa组合应力：σab=[(σa+σab)2+4τa2]^0.520.63MPaσab<[σ]满足要求。

2.7封头局部应力校核：带垫板时方形附件边长为：Cx=(H TP×L TP)^0.50.0mm 不带垫板时方形附件边长为：Cx=(2×(L×tan20°-R)×S)^0.598.67mm第 2 页，共 2 页。

成都三环吊耳计算书一吊耳腹板与钢箱梁分段顶板角焊缝均要求熔透，吊耳耳板与钢箱梁分段顶板角焊缝采用熔透焊，吊耳焊缝余高尺寸k=8mm。

吊耳板材质：Q345吊耳板许用拉应力［σL］= 325MPa吊耳板许用剪应力［τL］= 227.5MPa角焊缝系数：0.7母材材质：Q345母材材质许用拉应力325MPa动载综合系数K：1.65载荷重量G：45000/4=11250kg，重力加速度g：9.806（本项目最大节段重量为43t，此处按照45t进行计算）。

式中：L-吊耳孔中心线至顶板中心的距离：110mmH-吊耳高度：230mmD-吊耳板中心孔直径：80mmR-吊耳顶半径：110mmt-吊耳板厚度：30mm钢丝绳仰角α=60°吊耳水平角度γ=0°（1）验算吊耳结构强度a.计算吊耳竖向载荷：F V=G×g×1.65=182023Nb.计算吊耳横向载荷：F H= F V /tanα=105094Nc.计算吊耳吊索方向载荷：F L=F v/sinα=210188Nd.计算吊耳径向弯矩：M= F H•L=105094*110=11560340N•mme.计算吊耳板吊索方向的最大拉应力：σL=F L/［（H-D）*t］=46.7MPaf.计算吊耳板吊索方向的最大剪应力：σL=τL=46.7MPa经计算得出；σL＜［σL］，τL＜［τL］满足要求。

（2）验算吊耳焊缝强度a.角焊缝面积：A= 0.7*0.7t*R*2 =3234mm2b.角焊缝的拉应力：σa=F V/A=56.28MPa＜325 MPac.角焊缝的剪应力：τa=F H/A=32.49MPa＜227 MPa焊缝强度符合要求。

成都三环项目吊耳计算书二吊耳腹板与钢箱梁分段顶板角焊缝要求熔透焊接，吊耳耳板钢箱梁分段顶板角焊缝采用熔透焊，吊耳焊脚余高尺寸k=8mm。

箱室吊耳形式挑臂吊耳1、吊耳承载力验算针对不同形式吊耳，分别进行计算：（1）本工程最重构件重量为43t，计算按照45t计算。

探伤车车架上吊耳的强度计算1.吊耳上作用力的计算根据吊耳和转向架上起吊座的位置可知：前两吊座圆心之间的垂向距离为480mm ，横向距离为108mm ，纵向距离为90mm ，后两支座圆心之间的垂向距离为480mm ，横向距离为338mm ，纵向距离为90mm ，其简图见下图所示，转向架吊座与吊耳相对位置简图根据勾股定理可计算两吊耳与两起吊座的实际距离分别为：已知一台转向架的重量为7.6t ；设转向架一边的两根钢丝绳的力分别为F 1和F 2，列举平衡力方程如下(单位为KN)：（1）（2）联立方程（1）和（2）求得：215949050090F F =500480108902221=++=Y 594480338902222=++=Y 765944802500480221=⨯+⨯F F将力F 2分解为三个分力分别为：2.吊耳强度计算由以上计算得知第二个吊耳上所受的力比较大，则由第二个吊耳的受力情况进行计算：2.1使用SlidWorks Simulation 分析计算生成报表内容如下：KNF 8.191=KNF 5.232=KNF x 4.132=KN F y 6.32=KNF z 0.192=应力分布图位移分布图应变分布图2.1使用ANSYS软件分析约束条件与Simulation分析的一样，其分析结果如下：应力分布图位移分布图3.结论由以上两种软件计算得知：吊耳受到的最大应力分别为227.95 MPa和229.57MPa，最大位移分别为0.08959mm和0.09233mm，都没有超过材料的的许用应力235 MPa，此结构满足强度要求。

吊⽿计算书吊⽿及吊具计算书1.钢筋吊环计算σ=9807*G/n.A≤[σ]σ：吊环承受拉应⼒n：吊环的截⾯个数：1个吊环2，2个吊环为4，4个吊环为6。

A：⼀个吊环的钢筋截⾯⾯积（mm）2。

G：构件重量（t）。

9807：（t）吨换算成⽜顿（N）。

[σ]：吊环的允许拉应⼒，取50N/mm2，（考虑动⼒系数、钢筋弯折引起的应⼒集中系数，钢筋⾓度影响系数等）。

（公路桥涵施⼯规范）（1）.类型1：4个Φ16吊环能承受的最⼤重量：G max=6*2.011*102*50/9807=6.15 t（2）.类型1：4个Φ20吊环能承受的最⼤重量：G max=6*3.14*102*50/9807=9.5t（3）.类型2：4个Φ22吊环能承受的最在重量：G max=6*3.801*102*50/9807=11.6 t（4）.类型2：4个Φ25吊环能承受的最在重量：G max=6*4.906*102*50/9807=15.0 t（5）.类型3：4个Φ28吊环能承受的最在重量：G max=6*6.1544*102*50/9807=18.7t（6）.类型3：4个Φ32吊环能承受的最在重量：G max=6*8.0384*102*50/9807=24.5t2、钢板吊⽿计算a.按钢板容许拉应⼒计算σ=9807*K*G/n*A≤[σ]σ：吊⽿承受拉应⼒。

K：动⼒系数，取1.5。

n：吊⽿的截⾯个数：1个吊⽿2，2个吊⽿为4，4个吊⽿为6。

A：⼀个吊环的钢筋截⾯⾯积（mm）2。

G：构件重量（t）。

9807：（t）吨换算成⽜顿（N）。

[σ]：钢板容许拉应⼒，取80N/mm2b.按钢板局部承压计算σ’=9807*K*G/n*A≤[σ]σ’：吊⽿钢板承受压应⼒。

K：动⼒系数，取1.5。

n：吊环数量：1个吊⽿1，2个吊⽿为2，4个吊⽿为3。

A：⼀个吊环的钢筋截⾯⾯积（mm）2。

G：构件重量（t）。

9807：（t）吨换算成⽜顿（N）。

[σ]：吊环的容许压应⼒，取215N/mm2c.按板板承受剪应⼒计算τ=9807*K*G/n*A≤[σ]τ：吊⽿承受剪应⼒。

吊耳及索具验算书（附页1）一.简要本验算书为沙钢热连轧48米大梁整体吊装时钢丝绳、卡环和吊耳强度验算。

二.验算内容整体吊装时所包含构件为1.大梁G L1=82470kg、G L2=57855kg。

2.上翼缘制动板8427 kg。

3.下翼缘水平支撑866 kg。

4.吊车梁垂直支撑267 kg。

5.加固构件（包括吊耳）3250 kg。

6.焊缝和高强螺栓重量3100 kg。

总重量156235 kg。

吊装时采用8个吊耳，验算时按照单根梁上4个吊耳承重总重量进行验算，即已经考虑2倍安全系数。

把整体箱形梁当作均布荷栽考虑，即q=156235*10/48.8=32016N/m。

Σy=0→2( F1*sin60+F2*sin79)-1562350=0ΣM(O)=0→F1*sin60*7.995+F2*sin79*2.665-q*48.8/2*48.8/4=0联合求解以上两式，F1=1613745 N，F2=628906N即取钢丝绳的最大受力为F1=161.3745t取整为162t。

因此选择直径60mm钢丝绳，6X37 b类圆股钢丝绳，公称抗拉强度为1870Mpa，最小破断拉力为247t，安全系数K=247*2*2/162=6.098取整为6倍。

吊装用吊耳构造采用耳板厚28mm、长900mm，加强板共厚2*20=40mm,吊耳孔直径110mm，材质为Q345C。

卡环采用50t卡环，销子直径为100mm,按照受力要求主要是进行局部应力验算和焊缝强度验算。

1. 局部应力验算S=100*(40+28)*0.7=4760mm*mm,[f]=345N/mm*mmБ= F1/S=1620000/4760=340 N/mm*mm≥345 N/mm*mm满足要求。

2. 焊缝强度验算由于此吊耳焊接方向和钢丝绳受力方向角度一致，故不存在分力。

采用5016焊条手工焊,板厚为26-36mm,fcw=290 N/mm*mmτ=N/（h*Σlw）=1620000/0.7*14*900=183≤ffw=290 N/mm*mm 根据以上验算，吊耳强度满足要求。

吊耳强度计算刀盘吊耳：拉应力计算如图所示，拉应力的最不利位置在吊耳中心孔断面，其强度计算公式为：σ＝N ／S1；σ≤［σ］；［σ］=600Mpa 。

式中：σ―拉应力；N ―荷载；S1―断面处的截面积；［σ］―钢材允许拉应力。

N N 17857184.78210100035=⨯⨯⨯=MPa mm N 61.111/61.111250161785712==⨯⨯=σ 合格。

剪应力计算如图所示，剪应力的最不利位置在吊耳中心孔断面，其强度计算公式为：τ＝ N ／S2；τ≤［τ］=600Mpa ；式中：τ―剪应力；N ―荷载；S2―断面处的截面积；［τ］―钢材允许剪应力。

N N 3549184.759.1210100035=⨯⨯⨯=[]σσ≤MPa mm N 18.22/18.2225016354912==⨯⨯=τ合格局部挤压应力计算 如图所示，局部挤压应力的最不利位置在吊耳与销轴的结合处，其强度计算公式为： F ＝N ／（t ×d ）υ； F ≤［σ］；式中：F ―局部挤压应力；N ―荷载；t ―吊耳厚度；d ―销轴直径（22t 卸扣直径39）；υ―局部挤压系数1；［σ］―钢材允许压应力。

N N 17857184.78210100035=⨯⨯⨯= MPa mm N F 17.286/17.286139161785712==⨯⨯=合格角焊缝计算 P ＝N ／l ×h ×k ；P ≤［σ1］；式中：P ―焊缝应力；N ―荷载；l ―焊缝长度55mm ×2；h ―焊缝高度10mm ；k ―折减系数0.7；［σ1］―焊缝允许应力235N/mm 2。

N N 17857184.78210100035=⨯⨯⨯= 2/91.231255107.0178571mm N F =⨯⨯⨯= 合格。

螺栓拉应力计算刀盘上部吊耳采用螺栓M20×60L ，强度等级10.9，数量10个。