基坑边坡土钉支护计算

第一章基坑边坡计算一、工程概况（一）土质分布情况①1杂填土（Q4ml）:由粉质粘土混较多的碎砖、碎石子等建筑垃圾及生活垃圾组成.层厚0。

50~4.80米.①2素填土（Q4ml）:主要由软～可塑状粉质粘土夹少量小碎石子、碎砖组成。

层厚0.40～2。

90米.①3淤泥质填土（Q4ml）：。

主要为原场地塘沟底部的淤泥，后经翻填。

分布无规律，局部分布。

层厚0。

80~2.30米。

②1粉质粘土(Q4al）:可塑,局部偏软塑,中压缩性，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均匀，该层分布不均，局部缺失。

层顶标高5。

00~13.85米,层厚0。

50~8。

20米。

②2粉土夹粉砂(Q4al）:中压缩性,干强度及韧性低。

夹薄层粉砂，具水平状沉积层理，单层厚1。

0～5.0cm，局部富集.该层分布不均匀，局部缺失.层顶标高1。

30～10。

93米，层厚0。

80～4.50米。

②3含淤泥质粉质粘土（Q4al）:软~流塑，高压缩性，干强度、韧性中等偏低。

局部夹少量薄层状粉土及粉砂，层顶标高1.87～10.03米，层厚1。

00～13。

50米。

②4粉质粘土（Q4al）：饱和，可塑，局部软塑，中压缩性,层顶标高-8.30～7.27米,层厚1.10～14.60米。

③1粉质粘土(Q3al)：可～硬塑，中压缩性.干强度高，韧性高。

含少量铁质浸染斑点及较多的铁锰质结核。

该层顶标高—11.83～13。

23米,层厚1.40～14。

00米。

③2粉质粘土(Q3al)可塑，局部软塑，中压缩性.该层顶标高—18。

83~6。

83米，层厚2。

20～23.70米。

④粉质粘土混砂砾石(Q3al）:可塑，局部软塑，中偏低压缩性，干强度中等，韧性中等。

该层顶标高—26。

73~—10。

64米，层厚0.50~6。

50米.（二）支护方案的选择根据本工程现场实际情况,基坑各部位确定采取如下支护措施1、3＃楼与4＃楼地下室相邻处，地下室间距4。

8m，基坑底高差5.0m,土质分布为○，21、○，22、错误!1土层，采取土钉墙支护的方式.2、2＃楼与C型地下坡道相邻处距离为4。

第一章基坑边坡计算一、工程概况（一）土质分布情况①1杂填土（Q4ml）：由粉质粘土混较多的碎砖、碎石子等建筑垃圾及生活垃圾组成。

层厚0.50～4.80米。

①2素填土（Q4ml）：主要由软～可塑状粉质粘土夹少量小碎石子、碎砖组成。

层厚0.40～2.90米。

①3淤泥质填土（Q4ml）：。

主要为原场地塘沟底部的淤泥，后经翻填。

分布无规律，局部分布。

层厚0.80～2.30米。

②1粉质粘土（Q4al）：可塑，局部偏软塑，中压缩性，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均匀，该层分布不均，局部缺失。

层顶标高5.00～13.85米，层厚0.50～8.20米。

②2粉土夹粉砂（Q4al）：中压缩性，干强度及韧性低。

夹薄层粉砂，具水平状沉积层理，单层厚1.0～5.0cm，局部富集。

该层分布不均匀，局部缺失。

层顶标高1.30～10.93米，层厚0.80～4.50米。

②3含淤泥质粉质粘土（Q4al）：软～流塑，高压缩性，干强度、韧性中等偏低。

局部夹少量薄层状粉土及粉砂，层顶标高1.87～10.03米，层厚1.00～13.50米。

②4粉质粘土（Q4al）：饱和，可塑，局部软塑，中压缩性，层顶标高-8.30～7.27米，层厚1.10～14.60米。

③1粉质粘土(Q3al)：可～硬塑，中压缩性。

干强度高，韧性高。

含少量铁质浸染斑点及较多的铁锰质结核。

该层顶标高-11.83～13.23米，层厚1.40～14.00米。

③2粉质粘土(Q3al)可塑，局部软塑，中压缩性。

该层顶标高-18.83～6.83米，层厚2.20～23.70米。

④粉质粘土混砂砾石（Q3al）：可塑，局部软塑，中偏低压缩性，干强度中等，韧性中等。

该层顶标高-26.73～-10.64米，层厚0.50～6.50米。

（二）支护方案的选择根据本工程现场实际情况，基坑各部位确定采取如下支护措施1、3#楼与4#楼地下室相邻处，地下室间距4.8m，基坑底高差5.0m，土质分布为○21、○22、○31土层，采取土钉墙支护的方式。

第2章土钉墙支护计算土钉支护技术2.1.1土钉支护的概念土钉支护亦称锚喷支护，就是逐层开挖基坑，逐层布置排列较密的土钉（钢筋），强化边坡土体，并在坡面铺设钢筋网，喷射混凝土。

相应的支护体称为土钉墙，它由被加固的土体、放置在土体中的土钉与喷射混凝土面板三个紧密结合的部分组成。

土钉是其最主要的构件，英文名叫Soil Nailing，它的设置有打入法，旋入法，以及先钻孔、后置入、再灌浆三种方法。

2.1.2土钉支护的特点与其它支护类型相比，土钉支护具有以下一些特点或优点：1.土钉与土体共同形成了一个复合体，土体是支护结构不可分割的部分。

从而合理的利用了土体的自承能力。

2.结构轻柔，有良好的延性和抗震性。

3.施工设备简单。

土钉的制作与成孔、喷射混凝土面层都不需要复杂的技术和大型机具。

4.施工占用场地少。

需要堆放的材料设备少。

5.对周围环境的干扰小。

没有打桩或钻孔机械的轰隆声，也没有地下连续墙施工时污浊的泥浆。

6.土钉支护是边开挖边支护，流水作业，不占独立工期，施工快捷。

7.工程造价低，经济效益好，国内外资料表明，土钉支护的工程造价能够比其它支护低1/2～1/3。

8.容易实现动态设计和信息化施工。

2.1.3土钉支护的适用范围土钉支护适用于：地下水位以上或经人工降水措施后的杂填土、普通粘土或弱胶结的砂土的基坑支护或边坡加固。

一般可用于标准贯入基数N值在5以上的砂质土与N值在3以上的粘性土。

单独的土钉墙宜用于深度不大于12m的基坑支护或边坡维护，当土钉墙与放坡开挖、土层锚杆联合使用时，深度可以进一步加大。

土钉支护不宜用于含水丰富的粉细砂岩、砂砾卵石层和淤泥质土。

不得用于没有自稳能力的淤泥和饱和软弱土层。

2.1.4土钉的作用机理土钉在复合土体中有个整体以下几种作用机理：1.箍束骨架作用：该作用是由于土钉本身的刚度和强度，以及它在土体内分布的空间所决定的。

它在复合土体中起骨架作用，使复合土体构成一个整体，从而约束土体的变形和破坏。

太原市汾东商务区人民路工程土钉支护计算书一、工程概况本标段为汾东商务区人民路工程，工程起终点桩号为K0+000-K3+840段，全长3.84公里，路中设计为雨水方涵，最大开挖深度为12米，平均开挖深度为7米，设计采用明挖施工方法，本工程开挖支护拟采用土钉支护。

二、场地岩土构成与工程特性1、K0+000～K0+550段①层，填土(ml Q 24)：黄褐色。

以粉土为主，局部夹有粉质粘土透镜体，含有砖屑、灰渣、煤屑、砖块以及植物根等。

K6、K7钻孔揭露的为现状80cm 左右的路面结构层。

该层成份较杂乱，不均匀，结构松散。

该层层厚介于0.80～0.90m 之间，层底埋深介于0.80～0.90m 之间，层底标高介于772.53～772.71m 之间。

②层，粉质粘土(plal Q 14)：黄褐色。

含云母、煤屑及氧化铁铝等。

可塑。

中等压缩性。

稍显光滑，摇震反应较慢，干强度中等，韧性中等。

该层天然孔隙比平均值为0.759，液性指数平均值为0.34，标准贯入试验原始锤击数平均值为3.0击，修正锤击数平均值为2.9击。

该层层厚介于2.30～3.00m 之间，层底埋深介于3.10～3.80m 之间，层底标高介于769.71～770.29m 之间。

③层，粉土(plal Q +14)：黄褐色。

含云母、煤屑及氧化铁铝等。

中密。

中等压缩性。

无光泽反应，摇震反应较快，干强度较低，韧性较差。

该层天然孔隙比平均值为0.749，天然含水量平均值为27.5%，标准贯入试验原始锤击数平均值为6.3击，修正锤击数平均值为5.4击。

该层未揭穿，揭露层厚介于8.20～8.90m 之间。

该层在K5钻孔中夹有5.30m 厚的粉质粘土层，定为③1层。

2、K0+550～K1+363①层，填土(ml Q 24)：黄褐色。

以粉土为主，含有大量的砖屑、灰渣、煤屑、砖块以及植物根等。

该层成份杂乱，不均匀，结构松散。

该层层厚介于0.70～2.60m 之间，层底埋深介于0.70～2.60m 之间，层底标高介于771.22～772.85m 之间。

1、基坑支护方案的设计1.1考虑局部基坑断面为素填土为最不利基坑开挖工况，进行土钉墙支护方案设计，支护深度7m 。

依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）第3.1.3条，基坑四周空旷、无建筑物。

支护结构失效，对基坑周边环境或主体结构施工安全的影响不严重，确定该支护结构的安全等级为三级。

1.2本工程为临时性工程，设计使用期限为3个月，自支护结构施工结束起算，为保证基坑四壁的安全稳定性，考虑基坑较深，局部为素填土、性质不均匀，四周具备放坡条件，基坑四周采用放坡和土钉墙结合的处理方案，按1：1.4进行放坡，配合设置土钉墙进行基坑四壁的加强处理。

沿坑壁均匀设置三排土钉，土钉的垂直间距2m ，自自然地坪算起每2m 设置一排土钉，水平间距2m ，均匀放置，采用自钻式锚杆（土钉）(型号为HRB300，2Ø16)，错杆成孔直径130mm ，与水平向夹角为15°，锚杆钻进过程中可以使用水泥作为眼进浆液一起钻进，严格控制塌孔、流土现象。

采用压力注浆注纯水泥浆，注浆压力为0.2～3MPa ，水灰比为0.4～0.5，必要时可加入一定量的外加剂。

1.3单根土钉的轴向拉力标准值计算N kj =j z j x ak j s s a j j,,,cos 1ρξη(5.2.2) 式中：N kj ——第j 层土 钉的轴向拉力标准值（KN ）a j ——第j 层钉倾角（15°）ξ——墙面倾斜时的主动土压力折减系数，可按本规程第 5.2.3条确定j η——第j 层土 钉轴向拉力调整系数，可按本规程公式5.2.4-1计算j ak,ρ——第j 层土钉处的主动土压力强度标准值（KP a ），应按本规程第3.4.2条确定S x,j ——土钉的水平间距（m ）S x,j =2mS z,j ——土钉的垂直间距（m ）S z,j =2m1.3.1坡面倾斜时的土压力折减系数)245(2tan /]12tan [2tan m mmtan β1ϕϕβϕβξ-︒-+-=式 （5.2.3） 式中：β-土钉墙坡面与水平面的夹角β=35°mϕ—基坑底面以上各土层按厚度加权的等效内摩擦角平均值（10°）mϕ=10° 计算得：ξ=0.311.3.2±钉轴向拉力调整系数h z j b a a j )(ηηηη--= （5.2.4-1） aj j aj j b a E Z h E z h )()(-∑-∑=ηη (5.2.4-2)式中Z j ——第j 层土钉至基坑顶面的垂直距离（m ）h —基坑深度（m ）h=7m△E aj —作用在以s x,j 、s z,j 为边长的面积内的主动土压力标准值（KN ） -a η计算系数 -b η经验系数，取0.6n —土钉层数计算得：11=η 93.02=η 785.03=η 1.3.3单根土钉各层的轴向拉力标准值计算得：kN N K 65.291=KN N K 8.462= KN N K 5.633= 1.4单根土钉的极限抗拔承载力计算t K N R KJ KJ ≥ (5.2.1)式中K t 一一土钉抗拔安全系数;安全等级为三级的土钉墙，K t 不应小于1.4;N k,j ---第j 层土钉的轴向拉力标准值(kN)，应按本规程第5.2.2条的规定计算;R k,j ——第j 层土钉的极限抗拔承载力标准值(kN)，应按本规程第5.2.5条的规定确定。

地基处理、边坡支护工程计算一、地基处理、边坡支护工程基础知识地基处理一般是指用于改善支承建筑物的地基（土或岩石）的承载能力或抗渗能力所采取的工程技术措施，主要分为基础工程措施和岩土加固措施。

基坑与边坡支护就是为保证地下结构施工及基坑周边环境的安全，对基坑侧壁及周边环境采用的支挡、加固与保护措施。

按施工方法和使用机具的不同，《重庆市建筑工程计价定额》（CQJZZSDE—2018）将地基处理、边坡支护工程分为强夯地基处理、支挡土板、锚杆（索）三个部分。

二、一般说明1）地基强夯①地基强夯是指在天然地基上或在填土地基上进行作业。

本定额子目不包括强夯前的试夯工作费用，如设计要求试夯，另行计算。

②地基强夯需要用外来土（石）填坑，另按相应定额子目执行。

③“每一遍夯击次数”指夯击机械。

在一个点位上不移位连续夯击的次数。

当要求夯击面积范围内的所有点位夯击完成后，即完成一遍夯击；如需要再次夯击，则应再次根据一遍的夯击次数套用相应子目。

④本节地基强夯项目按专用强夯机械编制，如采用其他非专用机械进行强夯，则应换为非专用机械，但机械消耗量不做调整。

⑤强夯工程量应区分不同夯击能量和夯点密度，按设计图示夯击范围及夯击遍数分别计算。

2）支挡土板①支挡土板定额子目是按密撑和疏撑钢支撑综合编制的，实际间距及支撑材质不同时，不作调整。

②支挡土板定额子目是按槽、坑两侧同时支撑挡土板编制，如一侧支挡土板时，相应定额子目人工乘以系数1.33。

3）锚杆（索）①钻孔锚杆孔径按照150 mm 内编制的，孔径大于150 mm 时执行市政定额相应子目。

②钻孔锚杆（索）的单位工程量小于500 m 时，其相应定额子目人工、机械乘以系数1.1。

③钻孔锚杆（索）单孔深度大于20 m 时，其相应定额子目人工、机械乘以系数1.2；深度大于30 m 时，其相应定额子目人工、机械乘以系数1.3。

④钻孔锚杆（索）、喷射混凝土、水泥砂浆项目如需搭设脚手架，按单项脚手架相应定额子目乘以系数1.4。

设计方案一、设计原则岩土工程设计应以至少旳投资，最短旳工期，到达设计基准期内安全运行，并满足所有旳预定功能规定，包括三个方面：1、安全性和耐久性规定：这是基坑工程施工旳首要问题，首先要保证基坑边坡及周围建（构）筑物旳安全和稳定。

2、预定功能规定：保证较短旳施工工期在保障安全旳前题下，要尽量旳压缩基坑工程旳施工工期，以便为后续旳主体构造施工赢得时间。

3、经济合理：在保障安全旳前提下，要尽量充足运用较先进旳理论及有关施工经验，最大程度旳减少造价，节省投资。

二，设计计算根据设计计算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）计算公式，结合专家论证及经验公式，采用理正深基坑设计软件辅助计算。

设计时综合考虑旳原因：1）场区工程地质、水文地质状况。

2）基坑周围构造旳安全性。

3）周围红线外地下管线、构造物及市政管线旳安全性。

4）支护构造旳整体稳定及对周围环境影响，尽量减小施工引起旳地面沉降值及沉降影响范围。

5）综合考虑支护构造工程既安全又经济。

6）结合我企业既有机械实力状况，便于施工管理、机械调配。

7)在岩土工程设计中，岩土工程师与构造工程师应亲密配合，使岩土工程设计与构造工程设计协调一致。

综合考虑基坑周围状况及后期施工规定，在进行边坡支护设计时，分别对基坑周围施加了均部荷载和集中荷载，将整个基坑视为整体旳同步，采用了较为常用旳瑞典条分法进行了基坑支护设计。

三, 方案旳选择：本工程施工工序:先施工地下车库,其构造强度满足规定后施工5#楼,另一方面施工6#、7#楼。

椐以上特定条件和工序基坑支护设计选用支护方案:土钉支护四、土钉支护设计参数以基坑现实状况和坑深,划分6个经典剖面,其分布详见基坑平面图1-1剖面坡高10.5m 1:0.3放坡2-2剖面坡高10.5m 1:0.4放坡3-3剖面坡高8.0m 1：0.3放坡4-4剖面坡高8.0m 1：0.1放坡5-5剖面坡高3.3m 1：0.3放坡6-6剖面坡高3.3m 1：0.1放坡各剖面支护参数如下A 土钉参数：1-1，2-2剖面支护参数（1）开槽深度按10.5m进行设计,西坡坡度1:0.3东坡坡度1：0.4。

土钉支护计算书介绍本文档旨在提供土钉支护计算的详细步骤和方法。

通过使用土钉支护进行工程结构的加固和稳定，可以有效地抵抗土壤侧压和滑动力，从而确保工程的安全性和可靠性。

计算步骤1. 掌握土壤力学参数：首先，需要根据实际情况测定土壤的重度、内摩擦角、黏聚力等土壤力学参数。

2. 计算土壤侧压力：使用相关公式计算土壤对支护结构施加的侧压力。

考虑到土壤干湿度、墙面的形状和倾角等因素，确保准确计算侧压力。

3. 确定土钉参数：根据计算出的土壤侧压力，确定适当的土钉参数。

根据实际工程需要，包括土钉的直径、长度、间距、受力锚固长度等参数。

4. 计算土钉的锚固力和抗滑力：通过使用适当的公式，计算土钉的锚固力和抗滑力。

确保土钉足够强大，能够有效地抵抗土壤的侧方向滑动。

5. 校核土钉的受力状态：通过对土钉进行受力校核，确保土钉在受力状态下不会产生破坏。

考虑土壤的强度参数和土钉的受力情况，进行合理的校核。

6. 绘制土钉支护计算表格：将计算结果以表格形式进行总结和整理，以便于工程师和技术人员进行查看和参考。

注意事项- 在进行土钉支护计算时，需严格遵循相关规范和标准，确保计算结果的准确性和可靠性。

- 对于土壤力学参数的确定，应选择合适的试验方法和设备进行测试，确保测试结果的可靠性和准确性。

- 在计算过程中，应充分考虑土壤的不同特性和条件对计算结果的影响，采取适当的修正措施。

- 需要保证土钉的施工质量和材料质量，对于土钉的质量问题，进行严格控制和检测。

结论土钉支护计算是确保土壤工程结构稳定和安全的重要步骤。

通过合理地计算土壤侧压力、确定合适的土钉参数、计算土钉的锚固力和抗滑力，以及校核土钉的受力状态，可以确保土钉支护的有效性和可靠性。

基坑支护工程量计算公式
1. 地下室工程量计算公式
一般情况下，地下室的工程量计算可根据以下公式进行：
地下室工程量 = 地下室周长 ×地下室深度 ×单位长度延伸量
其中，地下室周长指的是地下室的外围长；地下室深度为地下室的有效深度；单位长度延伸量为单位长度的地下室支护工程量。

2. 地下管道工程量计算公式
地下管道的工程量计算可按照以下公式进行：
地下管道工程量 = 管道长度 ×管道直径 ×单位长度延伸量
其中，管道长度为地下管道的总长度；管道直径为地下管道的直径；单位长度延伸量为单位长度的管道支护工程量。

3. 基坑挡土墙工程量计算公式
基坑挡土墙的工程量计算可参考以下公式：
基坑挡土墙工程量 = 基坑挡土墙总长度 ×基坑挡土墙高度 ×单位长度延伸量
其中，基坑挡土墙总长度是指基坑挡土墙的总长度；基坑挡土
墙高度为基坑挡土墙的高度；单位长度延伸量为单位长度的挡土墙
支护工程量。

总结
本文档介绍了基坑支护工程量的计算公式，分别适用于地下室、地下管道和基坑挡土墙。

根据实际工程需求，可以使用相应的公式
计算工程量，并据此进行工程规划和预算编制。

请根据具体情况结
合相关技术标准和规范进行计算，并确保工程量计算的准确性和可
靠性。

> 注意：本文提供的公式仅供参考，具体工程量计算应根据实际情况进行审慎调整和确认。

《基坑工程课程设计》边坡与基坑支护设计目录1.基坑工程课程设计题目及要求 21.1基坑工程概况 21.2 拟建基坑工程水文地质条件 21.3 拟建场地的周边环境条件错误!未定义书签。

2. A侧支护结构设计计算 42.1土压力强度 42.2各土压力合力及作用点位置错误!未定义书签。

2.3计算入土深度t 72.4最大弯矩计算82.5抗倾覆验算82.6抗滑移验算83. B侧支护结构设计计算93.1土压力强度93.1.1开挖至5m时的土压力93.1.2开挖至10m土压力计算113.2计算桩的入土深度133.3最大弯矩计算133.4抗倾覆验算133.5抗滑移验算144. C侧支护结构设计计算144.1设计计算说明154.2确定最危险滑移面154.3计算主动土压力164.4单根土钉轴向拉力标准值164.5每层土钉极限抗拔系数184.6土钉锚固力验算194.7整体滑动稳定性验算195. D侧支护结构设计计算215.1土压力强度215.2土压力及合力作用点位置235.3计算桩的入土深度t 245.4最大弯矩计算245.5抗倾覆验算255.6抗滑移验算255.7降水设计计算251.基坑工程课程设计题目及要求1.1 基坑工程概况某基坑工程，开挖形式如下图所示：图1 基坑开挖示意图开挖要求：A侧：采用静力平衡法进行支护结构设计计算，开挖深度为8m；B侧：采用多支点等值梁法进行支护结构设计计算，开挖深度为10m，第一层支护深度为地表下3.5m，第二层支护深度为地表下7m左右；C侧：采用土钉墙进行支护结构设计计算，开挖深度为5.075m；D侧：进行地下水降排水设计，支护设计计算方法任选（建议选择弹性支点法或电算法），开挖深度为6.5m。

1.2 拟建基坑工程水文地质条件根据地质勘查资料，本基坑工程土层自上而下分别为填土层、中砂层以及粉质粘土层所组成，现将各层的分布特征和变化分述如下：1、填土层：灰褐色，潮湿，松散，主要由粉质粘土夹少量建筑垃圾组成。

错误!未定义书签。

错误!未定义书签。

目录1。

工程概况 (1)2。

求土钉所受土体侧压力p (1)3.求土钉所受的拉力N (2)4。

求土钉长度L (2)5。

求土钉钢筋直径d (3)6．边坡喷混凝土面层计算 (4)7.边坡稳定性验算 (6)7。

1外部整体稳定性验算 (6)7.2内部整体稳定性验算 (7)8.基坑分层开挖高度计算 (9)1.工程概况［例］基坑开挖深度H=7.4m,土钉孔径d 0=0。

1m,土质为一般粘性土，呈坚硬状态，土的内摩擦角ψ=25°，土的粘聚力c=18 kPa 土钉与土体之间的界面粘结强度г=50 kPa ，土的重度γ=19 kN/m 3，地面超荷载q=20 kN/m 2，试求土钉所受的拉力，土钉长度、直径、边坡喷混凝土厚度及配筋并进行边坡稳定性验算。

2.求土钉所受土体侧压力p公式：c 18==0.130.05197.4H γ⨯＞ 对于c0.05Hγ≤的砂土和粉土 即: P=0.55 Ka γH 对于c0.05Hγ＞的一般黏性土 即： P 1=0.552c- a 1a K H H K Ka H ⎛ ≤⎝γγγ黏性土P 1 的取值不小于0.2γH已知式中，2a=tan 45-=2K ϕ⎛⎫︒ ⎪⎝⎭0。

4060。

637侧 压P 1=21810.4061-7.47.40.637=⨯⎛⎫⨯⨯⨯⨯ ⎪⨯⎝⎭191934。

14 kN/㎡侧 压P q =Ka ∙q=0。

406×20=8。

12 kN/㎡ 侧压力P= P 1+P q =34.14+8.12=42.26 kN/㎡ 3。

求土钉所受的拉力N 公式： 1=pS S cos X Y N θΘ为土钉的倾角，取10°；S X 为土钉水平间距，取1.0m ；S Y 为土钉水竖向距，取1.4m 。

1-41=42.26 1.0 1.4=cos10N ⨯⨯⨯60.08 kN51=42.26 1.0 1.1=cos10N ⨯⨯⨯47.16 kN4。

基坑边坡支护方案1. 土钉墙支护设计如下1.1 土钉参数土钉孔径：100mm 土钉倾角：15°土钉长度主要为：6m （局部为7m与5m），间距1.4m，排距为1.5m，具体见支护设计图；土钉浆体：水灰比0.45，浆液为纯水泥浆，注浆方式为重力式注浆同一侧面水平加强筋应相连贯通，加强筋的焊接长度不小于5d（双面焊），土钉水平排列从边坡的一侧向另一侧依序布置，起始及终止间距均不得超过设计间距。

1.2 面层设计1.2.1 面层钢筋：面层钢筋网规格φ8@100mm*100mm，土钉水平上采用Φ18钢筋与土钉端部钢筋连结。

钢筋网保护层厚度不小于20mm，网片搭接长度不应小于300mm。

1.2.2 混凝土面层：厚度100mm，采用混凝土喷射机完成，混凝土配合比为：水泥：砂：石=1:2:2（经验配合比），强度等级C25，上层土钉浆体及喷射混凝土面层达到设计强度70%后方可开挖下层土方及进行下层土钉墙施工。

1.3 冠梁施工：冠梁施工时应将桩顶浮浆、低强度混凝土及破碎部分清除。

锚杆孔径150mm，倾角15°，孔距1600mm，长度18米，锚固长度为12m，自由段长度6m，锚杆配筋15.2钢绞线，具体数量见设计图纸，锚杆注浆为纯水泥浆，水灰比为0.45。

锚杆锚固力200KN。

锚杆成孔采用套管护壁成孔工艺，采用套管成孔护壁工艺时，应在拔出套管前将杆体插入孔内并完成注浆，当锚杆固结体的强度达到15MP或设计强度的75%。

冠梁宽度为1m，高度为0.8m。

冠梁主筋直径为Φ16，箍筋直径为φ8。

冠梁混凝土标号为C25。

在冠梁锚索位置预留锚索管道。

1.4 护坡桩：直径为800mm，主筋直径为Φ22~25，箍筋直径为φ8，加强筋为Φ18。

护坡桩混凝土标号为C25，保护层厚度50mm。

护坡桩桩间挂钢筋网，喷射混凝土面层。

喷射混凝土厚度100mm，混凝土强度等级C25，混凝土面层内配钢筋网居中设置，网片搭接长度不应小于300mm。