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第6章缺陷信号特征和数据评定2012-6-15

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第六章 焊接工艺评定

第六章 焊接工艺评定

图6-5 焊接工艺评定试件形式 a) 板材对接焊缝试件； b) 管材对接焊缝试件； c) 板材角焊缝试件； d) 管与板角焊缝试件
图6-6 管材对接焊缝试件上试样位置图 a) 不取侧弯试样； b) 取侧弯试样时
图6-7 管材对接焊缝试上试样位置图 a) 拉伸试样为整管时弯曲试样位置； b) 不要求冲击 试验时； c) 要求冲击试验时
• 6.2.2 实例 • 1．实例一：锅炉、压力容器的焊接工艺评定程序
第6章 焊接工艺评定
6.1 焊接工艺评定的目的和意义
• 6.1.1 焊接工艺评定的定义 • 焊接工艺评定是通过对焊接接头的力学性能或其他性能的试验证实焊 接工艺规程正确性和合理性的一种程序。 • 6.1.2 焊接工艺评定的目的和意义 • 其目的在于验证焊接工艺指导书的正确性，焊接工艺正确与否的标志 在于焊接接头的使用性能是否符合要求。焊接工艺评定有两个功能： 其一是验证施焊单位拟定的焊接工艺的正确性，其二是评定施焊单位 焊制焊接接头的使用性能符合设计要求的能力。
图6-3 板材角接焊缝试件焊接位置 a) 平焊位置﹙船形焊﹚； b) 横焊位置﹙平角焊﹚； c) 立焊位置﹙立角焊﹚
图6-4 套管与管板角焊缝试件的位置焊接 a) 平焊位置﹙45°转动焊﹚；b) 横焊位置﹙垂直固定平角 焊﹚；c) 横焊位置﹙水平转动﹚；d) 仰焊位置﹙垂直固定仰 焊角﹚；e) 多位置（水平固定焊）
表6-7 母材分类
母材类 组号 P1-1 P1-2 P1-3 P2-1 P2-2 P2-3 P3-1 P3-2 P3-3 P4-1 P4-2 P4-3 P5-1 P5-2 P5-3 P6 P7 P8-1 P8-2 P8-3 P P9B P 母材种类及说明 碳钢、碳锰钢﹙σbmin＜481MPa﹚ 碳钢、碳锰钢﹙σbmin＝481～549MPa﹚ 碳钢、碳锰钢﹙σbmin＞549～618MPa﹚ 调质的碳钢、碳锰钢﹙σbmin＜549MPa﹚ 调质的碳钢、碳锰钢﹙σbmin＝549～618MPa﹚ 调质的碳钢、碳锰钢﹙σbmin＞618MPa﹚ 钼钢、锰钼钢、铬钼钢﹙W﹙Cr﹚＜1%，W﹙Mo﹚＜1%﹚，σbmin＜481MPa﹚ 钼钢、锰钼钢、铬钼钢﹙W﹙Cr﹚＜1%，W﹙Mo﹚＜1%，σbmin ＝481～549 MPa﹚ 钼钢、锰钼钢、铬钼钢﹙W﹙Cr﹚＜1%，W﹙Mo﹚＜1%，σbmin﹥549～618 MPa﹚ 低合金钢﹙W﹙Cr﹚1%～2%，W﹙Mo﹚＞0.5%，σbmin＜481MPa﹚ 低合金钢﹙W﹙Cr﹚1%～2%，W﹙Mo﹚＞0.5%，σbmin＝481～549MPa﹚ 低合金钢﹙W﹙Cr﹚1%～2%，W﹙Mo﹚＞0.5%，σbmin＞549～618MPa﹚ 低合金钢﹙2%＜W﹙Cr﹚≤6%，σbmin＜481MPa﹚ 低合金钢﹙2%＜W﹙Cr﹚≤6%，σbmin＝481～549MPa﹚ 低合金钢﹙2%＜W﹙Cr﹚≤6%，σbmin＞549～618MPa﹚ 马氏体不锈钢，沉淀硬化不锈钢 铁素体不锈钢 奥氏体不锈钢、奥氏体-铁素体不锈钢 奥氏体不锈钢、奥氏体-铁素体不锈钢 奥氏体不锈钢、奥氏体-铁素体不锈钢 低温用合金钢﹙W﹙Ni﹚2.25%～2.5%﹚ 低温用合金钢﹙W﹙Ni﹚3.5%﹚ 低温用合金钢﹙W﹙Ni﹚9.0%﹚

第6章产品质量法PPT学习教案

第6章产品质量法PPT学习教案
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23
（四）产品责任的构成要件及免责事由 1、产品责任的构成要件 产品责枉的构成要件，是指生产者或销售者承担产品责任的法
律要件。 （1）适用严格责任原则时的构成要件， 主要包括： a，产品有缺陷； b，有损害事实存在； c，产品缺陷与损害后果之间有因果关系。
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据法律规定，产品不符合应具备的使用性能而事先未说明的，销 售者应承退修理、退货等责任，因此给消费者、买主、用户造成 损失的，还应承担赔偿责任，但高某所购商品质量瑕疵商场已予 说明并作减价处理，并且该商品不影响使用，所以高某及其家属 无权提出上述请求。
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31
案例分析6－3
[案情介绍] 1998年3月7日，原告赵某（甲方）在被告北京某卫生洁具公司（乙方）购买
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19
三、产品质量责任制度
（一）产品质量责任与产品责任的概念
产品质量责任是生产者、销售者违反产品质量法规定的产品质量义务所应当承担的法律
责任。
产品责任是产品的生产者、销售者因其产品给消费者、使用者造成人身、财产损害而承
担的一种补偿责任。
产品质量责任与产品责任并非同一概念。产品质量责任是包括民事责任、行政责任、刑
2、免责事由：
a,未将产品投入流通的；
b,产品投入流通时，引起损害的缺陷尚不存在；
c,将产品投入流通时的科学技术水平尚不能发现缺陷的存在的。
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（五）赔偿范围和诉讼时效
Байду номын сангаас
1，产品责任是侵权责任，其主要责任方式是损害赔偿。
我国产品责任法规定：造成人身伤害的，侵害人应赔偿医疗费、误工费、
事责任在内的一种综合责任，它既是事前责任，也是事后责任。产品责任则属于产品质量责

缺陷评价标准

缺陷评价标准

ASME B31G-20211适用范围：1〕位于地上、地下、近海管线的金属损失.2〕内、外腐蚀引起的金属损失.3〕通过打磨可以完全修复的机械损伤、裂纹、电弧烧伤、制造缺陷等管道外表缺陷.4〕弯管5〕金属损失受相邻的纵向、螺旋型或环向焊缝〔这些焊缝不存在质量问题且具有韧性〕的影响.6〕除了当金属损失深度大于管道壁厚的80%,可以对任意深度的金属损失进行测量其精确尺寸和腐蚀速率.7〕符合结构适用性准那么的新管道.8〕有韧性断裂萌生特性的管材的金属损失.9〕管道的操作温度高于所规定的温度的金属损失,假设材料在此温度下的强度.10〕管道在可接受的环向应力水平内运行的金属损失.11〕内压为初始载荷的管道的金属损失.不适用于：1〕通过打磨仍不能恢复其光滑外形的裂纹型缺陷和外表机械损伤型缺陷.2〕当管壁上由凹陷或褶曲导致的径向变形大于管道外壁的6% 〔除非依照三级评价参数与2.3保持一致〕.3〕槽型腐蚀、选择性腐蚀或优先腐蚀对管道接缝和环形焊缝的影响.4〕除了弯头弯管其他配件的金属损失.5〕影响材料萌生脆性断裂的金属损失.6〕管道运行的温度超出了标准允许操作温度范围,或工作温度在蠕变范围.格外考虑：在一些特殊情况下,用户也要做格外的考虑,如下：1〕管道由于内压缺乏〔如低于25%SMYS在低环向应力条件下运行,易发生腐蚀从而导致穿孔,该标准里的方法不能解决此类穿孔失效问题.2〕受均匀腐蚀的管壁〔如因腐蚀而导致整个管道外表减薄〕可以在一个较高的环向应力〔高于原始管壁的额定环向应力〕下有效运行.评价均匀腐蚀区内存在的深凹陷对管道的影响时,应该考虑到均匀腐蚀造成的管壁减薄对管道的影响.3〕对于普通的埋地管道,由内压引起的环向应力最大,它将会限制管道的失效形式.在非固定管道上,大面积圆周范围的金属损失受拉伸作用产生高的纵向应力,该应力可以从纵向和环向改变失效形式.该标准里所提供的方法不能够处理由很高的纵向拉伸应力而产生的环向失效.基于这些情况,用户应该参考更广泛的符合使用的指导文件,如：API579-1/ASME FFS-12007, Fitness-for-Service.4〕受高纵向压应力的大面积圆周范围内的金属损失,容易受到起皱和膨胀的影响.内压引起的环向应力与纵向压应力的相互作用可以降低金属损失处的失效压力.该标准所提供的方法不能用于处理起皱、鼓胀和环向应力与轴向压应力的相互作用情况.基于这种情况,建议用户参考更广泛的适于服役的指导文件,如：API 579-1/ASME FFS-12参数A-----局部金属损失的轴向投影面积AC-----夏比实验试样的横断面面积A0-----原始面积CV----夏比实验V形缺口的冲击吸收能量D-----管道外径d-----金属损失的最大深度E-----钢的弹性模量L-----金属损失的长度Le——有效长度=L〔4 〕M-----鼓胀系数MAOP----最大允许操作压力MOP-----最大操作压力PF----预测失效压力=SFD/2tPO-----操作压力,可能等于MAOP或MOPPS----&全操彳^压力=PF/SFSF----预测失效应力等级Sflow-----流变应力SO----操作压力下白^环向应力=POD/2tSUT----特定温度下的极限拉伸强度,可能等于SMTSSYT----特定温度下屈服强度,可能等于SMYSSF----平安系数SMTS----最小拉伸强度SMYS----最小屈服强度t-----管道壁厚z=L2/Dtzc-----Le2/Dt3.评价等级简介根据用户所提供的数据的数量和质量,可在以下四个等级中选择进行评价：零级评价：根据缺陷的长度、深度等参数进行评价(见附录),不需要进行详细计算.一级评价：根据测量金属损失的轴向拉伸和最大深度,进行简单计算.一级评价需要该领域的工程师、腐蚀技术人员、涂层检验员或其他受过相关培训的人员进行操作.一级评价也适用于评价由联机内检测(inline inspection )所识别出来的金属损失异常现象.二级评价：二级评价比一级评价更加详细,目的是更精确的评价失效压力.更精确的测量腐蚀外表的轮廓、考虑到金属损失的实际分布、利用计算机软件或电子数据表重复计算.二级评价也需要由受过相关培训的工程师或技术员进行操作.二级评价适用于由高分辨率的联机内检测识别出的金属损失异常现象.三级评价：三级评价依照用户自定义方法对具体缺陷进行详细评价.该方法充分考虑了载荷、边界条件、材料属性和失效准那么.三级评价需要在适用性评价领域有经验的技术专家来操作.4.材料属性和其他数据a〕给定的最小材料属性被用在0〜2级评价上,如果认为从工厂的实验报告或实验室的实验中得到的实际材料属性可以保证使用,将会被用在三级评价.材料属性的统计可能会被用于1-3级评价建立失效可能性上.b〕流变应力：用于1~3级评价上,它由以下几种情况定义：①碳素钢的操作温度v 120c时,Sflow=1.1*SMYS,且Sflow < SMTS②碳素钢和低合金钢的最小屈服应力不超过483MPa且操作温度低于120c时,Sflow= SMYS+69MPa且Sflow & SMTS®碳素钢和低合金钢的最小屈服应力不超过551MPa, Sflow= 〔SYT+SUT/2c〕这个文件没有明确规定将用哪个公式定义流变应力,Sflow=1.1*SMYS在以前的B31G里曾使用,这个仍然在零级评价中作为一个固定的元素应用,一级评价建议采用2.2 〔a〕.d〕仅零级评价用公称壁厚定义为无腐蚀壁厚.而1〜3级评价估都用实际的壁厚作为无腐蚀管道壁厚定义.同时对内压引起的环向压力做适当调整.e〕当温度不低于55C 〔夏比冲击实验V型缺口有85%的剪切发生时的温度〕时,认为管体材料有足够的韧性使裂纹萌生的特性.f〕采用电阻焊接连接管子会受到各种情况的影响：标准热处理、单和双埋弧焊连接、使用屏蔽金属电弧焊接的环向焊缝、气体金属弧、熔剂芯焊丝电弧焊和埋弧过程〔人工的还是机械化的,或是两者结合的〕.这些因素也会产生足够的韧性断裂萌生的特性.g〕一些操作条件诸如：低温、长期裸露于酸性环境或高温下,对材料的延展性和断裂韧性有不良影响.5.平安系数和认可意义当计算出的失效应力等于或大于在操作压力下的环向应力乘以一个适宜的平安系数时,缺陷被认为是可以接受的.没有一个单一的平安系数可以适合所有的管线施工、管线运行模式和缺陷类型.该文件推荐最小平安系数等于最小水压试验压力与最大允许操作压力或最大操作压力的比值,但通常都不低于 1.25.在某些情况下,平安系数较大,如：在对群众或环境有更高风险的地方；而有些情况下平安系数较小,如：在有限的一段时间或使用附加的程序来适当限制操作模式,或在偏远的地方操作,这些都可以减少失效后果.在确定特定管段平安系数时,管段操作者需要考虑腐蚀深度、长度测量的精确度,腐蚀增长速率、管段的特性、水压试验、限制压力方法的可靠性以及影响风险的外部因素.当用内检测评价管道缺陷时使用较高的平安系数,这样保证留下较小的缺陷,延长下一次内检测周期.6.缺陷的相互作用1〕如果缺陷之间纵向或环向距离不超过管道三倍壁厚〔3t〕,就认为缺陷之间有相互作用,相互作用的缺陷被当作一个独立缺陷计算.2〕缺陷间的距离超过管道三倍壁厚,认为缺陷之间没有相互作用,应看做独立的缺陷计算.1.13缺陷的方位不连续包裹的涂层导致管道产生螺旋型的腐蚀.当螺旋角小于45度时,腐蚀区域的总长度记为L1,如图1.13-1.当管道螺旋角等于或大于45度时,腐蚀区域长度为L2如图1.13-1.腐蚀会发生在环向方向,所以当腐蚀处的螺旋角大于45度的时候,就要进行平安操作压力的计算.计算管道高轴向应力下产生的腐蚀的环向拉伸已经超出本手册的范围,用户可以借鉴API579-1/ASME FFS-1.7.评价方法7.1零级评价在第三局部附表中提供了一系列在给定的管道直径、壁厚和凹坑深度下查取现成的腐蚀区域最大腐蚀长度数据.附表跟原版本的B31G-1991没有变化,只是改用了公制单位,是由原始B31G-1991中的公式〔见下文〕计算得出的.附表用于确定连续相邻的腐蚀区,或一串相互作用的金属损失区的长度.步骤如下：1〕根据相关记录或直接测量确定管道的直径和公称壁厚.2〕通过相关记录确定管材的材料属性.3〕清理管道外表的腐蚀至露出金属表面,当清理带压腐蚀管道外表时需要多加小心.4〕测量腐蚀区最大深度d和腐蚀区轴向距离L,见图2.1-1 5〕确定与管道尺寸D相关的附表.6〕在附表上,找出与腐蚀部位的最大测量深度相等的那一行,如果表中没有恰当的测量深度值,可以选择邻近的较大深度那一行.7〕沿横向找到管道壁厚的那一列,如果该公称壁厚没列出,即可选取邻近的较薄壁厚那一歹U.壁厚的列与腐蚀深度的行交叉点处即为腐蚀区域允许的纵向最大长度L.8〕如果管道上金属腐蚀区域的长度L不超过表中所给的值,即为可行.附表提供的结果可能比使用等级1、2和3分析评价的结果要保守,尤其是当环向应力低于72%SMYS>腐蚀区域很长时.因此,附表可能不适合评价在现有的操作压力下的腐蚀,而使用一级评价的公式法会更适宜.附表的设计只考虑管道最小平安系数为1.39即管线的环向应力为72%SMYS当环向应力大于72%SMYS寸,平安系数同比例降低.公式法确定最大允许纵向腐蚀程度：腐蚀凹坑的深度可表示为管道的公称壁厚的百分比：凹坑深度%=100d/t〔1〕最大腐蚀深度大于管道公称壁厚的10%且小于80%的邻近腐蚀区域,腐蚀区的轴向长度不得大于由下式计算出的距离：L=1.12B t 〔L也可由第三局部的附表确定〕〔2〕 B= 〔/t 1.1-0.15 〕2-1〔3〕B不能超过4.0.如果腐蚀深度在10%至17.5g间,那么公式〔2〕中B=4.0.7.2 一级评价一级评价依照下面的步骤进行：1〕根据相关记录或直接测量确定管道的直径和公称壁厚.2〕清理管道外表的腐蚀至露出金属外表,当清理带压腐蚀管道外表时应小心.3〕测量腐蚀区域最大深度d和长度L,如图2.1-1所示.4〕根据相关记录确定适用管材的材料属性.5〕选择一种评价方法计算失效应力SR 6〕规定一个可接受的平安系数SR 7〕比拟SF和SFXS〔8〕当SF>SFX SO PF>SFX PO,缺陷可以被接受.〔a〕B31G—1991M=〔1+0.8z〕1/2 ,z=L2/Dt , Sflow=1.1 X SMYS z&2〔0寸,SF=Sflow 11-2/3 〔d/t〕 1-2/3 〔d/t〕/M ] 当z>20 时,SF=Sflow〔1-d/t〕〔b〕改良的B31G—2021 当z&5酎,M= 〔1+0.6275z-0.003375z2〕 1/2 当z>50 时,M=0.032z+3.3 SF=Sflow [1-0.85 〔d/t〕 1-0.85 〔d/t〕 /M L Sflow=1.1 X SMYS^ 级评价使用有效面积法,操作步骤与一级评价相似,不同的是有效面积法需要详细测量管道腐蚀深度或剩余壁厚.有效面积法表达式如下：SF=Sflow[1-A?0 1-(A? 0) ?有效面积法是分别对一系列连续腐蚀缺陷的每一个梯形截面计算出相关段的失效压力,把最小的失效压力作为管子的失效压力.该方法需要细致的测量,必须沿着管子长度方向进行大量的测量,以确定详细的腐蚀剖面图.由于计算量很大,故有必要采用PC程序一RSTRENG 7,4三级评价该等级评价包括详细的分析,如腐蚀区域的有限元分析.分析应该精确考虑到能够影响结果的各种因素：包括内压在内的载荷、外力、边界条件、约束条件、椭圆度、变形、是否不重合或不连续、材料的应力-应变特性以及缺陷对载荷或应力总体分布的影响.一个失效准那么应该考虑的材料的应变水平和抗裂特性.一级、二级评价中在考虑适宜的平安系数时也同样需要考虑这方面问题.。

第6章 项目质量持续改进

第6章 项目质量持续改进
第6章 项目质量持续改进
一、持续改进的概念 二、持续改进与传统项目质量管理 三、持续改进与质量管理过程模式 四、持续改进需要的环境条件 五、持续改进的压力与观念的转变 六、持续改进的主要过程概略 七、持续改进的概念模式
朱兰三部曲 Juran trilogy
质量计划 质量控制（操作中） 质量控制（操作中）
突破性改进： 突破性改进： 根本原因 跨职能部门合作
慢 性 浪 费
渐进性改进： 渐进性改进： 次要原因 部门内部合作
时间
质量改进的重要性 质量改进速度起着核心作用
B
质 量 （ 产 品 可 销 性 ）
A
1950
1970
1980
1990
质量改进速度的
质量改进是通过什么方式完成的？ 质量改进是通过什么方式完成的？ 通过什么方式完成的
2、改进策划 改进策划与质量策划类似，只是改进策划 改进策划与质量策划类似， 主要是探讨解决如何改进的问题 解决如何改进的问题， 主要是探讨解决如何改进的问题，涉及到 改进的目标、方案、措施、组织、 改进的目标、方案、措施、组织、方法等 一系列的问题。其中改进目标策划 改进目标策划最为重 一系列的问题。其中改进目标策划最为重 要。 改进目标可分为（见书P269改进目标可分为（见书P269-270 ）：
项目质量持续改进的领导环境
制定质量改进目标
贯彻质量改进目标
改进自己
提供货源
培育质量改进
授 权
进行质量改进
鼓励—测量 评定 鼓励 测量—评定 测量
巩固成果
五、项目质量持续改进的压力与观 念的转变
1、从事后检验到事前预控 2、从项目到过程，再到全过程 从项目到过程， 3、从部分人员到全体人员 4、从项目到顾客 5、从控制到改进，再到进步 从控制到改进，

无损检测方法射线检测

无损检测方法射线检测
1. Χ
Χ射线检测是利用Χ射线通过物质衰减程度与被通过部位 的材质、厚度和缺陷的性质有关的特性，使胶片感光成黑度不 同的图像来实现的。当一束强度为I0的Χ射线平行通过被检测 试件(厚度为d)后，其强度Id由式（6-31）表示。 若被测试件表 面有高度为h的凸起时，则Χ射线强度将衰减为
Ih I0e(dh)
15
第6章 常用无损检测方法
图6-39 荧光增感屏构造示意图
16
第6章 常用无损检测方法
2）
金属增感屏在受射线照射时产生β射线和二次标
识X射线对胶片起感光作用。如果射线能量不能使金 属屏的原子电离或激发， 则不起增感作用，相反还 会吸收一部分软射线。如铅增感屏， 当管电压低于 80 kV时，则基本上无增感作用。 在生产实践中，多 采用铅、锡等原子序数较高的材料作金属增感屏，因 为铅的压延性好，吸收散射线的能力强。
7
第6章 常用无损检测方法
图6-35 X射线检测原理
8
第6章 常用无损检测方法 2. Χ
Χ射线检测常用的方法是照相法，即利用射线感光材料 (通常用射线胶片)，放在被透照试件的背面接受透过试件后的 Χ射线， 如图6-36所示。胶片曝光后经暗室处理，就会显示 出物体的结构图像。根据胶片上影像的形状及其黑度的不均匀 程度，就可以评定被检测试件中有无缺陷及缺陷的性质、形状、 大小和位置。此法的优点是灵敏度高、直观可靠、重复性好， 是Χ射线检测法中应用最广泛的一种常规方法。由于生产和科 研的需要，还可用放大照相法和闪光照相法以弥补其不足。 放大照相可以检测出材料中的微小缺陷。
(6-36)
6
第6章 常用无损检测方法
又如在被测试件内，有一个厚度为x、吸收系数为μ′的某 种缺陷， 则射线通过后，强度衰减为

ACD320说明书1.1版2012-6-28

ACD320说明书1.1版2012-6-28

序言本手册为使用者提供了选型、安装、参数设定、现场调试、故障诊断等日常维护本变频器的相关注意事项及指导。

为了确保能够正确地使用本变频器，请在装机之前，详细阅读本说明书，并请妥善保管以备后用。

初次使用：对于初次使用本产品的用户，应先认真阅读本说明书。

若对一些功能及使用性能方面有所疑惑，请咨询我公司的技术支持人员，以获得帮助。

注意事项：◆实施配线，请务必关闭电源。

◆变频器内部的电子元件对静电特别敏感，因此不可将异物置入变频器内部或触摸主电路板。

◆切断交流电源后，变频器显示面板上的指示灯未熄灭之前，表示变频器内部仍有高压，十分危险，请勿触摸内部电路及零部件。

◆务必把变频器端子正确接地。

◆U/T1、V/T2、W/T3。

本说明书适用范围：本说明书适用于本公司生产的ACD320系列通用矢量型变频器。

本手册内容如有改动，恕不另行通知。

第一章安全信息与使用注意事项 (1)1.1安全注意事项 (1)1.2使用范围 (1)1.3使用注意事项 (2)1.4报废注意事项 (3)第二章变频器的型号与规格 (4)2.1购入检查 (4)2.2变频器型号说明 (4)2.3变频器铭牌说明 (4)2.4变频器系列型号说明 (5)2.5变频器外观及部位名称说明 (7)2.6外形尺寸 (8)2.7产品技术指标及规格 (13)第三章变频器的安装及配线 (15)3.1机械安装 (15)3.2电气安装 (16)第四章变频器的运行和操作说明 (29)4.1操作面板说明 (29)4.2功能码查看、修改方法说明： (30)4.3状态参数的查看方法： (31)4.4密码设置： (31)4.5电机参数自学习（请参考功能码F1.11的详细说明） (32)第五章功能参数一览表 (33)5.1表中符号说明 (33)5.2功能参数一览表 (33)第六章功能参数详解 (46)6.1F0基本功能组 (46)6.2F1电机参数组 (54)6.3F2输入输出端子组 (58)6.4F3人机界面组 (65)6.5F4应用功能组 (68)6.6F5保护功能组 (75)6.7F6串行通讯组 (78)6.8F7高级功能组 (81)6.9F8补充功能组1 (84)6.10F9补充功能组2 (86)第七章故障对策及异常处理 (88)7.1故障现象及对策 (88)7.2常见故障及处理方法 (91)7.3故障记录查寻 (99)7.4故障复位 (100)第八章保养和维护 (101)8.1日常保养及维护 (101)8.2易损部件的检查与更换 (101)8.3变频器的保修 (101)8.4变频器的存贮 (102)第九章附录 (103)附录一ACD320系列串行通讯协议 (103)附录二制动单元及其制动电阻的选用 (115)附录三一拖一恒压供水专用变频器参数说明 (116)附录四一拖二恒压供水控制卡及一用一补（一拖二循环）供水模式举例 . 118第一章 安全信息与使用注意事项为了确保您的人身与设备的安全，请您在使用变频器之前，务必认真阅读本章内容。

第6章 协调评定


第一节 协调功能的评定
（三）协调评定的内容 在协调功能评定时，应依次检测以下内容： 1.完成动作的时间是否正常。 2.运动是否精确、直接、容易反向做。 3.加快速度是否影响运动质量。 4.进行活动时有无身体无关的运动。 5.不看自己运动时是否影响运动的质量。 6.受试者是否很快感到疲劳。
第一节 协调功能的评定
协调试验的选择
评定方法
在静止时观察受试者 在活动时观察受试者，活动时缺陷减轻或消失 观察正常的站立姿势 走路中观察手的摆动 变换速度和方向行走 突然停止后再走 观察受试者功能活动 上、下肢固定或保持在某一位置 在坐或站位上出其不意地使之脱离平衡 改变站姿（双足正常站位变换为一足在另一足前方） 单足站 直线走 侧方走、倒退走 Ⅸ.步态紊乱
（三）协调试验的选择 可根据运动缺陷，选择相应的协调试验方法。 （四）东京大学康复部的平衡试验 适用于上肢协调功能障碍者。 （五）上下肢协调性试验 （六）上田氏协调试验 适用于躯干下肢协调功能障碍者。
不同运动缺陷时的协调试验方法
运动缺陷 指鼻试验 交替指鼻和指指试验 Ⅰ.轮替运动障碍 前臂旋转试验 膝关节屈伸试验 变速走 指示准确 绘圆或横8字试验 Ⅱ.辨距不良 跟膝胫试验 走标记物 指鼻试验 指-他人指试验 Ⅲ.动作分解 交替地跟-膝、跟-趾试验 趾-他人指试验 Ⅷ.姿势紊乱 Ⅶ.运动徐缓 V.静止震颤 评定方法 运动缺陷
非平衡性协调试验
评定方法 1）指鼻试验： 2）指-他人指试验： 3）指指试验： 4）指鼻和指-他人指试验： 5）对指试验： 6）抓握试验： 7）前臂旋转试验： 8）反跳试验： 9）轻叩手： 10）轻叩足： 11）指示准确： 12）交替地跟-膝、跟-趾试验： 13）趾-他人指试验： 14）跟-胫试验： 15）绘圆或横“8”字试验： 16）肢体保持试验： 评分标准：5分：正常；4分：轻度障碍：能完成指定的活动，但速度和熟练程度比正常稍 差；3分：中度障碍：能完成指定的活动，但协调缺陷极明显，动作慢、笨拙和不稳定； 2分：重度障碍：只能发起运动而不能完成；1分：不能活动。

第6章 协调评定ppt课件


六、临床常用平衡评定方法
（三）Berg平衡量表（BBS） 由Katherine Berg于1989年首先报道，包括站起、坐下、独立站立、闭 眼站立、上臂前伸、转身一周、双足交替踏台阶、单腿站立等14个项目， 测试一般可在20分钟内完成。 1.评定指南 测评者按照以下说明示范每个项目和（或）给予受试者以指导。如果 某个项目测试双侧或测试1次不成功需要再次测试，则记分时记录此项目的 最低得分。 在大多数项目中，受试者在要求的位置上需保持一定时间。如果不能 达到所要求的时间或距离，或受试者的活动需要监护，或受试者需要外界支 持或测评者的帮助，则按照评定标准给予相应的分数。受试者要意识到完成 每项任务时必须保持平衡，至于用哪条腿站立或前伸多远则取决于受试者。 如果测评者对评定标准不明确则影响评定结果。 测评工具：秒表或带有秒针的手表1块、直尺或带有5cm、12cm、 25cm刻度的测量尺1把。测试所需的椅子要高度适中。在进行第12项任务 时要用到一个台阶或一只高度与台阶相当的小凳子。
第一节 协调功能的评定
一、概述
（一）协调障碍的概念 协调运动的产生需要有功能完整的深感觉、前庭、 小脑和锥体外系的参与，协调障碍是指以笨拙的、不平 衡的和不准确的运动为特点的异常运动。协调功能障碍 又称为共济失调（dystaxia）。
第一节 协调功能的评定
（二）协调障碍产生的因素及常见类型 协调性运动障碍是由于中枢神经系统不同部位(小脑、基底 节、脊髓后索)的病变所致。分为小脑共济失调、基底节共济失 调、脊髓后索共济失调3种。 1.小脑共济失调 2.基底节共济失调 （1）震颤 （2）舞蹈病 （3）手足徐动症 （4）抽搐 （5）肌张力障碍症 3.脊髓后索共济失调
第二节 平衡功能的评定
（二）平衡功能分级 根据平衡活动的完成情况，可将平衡功能分为4级。 Ⅰ级：能正确地完成活动； Ⅱ级：能完成活动，仅需要较小的帮助来维持平衡； Ⅲ级：能完成活动，但需要较大的帮助来维持平衡； Ⅳ级：不能完成活动。

《大学计算机 十二五版》第6章 习题答案

十二五规划教材《大学计算机第4版》文科版第6章习题答案1. 因特网由采用（D）协议族的众多计算机网络相互连接组成。

A：通信B：网络C：OSI D: TCP/IP2. 截至2012年1月，中国互联网普及率达到（D）%。

A：15 B：38 C：50 D:703. 数字通信系统的基本模型分为四大部分：信源、（B）、信宿和噪声。

A：信号B：信道C：信息D:传输介质4. 目前单根光纤串行通信的最高数据传输速率达到了（D）Tbit/s以上。

A：1 B：2 C：3 D:45. 异步通信是一种基于（A）的通信方式。

A：字符B：数据C：广播D:点对点6. 同步通信通常把传送的正文分解为（D）。

D: 数据帧7. 最通用的字符编码是（A），它主要用于计算机信息编码。

A：ASCII B：GB2312-80 C：二进制编码D:字符码8. 采样是在每个固定时间间隔内对模拟信号截取一个（A）值。

A：振幅B：频率C：二进制D:高度9. 信源编码的主要目的在于提高信息的（B）。

B：传输效率10. 信道编码的目的是为了提高信号传输的（C）。

A：准确性B：传输效率C：可靠性D:可信度11. ARQ采用（C）的设计思想。

A：错误纠正B：自动传输C：出错重传D:出错丢弃12. （D）校验可以发现数据传输错误，但是它不能纠正数据错误。

A：CRC B：奇C：偶D:奇偶13. IP地址是一个（C）位的标识符，一般采用“点分十进制”的方法表示。

A：4 B：16 C：32 D:12814. 网页文件采用（C）进行描述。

A：程序B：网络协议C：HTML D:HTTP15. 网页采用（C）在因特网中传输。

A：程序B：网络协议C：HTML协议D:HTTP协议16. 网络（协议）是为数据通信而建立的规则、标准或约定。

17.（串行通信）是数据在一条信道上一位一位按顺序传送的通信方式。

18. 同步通信的方法是使通信的接收方与发送方在（时钟）上保持一致。

19. 将信息表示为计算机能够识别的二进制编码的过程称为（信源）编码。

第6章-现代质量管理


2.1. 2参数设计
定义：选择系统中所有参数的最佳组合，减少各种干 扰的影响，使所设计的产品质量特性值波动小，稳定性 好，并确定参数组合的中心值。 实践证明，许多产品的输出特性与参数的不同组合之 间存在着非线性的关系。 如能合理选择参数组合，其输出特性的波动就有可能 大大减小，从而提高产品质量的稳定性和可靠性。为此， 在设计产品时，设计者应该首先找到参数不同组合与输 出特性之间的变化关系，通常用正交试验设计的方法得 到。
2.3 质量功能展开 质量功能展开原理与构成
质量功能展开的基本工具是质量屋它用矩阵为工具， 将顾客需求如下逐层展开：⑴产品设计要求（涉及规 格或规范）；⑵分系统、零部件的设计要求；⑶生产 要求等。然后，采用加权评分的方法，评定设计、工 艺要求的重要性，通过量化计算，找出产品的关键单 元、关键部件、关键工艺，为优化设计这些“关键” 提供方向，采取有力措施。
工业工程的内容体系
系统设计
经工程人员分析，这些黑斑是由氧化引起的，而 保护膜的膜厚直接影响了氧化的程度，从而影响黑斑 的形成。客户要求其目标值为 10± 2 μ。 对于影响膜厚的因素，工程人员结合工程实践及 深入分析，确定了布置于生产线上的喷漆设备的上、 下、中三个喷漆的喷枪喷出量和它们各自的涂料压力 等六个因素为影响膜厚的主要参数。
2.2 可靠性设计
可靠性设计是应用可靠性的理论和技术，通 过预测、分配、分析和改进等一系列可靠性 工程活动，将可靠性定量要求设计到产品的 技术文件，形成产品的固有可靠性。
2.2 可靠性设计 可靠性三个指标
1、可靠度
通常称其为无故障概率，或称可靠度函数，简称可靠 度，记为 R(t)，故障分布函数为F(t) R(t)= 1- F(t)
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对于脉冲回波，随着探头角度而变化的信 号幅度有助于判别体积型缺陷和平面型缺 陷，但是对于TOFD来说，这种方法不能采 用，必须使用其他的线索。对TOFD技术， 缺陷定量和定性的一个重要线索就是尖端 衍射信号的相位。与直通波相位相同的信 号是下尖端产生的衍射信号，与直通波相 位相反的信号是上尖端产生的衍射信号。
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图6.2 上表面开口裂纹的图像
图6.3 上表面和下表面开口槽的信号显示
图6.4 上表面开口缺陷的平行扫查图像



采用平行扫查可以使上表面开口缺陷的信号更容 易分辨，其高度和端点的位置测量也更准确（图 6.4）。 如果上表面开口缺陷的下尖端的信号被直通波掩 盖，可采用直通波去除（差分）的处理方法使信 号显示出来。 如果扫查时探头相对工件提离，耦合剂厚度发生 变化，图像中的直通波就会扭曲或上下跳动，影 响表面开口缺陷的识别，这时需要使用软件进行 拉直处理。为了保存掩盖在直通波内的真实信号， 应采取拉直图像的底面波信号，而不是拉直直通 波信号，来进行处理，拉直直通波和拉直底波的 效果是一样的，因为探头提离时直通波和底面回 波信号是同时移动的。
图6.22 焊缝根部严重腐蚀显示

焊缝形状缺陷的存在会导致在TOFD扫查中出现 靠近底面的信号，如果它们在高度上有变化，则 在外形上看起来很像裂纹。通常焊缝形状缺陷会 将底面回波分成两条或更多条，其信号比裂纹信 号长，波幅也高。尤其是错边，将导致双倍或更 多倍数的底波信号，比裂纹信号要长得多，波幅 也高得多。同样，TOFD对不等厚的板对接焊缝 或管对接焊缝的扫查也会导致双倍或更多倍数的 底面回波，而且，底面回波会覆盖一部分需要检 测的焊缝体积（图6.23至图6.26）。
图6.19 埋藏未熔合（材质：16MnR；厚度：50mm ；深度：17~23mm )
图6Байду номын сангаас20 埋藏未熔合和夹渣

如果埋藏的体积型缺陷（例如条状夹渣） 有足够的高度，其信号看起来有些像裂纹， 但是通常其上端点信号要强的多(见图6.20)， 这是区分平面型缺陷和体积型缺陷的判据 之一。但由于裂纹尖端轮廓有多种变化， 所以这种幅度差别仅仅作为参考，不是绝 对的。如果TOFD检测的结果不能确定，可 以利用斜角横波探头来帮助区分平面型缺 陷和体积型缺陷。

图6.17 埋藏裂纹，16MnR T=62mm 缺陷深度35~42mm
图6.18 埋藏裂纹(材质：16MnR；厚度：50mm ；深度：22~35mm)

裂纹与未熔合信号有一些细微的区别：焊 接产生的裂纹上下端点一般不太规则，在 深度平面上很少是一条直线；有些裂纹除 上下端点信号外，在两者之间可能还有其 他杂散信号。未熔合与裂纹相比，其上下 端点信号比较规则，在深度平面上基本上 为直线或曲线，除上下端点外，其它杂散 信号较少。比较图6.17、图6.18和图6.19、 图6.20，可以看出这种区别。

上表面开口缺陷的定性可通过目视观察， 或应用磁粉、渗透等表面检测方法确认。 如果较大的裂纹在表面只有很小开口，表 面检测难以判断，可以使用爬波探头检测 验证，或使用斜角横波探头的二次波来寻 找角反射来验证。
6.1.2 下表面开口缺陷信号特征

下表面开口缺陷的两个主要特征是： （1）底面回波消失或减弱； （2）仅有上尖端衍射 . 有三种情况: ①如果高度很大，则A扫的底波信号 会消失，图像中 的底波会断开（图6.5）; ②如果缺陷高度不太大，其A扫底波信号可能并不消失， 仅仅是波幅减小，图像中的底波并不完全断开，仅仅信 号减弱而灰度变浅或因传输时间延长而下沉（图 6.6）； ③如果底面开口缺陷高度很小，则底面波的信号 将几 乎不发生变化。此类缺陷的上尖端信号相位与直通波相 反。除非缺陷很大，一般情况下直通波没有变化。
图6.14 条状夹渣和分段夹渣显示
图6.15 链状气孔和单个气孔显示
6.1.6 埋藏的有自身高度的缺陷的信号特征 埋藏的有自身高度的缺陷主要是指裂纹和 未熔合，当然也包括一些自身高度较大的 条状夹渣和条形气孔。 裂纹和未熔合都属于面积型缺陷，其信号 比较相似。有一定高度的内部裂纹和未熔 合的信号由上下尖端衍射波组成，两个信 号的相位相反，振幅比较弱(见图6.17、图 6.18)。相位信息非常重要，因为如果相位 相同，信号就不是来自于同一缺陷。
图6.23 焊缝根部腐蚀显示（发生在焊缝两侧的热影响区）
图6.25 由于不同的壁厚造成的两次下表面反射
图6.26 管道环焊缝错口造成的显示
6.1.8 横波和波型转换信号

TOFD使用纵波是因为它们在所有的横波到达之 前最先到达接收器，这样使得用速度测量尺寸的 原理容易得到实行。但横波的产生不可避免，探 头以大约纵波一半的角度发射横波，在工件中传 输并被探头接收。当纵波入射到一个反射体上时 由于波型转换也会产生横波。横波的出现使信号 解释变得更困难一些。不过有时横波还是有用的， 因为频率一定时，较短的波长和较低的声速可以 使信号在时间上被进一步分开。当要发现近表面 缺陷时，可以查看底波信号以后的横波信号，因 为这些信号通常可以更清晰地显示出来。

图6.10 贯穿型裂缝显示（直通波和底波消失，贯穿部位衍射信号左右一致）
图6.11 缺少耦合剂，信号丢失
6.1.4 埋藏的点状缺陷的信号特征

体积型埋藏缺陷的典型实例是气孔和夹渣。小夹 渣和气孔的长度和高度很小，D扫描中产生的信 号呈现弧形。如果气孔和夹渣有一定长度，信号 会有一段对应长度的平坦显示。一般来说，它们 高度很小，不可能有明显的上尖端和下尖端信号。 (参见图6.12)。这些缺陷形状容易识别，且一般 不写入报告中。如果存在密集气孔，就有必要测 量其体积。如果超出标准的规定，就需要报告它 的大小（图6.13）。对密集气孔群的图像，如果 使用SAFT技术处理，可以得到更清晰的显示。


在应用常规脉冲回波超声技术检测时，有 经验的人员可以从信号的A扫描波型和其在 焊缝中的位置，以及对材料特性、焊接技 术的认识和工厂质量管理情况，综合分析 推测该缺陷的性质。对TOFD技术来说同样 如此，并没有更有效的手段可用，除了信 号特征外，相关常识和尽可能多的背景知 识是缺陷定性的重要依据。
第六章 缺陷信号特征和数据评定
上海电气核电设备有限公司 许遵言
6.1 缺陷信号特征


TOFD检测发现的缺陷分为表面开口缺陷和埋藏 缺陷两大类。其中表面开口缺陷可分为三小类， 即： （1）上表面开口缺陷； （2）下表面开口缺陷； （3）贯穿性缺陷。 埋藏缺陷也可分为三小类： （1）点状缺陷； （2）没有自身高度的缺陷； （3）有自身高度的缺陷。
D扫描中气孔和夹渣的显示
图6.12 点状气孔和夹渣显示 陷显示
图6.13 数量较多的点状缺
图 6.13 数量较多的点状缺陷显示
6.1.5 埋藏的没有自身高度的缺陷的信号特征


埋藏的没有自身高度的条形缺陷主要是指条状夹 渣和条形气孔，当然也包括一些自身高度较小 （例如小于1mm）的未焊透、未熔合和裂纹。 一般来说，能从信号或图像中分辨出气孔或者夹 渣高度的情况很少，因为它们不仅高度很小，而 且上尖端和下尖端信号不够明显。从圆形反射体 发出的信号，如气孔和夹渣，上部反射信号较强， 得不到衍射信号，只有下部的回波是衍射产生的。 虽然这两个信号有相位差，但是可能难以辨认。 条状夹渣往往会断成几节，如图6.14、图6.15所 示。
图6.9 下表面气孔，深3mm
6.1.3 贯穿性缺陷的特征
贯穿型缺陷会导致所有信号缺失或减小， 可能会出现整个图象从上到下的不连续， 直通波和底面回波都会有断开的迹象，比 较容易识别（图6.10）。 在扫查过程中，如果发生探头与表面耦合 不良的情况而导致信号丢失，也会出现图 像不连续的类似情况（图6.11），必须注 意不能与贯穿型缺陷混淆。 只要图像不连续，无论哪一种情况都不能 轻易放过，需要仔细辨认，重复检测。
图6.20 条状夹渣的信号，上端点信号波幅更强
6.1.7 焊缝根部缺陷和形状缺陷回波特征

对管道和小直径容器的单面焊焊接接头，有好几 种焊接缺陷可能出现在根部，包括咬边、焊瘤、 未焊透和错边等。这些缺陷的存在使检测的难度 增加，应用常规脉冲回波法很难从各种缺陷信号 中识别出裂纹信号，但在TOFD的D扫描中，裂纹 信号是可以识别的。对在用管道和容器，根部腐 蚀是常见缺陷，用TOFD来检测焊缝根部的腐蚀 也是有效的方法，这种检测在海上石油工程中应 用很多（图6.22）。
缺陷的类型及位置，高度及长度是TOFD技 术的检测结果评定分级的基本依据。需要 指出的是,上述分类只是按照缺陷位置和尺 寸划分了缺陷的类型，并没有要求确定缺 陷的性质。 众所周知，缺陷性质对于判断其危害性， 在使用过程中是否会扩展而导致破坏十分 重要，但由于TOFD技术的局限性，根据其 信号特征和图像尚不能准确判断缺陷的性 质，所以到目前为止，有关技术规范和标 准一般并不要求对发现的缺陷定性。
6.1.1 上表面开口缺陷信号特征


上表面开口缺陷有两个特征： （1）直通波消失或下沉； （2）仅有下尖端衍射。 这一类缺陷的A扫直通波信号会消失，图像中的 直通波会断开（图6.2）。但对长度或高度较小的 上表面开口缺陷，其A扫直通波信号可能并不消 失，仅仅是波幅减小；图像中的直通波并不断开， 仅仅因传输时间延长而下沉（图6.3）。此类缺陷 的下尖端信号较弱，其相位与直通波相同。但对 高度较小的缺陷，其下尖端信号可能被直通波掩 盖。除非缺陷很大，一般情况底面波没有变化， 且无异常变形波。

增加辅助检测可以得到更多更详细的信息。平行 扫查用于缺陷定性是非常重要的，因为在焊缝横 截面上的缺陷位置和缺陷延伸的方向可以显示出 来，这将为判断缺陷类型提供重要提示。如有可 能应同时采集脉冲回波以及TOFD数据，因为这 两个技术是相互补充的，检测数据越多，就越能 得到缺陷的表现特征。对于不能归类的缺陷或者 不确定的缺陷，一般将其看作最坏的情况，即裂 纹，除非有充分证据证明其不是裂纹，这样处理 是非常必要的。