目录
1.重力式挡土墙 (2)
1。1土压力计算 (2)
1.2挡土墙检算 (4)
2。2设计计算 (6)
3。扶壁式挡土墙 (9)
3.1土压力计算 (9)
5.2锚杆设计计算 (16)
5.3锚杆长度计算 (17)
6.锚定板挡土墙 (17)
6.1土压力计算 (17)
6。3抗拔力计算 (18)
7.土钉墙 (18)
7.1土压力计算 (18)
7.2土钉长度计算和强度检算 (18)
7。3土钉墙内部整体稳定性检算 (19)
7.4土钉墙外部整体稳定性检算 (19)
1。重力式挡土墙 1.1土压力计算
⑴第一破裂面
ψϕδα=++
()00tan tan tan cot tan B A θψψϕψ⎛
⎫=-±
++
⎪⎝
⎭
土压力系数:()
()
()cos tan tan sin θϕλθαθψ+=-+
土压力：()
()
()
00cos tan sin a E A B θϕγθθψ+=-+
()cos ax a E E δα=- ()sin ay a E E δα=-
① 破裂面在荷载分布内侧
()2
012A A a H =
+ ()012tan 22
H B ab H a α=-+ a a σγλ= H H σγλ=
1tan tan tan b a h θ
θα
-=
+ 21h H h =-
()()322112
23332x H a H h H h Z H a H h +-+=
⎡⎤+-⎣⎦
tan y x Z B Z α=-
②破裂面在荷载分布范围中
()()001
22
A a H h a H =
+++ ()()000122tan 22
H
B ab b d h H a h α=
++-++ 00h σγλ= a a σγλ= H H σγλ=
1tan tan tan b a h θθα-=
+ 2tan tan d
h θα
=+ 312h H h h =--
()()
3222
11032
103333322x H a H h H h h h Z H aH ah h h +-++=
+-+ tan y x Z B Z α=-
③破裂面在荷载分布外侧
()2012
A a H =
+ ()00012tan 22
H
B ab l h H a α=
--+ 00h σγλ= a a σγλ= H H σγλ=
1tan tan tan b a h θθα-=
+ 2tan tan d
h θα=+ 03tan tan l h θα
=+ 4123h H h h h =---
()()
()
322211033421033332322x H a H h H h h h h h Z H aH ah h h +-+++=
+-+
tan y x Z B Z α=- ⑵第二破裂面 查有关的计算手册.
1。2挡土墙检算
⑴抗滑稳定性检算：() 1.5y
p
c
x
G E f E K E ++=
≥
⑵抗倾覆稳定性检算：00
1.3y G y y p p
x x
M
GZ E Z E Z K M
E Z ++=
=
≥∑∑
⑶基底合力偏心距检算:2
N B
e Z =
- 0
y
G y y x x
N y
M M
GZ E Z E Z Z N
G E -++=
=
+∑∑∑
⑷基底应力检算:6B
e <
[]max min 61N e B B σσ⎛⎫=±≤ ⎪⎝⎭∑ 6B
e >
[]max 23N
N Z σσ=≤∑ ⑸墙身截面应力计算： ①法向应力检算：[]max
min
61N M N e F
W
b b σσ⎛⎫=±=±≤
⎪⎝
⎭
∑∑∑
22G y y x x
N y
GZ E Z E Z b b e Z G E ++=-=-
+ ②剪应力检算：[]x
T E b b
ττ=
=≤∑
2.悬臂式挡土墙 2。1土压力计算
⑴荷载产生的水平土压力:
()()00022
2
0arctan arctan i i
hi i i i i h b l h bh b l b b h h b l h h γσ⎡⎤
++=
-
+-⎢
⎥+++⎣⎦
π ⑵对于路肩墙,在踵板上荷载产生的竖向土压力：
01212
2212arctan arctan 11V h X X X X X X γσ⎛
⎫=
-+- ⎪++⎝⎭
π 01122x l X H +=
21
22x l X H -= ⑶土压力按第二破裂面计算
2.2设计计算
⑴踵板宽度的确定
①一般情况下：/ 1.3c x K f N E =≥∑ ②底板设凸榫时:/ 1.0c x K f N E =≥∑ ⑵趾板宽度的确定 全墙倾覆稳定性系数:() 1.5y
p
c
x
G E f E K E ++=
≥
基底合力偏心距：6
B
e < 基底应力:[]σσ≤ ⑵凸榫的设计
①凸榫位置、高度和宽度必须符合下列要求：
()1tan 45/2T T B h ϕ≥︒+ 21cot T T T B B B h ϕ=-≥
凸榫前侧距墙趾的最小距离2min T B :
2min
112cot 452C X T K E Bf B B B B f σϕσ⎧⎫
⎪
⎪-⎪
⎪=-
⎨⎬⎡⎤⎛⎫⎪⎪︒+-
⎪⎢⎥⎪⎪⎝⎭⎣⎦⎩
⎭
凸榫的高度T h ：
()()320.5C X T T P
K E B B f
h σσσ--+=
②凸榫宽度T B 按容许应力法计算时： 满足剪应力要求为：
()()[]
320.5C X T T K E B B f
B σστ--+=
满足弯矩要求为：
[]
T
T l M B σσ=
()2120.5tan 452
p ϕσσσ⎛
⎫=+︒+ ⎪⎝
⎭
()()3212
2T T C X T h M K E B B f σσ⎡
⎤
=
--+⎢⎥⎣
⎦
2。3结构计算
⑴立臂的内力计算
()102/2z a Q z h z K γ=+ ()103/6z a M z h z K γ=+
⑵墙踵板的内力计算
()()121122212322y z x x x x y k H B B Q B h B B γσσσσσγσ⎡⎤-+-=+-+-⎢⎥⎢⎥⎣⎦
()()()2121122212336y y x x x
x
y k H B B B M h B B γσσσσσγσ⎡⎤-+-=⋅+-+-⎢⎥⎢⎥⎣⎦
⑶墙趾板的内力计算
()()12312x x x k p p B Q B h h h B σσσγγ-⎡⎤=----⎢⎥
⎣⎦
()()2123136x x x k p p B B M h h h B σσσγγ-⎧
⎫⎡⎤=⋅----⎨⎬⎣⎦
⎩⎭
3.扶壁式挡土墙 3.1土压力计算
⑴荷载产生的水平土压力：
()()00022
2
0arctan arctan i i
hi i i i i h b l h bh b l b b h h b l h h γσ⎡⎤
++=
-
+-⎢
⎥+++⎣⎦
π ⑵对于路肩墙，在踵板上荷载产生的竖向土压力:
01212
2212arctan arctan 11V h X X X X X X γσ⎛
⎫=
-+- ⎪++⎝⎭
π 01122x l X H +=
21
22x l X H -= ⑶土压力按第二破裂面计算
3。2设计计算
⑴踵板宽度的确定
①一般情况下：/ 1.3c x K f N E =≥∑ ②底板设凸榫时:/ 1.0c x K f N E =≥∑ ⑵趾板宽度的确定 全墙倾覆稳定性系数：() 1.5y
p
c x
G E f E
K E ++=
≥
基底合力偏心距：6
B
e < 基底应力：[]σσ≤ ⑵凸榫的设计
①凸榫位置、高度和宽度必须符合下列要求：
()1tan 45/2T T B h ϕ≥︒+ 21cot T T T B B B h ϕ=-≥
凸榫前侧距墙趾的最小距离2min T B ：
2min
112cot 452C X T K E Bf B B B B f σϕσ⎧⎫
⎪
⎪-⎪
⎪=-
⎨⎬⎡⎤⎛⎫⎪⎪︒+-
⎪⎢⎥⎪⎪⎝⎭⎣⎦⎩
⎭
凸榫的高度T h ：
()()320.5C X T T P
K E B B f
h σσσ--+=
②凸榫宽度T B 按容许应力法计算时: 满足剪应力要求为：
()()[]
320.5C X T T K E B B f
B σστ--+=
满足弯矩要求为：
[]
T
T l M B σσ=
()2120.5tan 452
p ϕσσσ⎛
⎫=+︒+ ⎪⎝
⎭
()()3212
2T T C X T h M K E B B f σσ⎡
⎤
=
--+⎢⎥⎣
⎦
3。3结构计算
⑴墙面板计算
①墙面板板上的计算荷载：
()/2pi s D σσσ=+
②墙面板的水平内力：
水平条板的计算公式: 跨中正弯矩:2z =/24M l σ中
支点（扶壁两端）负弯矩：2z =/12M l σ支 支点剪力：z /2Q l σ= ③墙面板的竖向弯矩。
max 0.03D D M M lH σ-==-
max /4D M M +=
⑵墙踵板、墙趾板及扶壁的内力计算
①墙趾板纵向可视为扶壁支撑的连续梁，不就是墙面板对底板的约束；作用在墙趾板的荷载除计算板上的土压力及基底反力外,尚应计算由于墙趾板弯矩作
业在墙踵板上产生的等代荷载；墙趾板横向荷载可不检算。 ②墙趾板课按悬臂梁计算 ③扶壁应按悬臂的T 形梁计算。
4.加筋土挡土墙 4.1土压力计算
⑴作用于墙背上的水平土压力：
12hi h i h i σσσ=+
①墙后填料产生的水平土压力：1h i i i h σλγ=
当6i h m ≤时，()01/6/6i i a i h h λλλ=-+， 其中001sin λϕ=-，()20tan 45/2a λϕ=︒- 当6i h m >时，i a λλ= ②墙顶荷载产生的水平土压力：
()()00
02222
20arctan arctan i i
h i
i i i i h b l h
bh b l b b h h h h b l γσπ
⎡⎤++=-+-⎢⎥+++⎢⎥⎣⎦
⑵拉筋所受的垂直压力vi σ：12vi v i v i σσσ=+
①填料产生的竖直压力：1v i i h σγ= ②荷载产生的竖直压力：
011212222arctan arctan 1v i h X X X X X X γσπ⎛⎫
=
-+- ⎪+⎝⎭
其中：0122i x l X h +=
，0
222i
x l X h -= 4.2拉筋计算
⑴拉筋的拉力为:i hi x y T K S S σ=⋅⋅⋅ ⑵拉筋的设计长度:
①第i 层拉筋的无效长度ai L 按0。3H 折线法确定: 当/2i h H ≤时,0.3ai L H =； 当/2i h H >时，()0.6ai i L H h =- ②第i 层拉筋的有效长度bi L ：2i
bi l vi
T L f b σ=
⋅⋅⋅
③对于土工格栅包裹式加筋土挡土墙，其筋材回折包裹长度应按下式计算：
()
02tan y h
s L C h σγδ=
+
⑶拉筋的截面积计算：
当采用土工合成材料时：/a i T T F = 当采用钢筋混凝土条板时：[]a j T A σ'=
4.3全墙内部整体稳定性检算
⑴拉筋锚固力：2fi vi l bi S b L f σ= ⑵荷载土柱高：12z H h a m ⎛⎫
=
- ⎪⎝⎭
⑶全墙的抗拔稳定和单板的抗拔稳定计算：
①全墙的抗拔稳定系数不应小于2。0，即：
2.0fi s xi
S K E
=
≥∑∑
②单板抗拔稳定系数不宜小于2。0，条件困难时可适当减少，但不得小于1.5。
4.4全墙外部整体稳定性检算
⑴加筋土挡土墙基底合力偏心距：26
N B B
e Z =
-≤，当0e <时，取0e =。 ⑵加筋土挡土墙基底压应力计算:2N
B e
σ=
-∑
5.锚杆式挡土墙 5.1土压力计算
0.9hk hk E e H
=
5。2锚杆设计计算
⑴锚杆的拉力计算:()
cos n
n R N βα=
-
⑵锚杆的截面设计:/s n y A K N f =⋅
5。3锚杆长度计算
⑴非锚固长度f l 是根据肋柱与主动破裂面或滑动面的实际距离来确定的. ⑵锚杆的有效长度a l 是根据锚杆锚固端的抗拔力来确定: ①由锚孔壁与砂浆之间的摩擦确定锚杆的有效长度:
t
a rb
KN L Df π=
②按锚杆与砂浆之间的容许粘结力对锚杆的有效锚固长度进行检算：
t
a b
KN L n d f πξ=
6.锚定板挡土墙 6。1土压力计算
1.33x
H E H
σβ=
⋅ 6。2拉杆直径计算
[]
4
1020.222s R d mm πσ⨯=⨯
+≥
6.3抗拔力计算
[]
A R F P =
7.土钉墙 7。1土压力计算
当1
3
i h H ≤
时，()2cos i a i h σλδα=- 当13i h H >
时，()2
cos 3
i a H σλδα=- 7。2土钉长度计算和强度、抗拔稳定检算
⑴土钉的非锚杆长度a l ：
当1
2
i h H ≤
时，()0.30.35a l H =；
当1
2
i h H ≥
时,()()0.60.7a i l H h =- ⑵土钉的有效锚杆长度b l :
①土钉的拉力:/cos i i x y E S S σβ=
②根据土钉与孔壁土体界面的岩石抗剪强度τ确定有效长度b l ：
il h b i F d l E πτ=⋅⋅⋅>
③根据钉材与砂浆界面间的粘结强度确定g τ、确定有效锚固长度b l ：
2i b b g i F d l E πτ=⋅⋅⋅>
注:土钉的有效长度应根据②、③中式取其大值。 ⑶土钉的强度检算
2114 1.8b y i i i
d f T K E E π⋅⋅=≥= ⑷土钉的抗拔稳定检算
2 1.8i
i
F K E ≥= 7。3土钉墙内部整体稳定性检算
11
cos tan cos sin tan sin n n
i i x
i
i
i i i i i i i
i i i i x
c L S W S P P K W S α
ϕββϕα==+++=
∑∑∑∑∑
施工阶段： 1.3K ≥；使用阶段: 1.5K ≥
7.4土钉墙外部整体稳定性检算
将土钉及其加固体视为重力式挡土墙，按照重力式挡土墙的稳定性检算方法,进行抗倾覆、抗滑动及基底承载力检算。 ⑴抗滑稳定性检算:() 1.5y
p
c
x
G E f E K E ++=
≥
⑵抗倾覆稳定性检算：00
1.3y G y y p p
x x
M GZ E Z E Z K M
E Z ++=
=
≥∑∑
⑶基底合力偏心距检算:2
N B
e Z =
- 0
y
G y y x x
N
y
M M GZ E Z E Z Z N
G E -++=
=
+∑∑∑
⑷基底应力检算:6B
e <
[]max min 61N e B B σσ⎛⎫=±≤ ⎪⎝⎭∑ 6B
e >
[]max 23N
N Z σσ=≤∑
挡土墙设计与验算说明 1.1 设计资料 1.1.1 墙身构造 本设计任务段为K1+300～K1+360的横断面，为了减少填方量，收缩边坡，增强路基的稳定性，拟在本段设置一段重力式路堤挡土墙，其尺寸见挡土墙设计图。 拟采用浆砌片石仰斜式路堤挡土墙，墙高H=8m ，墙顶填土高度为 m a 2=，顶宽m 2，底宽m 25.2，墙背仰斜,坡度为-0.25:1，(α=-14.04°)，基底倾斜，坡度为5:1，(0α=11.18°)，墙身分段长度为10m 。 1.1.2 车辆荷载 根据《路基设计规范(JTG 2004)》，车辆荷载为计算的方便，可简化换算为路基填土的均布土层，并采用全断面布载。 换算土层厚 694.018 5 .120== = γ q h 其中: 根据规范和查表m KN q /5.121021010 20)810(=+--⨯ -= γ为墙后填土容重3 18m KN =γ 1.1.3 土壤地质情况 填土为砂性土土，内摩擦角︒34=φ，墙背与填土间的摩擦角 ︒==172/φδ,容重为3 18m KN =γ 砂性土地基，容许承载力为[σ]=500KPa 。 1.1.4 墙身材料 采用7.5号砂浆，25号片石,砌体容重为3 23m KN =γ3 ；按规范:砌体容 许压应力为[]Kpa a 900=σ，容许剪应力为[]Kpa 180=τ，容许拉应力为 []Kpa l 90=ωσ。 1.2 墙背土压力计算 对于墙趾前土体的被动土压力 ，在挡土墙基础一般埋深的情况下， 考虑到各种自然力和人畜活动的作用，以偏于安全，一般均不计被动土压力,只计算主动土压力。 其计算如下：
1.2.1 主动土压力计算 KN a E E KN a E E KN B tg E a y a X a 88.7)02.1417sin(67.151)sin(36.151)02.1417cos(67.151)cos(∴67.1510 ) '3038'3638sin() 34'3638cos()93.18799.094.56(18)sin()cos()(00=︒-︒⨯=+==︒-︒⨯=+==︒+︒︒+︒-⨯⨯=++-A =δδφθφθθγ 1.2.2 土压力作用点位置确定 m tg B m h h ah aH H h h h H h H a H m y x y 785.225.014.225.214.2)08.4694.0256.228228(308.4694.03)36.1856.238(28) 22(33)3(08.436.156.2836.125 .07986.075 .056 .225 .07986.07986 .020.32222330122 3 02 2123=⨯+=Z -=Z =⨯⨯-⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯++⨯⨯-⨯+= --+⨯++-+= Z =--=--==-=+==-⨯-=+-= αm h h H h tga tg θd h tg αtg θatg θb h 21321 1.3 墙身截面性质计算 1.3.1截面面积 A 1 =2×8=16m 2 A 2 = 2.295×0.55=1.26m 2 A 3 =2.295×0.45/2=0.516 m 2 ΣA=A1+A2+A3 =17.776m 2 3.3.2 各截面重心到墙趾的水平距离: X1=2.255+9×0.25-2 /2-8×0.25/2=2.5 m X2=(2.25+2.25/5×0.25)/2+0.55/2×0.25=1.25m X3=(0.0+2.25+(2.25+2.25/5×0.25))/3=1.5m ∴ 墙身重心到墙趾的水平距离 i i g i A X Z A = ∑∑ = (10.8×2.28+0.72×0.77+1.81×1.59)/17.776 =2.382 墙身重力: G=γk ΣAi=23×17.776=408.848kN 1.4 墙身稳定性验算
挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。根据挡土墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。根据挡土墙稳定的机理不同，挡土墙又有很多形式，主要有重力式挡土墙、衡重式挡土墙、薄壁式挡土墙、锚碇板式挡土墙、加筋土挡土墙等。我给大家简单介绍几种常用的挡土墙。 一、重力式挡土墙 重力式挡土墙一般用块石、砖或素混凝土筑成，它是靠挡土墙本身所受到的重力保持稳定，通常用于h<5m的低挡土墙。 特点： 1.结构简单，施工方便。 2.施工工期短。 3.能就地取材。 4. 对地基承载力要求高。 5.工程量大，沉降量大。 适用范围：墙高h< 5m且地基承载力较高地段 实例1：汉南区省道汉仙线K1+450处，在塌方处修建了重力式挡土墙
二、悬壁（臂）式挡土墙 悬臂式挡土墙多用钢筋混凝土做成，它的稳定性主要靠墙踵悬臂以上的土所受重力维持，它的悬臂部分的拉应力由钢筋来承受。 特点： 1.截面尺寸小。 2.施工方便。 3.对地基承载力要求不高。 4. 工作面较大。
适用范围：地基土质差且墙高h>5m的重要工程。 实例2:汉口江滩防水墙（三阳路—一元路） 三、扶壁式挡土墙 当挡土墙的墙高h>10m时，为了增加悬臂的抗弯刚度，沿墙长纵向每隔0.8h~1.0h设置一道扶壁，称为扶壁式挡土墙。 特点： 1.工程量小。 2.对地基承载力要求不高。 3.工艺较悬臂式复杂。 适用范围：地质条件差且墙高h>10m的重要工程 实例3:
四、锚杆、锚定板式挡土墙 锚定板挡土墙由预制的钢筋混凝土墙面板、立柱、钢拉杆和埋在填土中的锚定板所组成。 锚杆挡土墙通常由立柱、墙面板和锚杆三部分组成的轻型支挡结构。
1、概况： 大泉线 K3+274 到地面 K3+480 路基左侧侵占河道，为防止水流冲刷路基设置路肩挡土墙。 2、确定基础埋深： 参照原路段设置浆砌片石护坡，基础埋深设置 1.5m ；基底土质取砂类土，基底与基底土的摩擦系数μ=0.3 ，地基承载力基本容许值 f=370kPa。 3、墙背填料： 选择天然砂砾做墙背填料，重度γ=18k N/m3 ，内摩擦角φ=35º ,墙后土体对墙背的摩擦角δ = ( 2/3 ) φ=23 º。 4、墙体材料： 采用浆砌片石砌筑，采用 M7.5 号砂浆、 MU40 号片石，砌石γr=23 KN/M3 ，轴心抗压强度设计值[σa] =1200KPa ，允许剪应力[τj] =90KPa ，容许弯拉应力[σwl] ＝140KPa。路基设计手册 P604 5、设计荷载： 公路一级。 6、稳定系数： 抗滑稳定系数[Kc]=1.3 ，抗倾覆稳定系数[Ko]=1.5。 1、断面尺寸的拟订： 查该路段路基横断面确定最大墙高为 6.8m ，选择仰斜式路肩挡土墙，查标准图确
定断面尺寸，如下图所示： 2、换算等代均布土层厚度 h 0 ： 根据路基设计规范， h 0 = q ，其中 q 是车辆荷载附加荷载强度 ，墙高小于 2m 时 ，取 Y 20KN/m 2 ；墙高大于 10m 时，取 10KN/m 2 ；墙高在 2~10m 之间时，附加荷载强度用直 线内插法计算， Y 为墙背填土重度。 10 一 6.8 10 一 2 h 0 = Y q = 1184 =0.78kPa 3、计算挡土墙自重并确定其重心的位置 A 墙=9.104m 3,则每延米挡土墙自重 G = γA 墙 l 0 = 23×9.104×1KN = 209.392 KN 挡土墙重心位置的确定可用桥通辅助工具里面计算截面型心的工具来查询，对于同 一种材料的物体来说，形心位置和重心位置重合。 墙趾到墙体重心的距离 Z G = 1.654 m 。 4、计算主动土压力 q = (20 一 10) + 10 = 14kPa
挡土墙设计实例 本实例主要讲述5种常见挡土墙的设计计算实例。 1、重力式挡土墙 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 墙顶宽: 0.660(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500
砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算） ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √ 3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √ 4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √ 5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √ ============================================= [土压力计算] 计算高度为 7.309(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 28.320(度) 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 28.320(度)
6.2 挡土墙土压力计算 6.2.1 作用在挡土墙上的力系 挡土墙设计关键是确定作用于挡土墙上的力系，其中主要是确定土压力。 作用在挡土墙上的力系，按力的作用性质分为主要力系、附加J力和特殊力. 主要力系是经常作用于挡土墙的各种力，如图6—11所示, 它包括：1．挡土墙自重G及位于墙上的衡载； 2．墙后土体的主动土压力Ea(包括作用在墙后填料破裂棱体上的荷载，简称超载); 3．基底的法向反力N及摩擦力T； 4．墙前土体的被动土压力Ep . 对浸水挡土墙而言，在主要力系中尚应包括常水位时的静水压力和浮力。
附加力是季节性作用于挡土墙的各种力，例如洪水时的静水压力和浮力、动力压力、波浪冲击力、冻胀压力以及冰压力等。 特殊力是偶然出现的力，例如地震力、施工荷载、水流漂浮物的撞击力等。 在一般地区，挡土墙设计仅考虑主要力系．在浸水地区还应考虑附加力，而在地震区应考虑地震对挡土墙的影响。各种力的取舍，应根据挡土墙所处的具体工作条件，按最不利的组合作为设计的依据。 6.2.2 一般条件下库伦(coulomb)主动土压力计算 土压力是挡土墙的主要设计荷载。挡土墙的位移情况不同，可以形成不同性质的土压力(图6—12)。当挡土墙向外移动时(位移或倾覆)，土压力随之减少，直到墙后土体沿破裂面下滑而处于极限平衡状态，作用于墙背的土压力称主动土压力；当墙向土体挤压移动，土压力随之增大，上体被推移向上滑动处于极限平衡状态，此时土体对墙的抗力称为被动土压力；墙处于原来位置不动，土压力介于两者之间，称为静止土压力. 采用哪种性质的土压力作为档土墙设计荷载，要根据挡土墙的具体条件而定。 路基档土墙一般都可能有向外的位移或倾覆，因此在设计中按墙背土体达到主动极限平衡状态，且设计时取一定的安全系数，以保证墙背
挡土墙计算 一、设计资料与技术要求： 1、土壤地质情况： 地面为水田，有60公分的挖淤，地表1—2米为粘土，允许承载力为[σ]=800KPa；以下为完好砂岩，允许承载力为[σ]=1500KPa，基底摩擦系数为f在0.6~0.7之间，取0.6。 2、墙背填料： 选择就地开挖的砂岩碎石屑作墙背填料，容重γ=20KN/M3，内摩阻角 =35º。 3、墙体材料： 7.5号砂浆砌30号片石，砌石γr=22 KN/M3，砌石允许压应力[σr] =800KPa，允许剪应力[τr] =160KPa。 4、设计荷载： 公路一级。 5、稳定系数： [Kc]=1.3，[Ko]=1.5。 二、挡土墙类型的选择： 根据从k1+120到K1+180的横断面图可知，此处布置挡土墙是为了收缩坡角，避免多占农田，因此考虑布置路肩挡土墙，布置时应注意防止挡土墙靠近行车道，直接受行车荷载作用，而毁坏挡土墙。 K1+172断面边坡最高，故在此断面布置挡土墙，以确定挡土墙修建位置。为保证地基有足够的承载力，初步拟订将基础直接置于砂岩上，即将挡土墙基础埋置于地面线
2米以下。因此，结合横断面资料，最高挡土墙布置端面K1+172断面的墙高足10米，结合上诉因素，考虑选择俯斜视挡土墙。 三、挡土墙的基础与断面的设计； 1、断面尺寸的拟订： 根据横断面的布置，该断面尺寸如右图所示： 1B =1.65 m 2B =1.00 m 3B =3.40 m B =4.97 m 1N =0.2 2N =0.2 3N =0.05 1H =7.00 m 2H =1.50 m H =9.49 m =d 0.75 + 2.5 -1.65 = 1.6 m α=1arctan N =2.0arctan =11.3 º δ=ϕ2 1=35 º /2=17.5 º 2、换算等代均布土层厚度0h ： 根据路基设计规范，γq h =0，其中q 是车辆荷载附加荷载强度，墙高小于2m 时，取 20KN/m 2；墙高大于10m 时，取10KN/m 2；墙高在2~10m 之间时，附加荷载强度用直线内插法计算，γ为墙背填土重度。 20 201027210--=--q 20 1058--=q 即q =13.75 γ q h =02075.13==0.6875 四、挡土墙稳定性验算 1、土压力计算
挡土墙工程量计算 一．挖沟槽土方 挖槽土方=挖槽段面积*段长挖槽段面为1:1放坡梯形断面，断面高度=地面高程-去墙底标高+垫层高度 A-B段地面标高为17.00m 墙底标高为15.50m 垫层高度为100+300=0.4m 即断面高度为1.9m 根据图纸可得槽底宽度为8.15m顶部宽度为 8.15+1.9+1.9=11.95m 断面面积=（11.95+8.15）*1.9/2=19.095m2 挖槽土方量 =19.095*96.001=1833.14m³ B-B1段地面标高20.0m 墙底标高17.0m垫层高度0.4m 所以断面高度为3.4m 槽底宽度为8.15m槽顶宽度为8.15+3.4*2=14.95m 断面面积=（14.95+8.15）*3.4/2=39.27m2挖槽方量=39.27*10=392.7m³ B1-C段地面标高20.0m 墙底标高18.5m 垫层高度0.4m 即断面高度为 1.9m 槽底宽度8.15m 槽顶宽度8.15+3.8=11.95m 断面面积= （8.15+11.95）*1.9/2=11.353m²土方量=11.353*55.858=634.16m³ C-D段地面标高20.0m墙底标高18.5m同上可得断面面积=11.353m²土方=11.353*72.238=820.12m³ 挖槽土方量=1833.14+392.7+634.16+820.12=3680.12m³ 回填方 A-B段断面底宽L=4.2m 高H=8.0m 顶宽B=0.5m 面积=4.7*4=18.8m²填方量=18.8*96.001=1804.82m³ B-B1段断面底宽L=3.0m 高H=6.8m 顶宽B=0.5m 面积=3.5*3.4=11.9m²填方量=11.9*10=119m³ B1-C段断面底宽L=2.5m 高H=5.4m 顶宽B=0.5m 面积=3*2.7=8.1m²填方量=8.1*55.858=452.45m³
不同形式挡土墙体积计算方法 土木工程中，常见的土石方工程有：场地平整、基坑(槽)与管沟开挖、路基开挖、人防工程开挖、地坪填土，路基填筑以及基坑回填。要合理安排施工计划，尽量不要安排在雨季，同时为了降低土石方工程施工费用，贯彻不占或少占农田和可耕地并有利于改地造田的原则，要作出土石方的合理调配方案，统筹安排。 特点： （1）面广，量大，劳动繁重（2）施工条件复杂 范围： 土石方工程专业承包企业资质分为一级、二级、三级 承包工程范围：一级企业：可承担各类土石方工程的施工。二级企业：可承担单项合同额不超过企业注册资本金5倍且60万立方米及以下的土石方工程的施工。三级企业：可承担单项合同额不超过企业注册资本金5倍且15万立方米及以下的土石方工程的施工。 土石方工程竣工验收资料 土石方工程分几种性质，一种是场地平整，一种是开劈石山。这些专业目前我们还没有专门归档目录，归档时，你可以按照所施工的标准产生的文件进行分类，经质量验收部门核准，符合施工与验收规范所应提交的文件，确认齐全的情况下进行归档。如果土石方工程完成后与主体无关联的，这种土石方工程，企业投资的项目可以归建设单位归档查存。属政府投资的应归档移交给市城建档案馆。 土石方工程定额工程量计量 基本知识内容介绍： 1.按照土石方的坚硬和开挖难易程度分类：一、二类土（亦称普通土），三类土（亦称坚土），四类土（亦称砂砾坚土）…… 2.按照开挖方式分为：人工土石方、机械土石方 3.按照施工过程分为：平整场地、开挖土方（槽、坑、土方、山坡切土）、石方工程、土石方运输、土方回填、打夯、碾压等 4.开挖深度区分 5.干湿土的区分 6.运土方法和距离7.土方施工措施（放坡与支挡土板）工程量计算规则一、计算土石方工程量前，应确定下列各项资料：1、土壤及岩石类别的确定：土石方工程土壤及岩石类别的划分，依工程勘测资料与《土壤及岩石分类表》对照后确定（见表1-1）2、地下水位标高及排（降）水方法；3、土方、沟槽、基坑挖（填）起止标高、施工方法及运距；4、岩石开凿、爆破方法、石渣清运方法及运距； 5、其他有关资料。二、土石方工程量计算一般规则： 1.土方体积，均以挖掘前的天然密实体积为准计算。如遇有必须以天然密实体积折算时，可按表A1-2所列数值换算。土方体积折算表表A1-2虚方体积天然密实度体积夯实后体积松填体积 1.00 0.77 0.67 0.83 1.30 1.00 0.87 1.08 1.50 1.15 1.00 1.25 1.20 0.92 0.80 1.00 2、挖土一律以设计室外地坪标高为准计算。三、平整场地及辗压工程量，按下列规定计算：l、人工平整场地是指建筑场地在±30cm以内挖、填土方及找平。挖、填土，厚度超过±30cm以外时，按场地土方平衡竖向布置图另行计算。2、平整场地工程量按建筑物外墙外边线每边各加2m，以平方米计算。3、建筑场地原土辗压以平方米计算，填土辗压按图示填土厚度以立方米计算。判断关键依据：看挖的高度以及填的深度是否超过(>；h或=)300mm四、挖掘沟槽、基坑土方工程量，按下列规定计算：l、沟槽、基坑划分：凡图示沟槽底宽在3m以内，且沟槽长大于槽宽三倍以上的为沟槽。凡图示基坑底面积在20m2以内，且坑底的长与宽之比小于或等于3的为基坑。凡图示沟槽底宽3m以外，坑底面积20m2以外，平整场地挖土方厚度在30cm以外，均按挖土
地下室外墙(挡土墙)的计算 地下室外墙（挡土墙）的计算 1 计算方法 1.1计算简图 ①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。 ②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。 当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。 窗井外墙顶边按自由计算。 墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。 ③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和墙（或扶壁柱），其力和变形应满足设计要求。 1.2计算荷载 图一地下室外墙压力分布 地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。 竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。 水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题 2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（20XX年版）第5.8.11条和《市建筑设计技术细则-结构专业》（20XX版）第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。 该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规》、《建筑设计防火规》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防XX梯车在工作时受XX梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。 但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。 2.2文第5.8.5条计算水压力时，当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时，按勘察报告计算；当勘察报告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。文第 3.1.8条则相对更为简化，要求验算地下室外墙承载力时，
挡土墙设计计算案例 一、设计资料 （一）墙身构造 （二）拟采用浆砌石片石重力式路堤墙，如图6-23所示。墙背高H=6m，填土高h=3m，墙背选用仰斜1:0.25(ɑ=-14°02′)墙面平行于墙背，初定墙顶宽bı=1.54m，墙底宽Bı=1.47m，基底倾斜1:5（ɑo=11°19′），墙身分段长度10m。 （二）车辆荷载 计算荷载：公路－Ⅱ级荷载，荷载组合Ⅰ，车辆荷载的等代土层厚度h =0.64m。（三）墙后填料 墙背填土为砂土，容重γ=18KN/m³，计算内摩擦角Ψ=35°，填土与墙背间的内摩擦角δ=Ψ/2。 （四）地基情况 硬塑黏性土，容许承载力[σ ]=250kPa，基底摩擦系数μ=0.30。 (五)墙身材料 5号水泥砂浆切片石，砌体容重γɑ=22KN/m³，砌体容许压应力[σa]=600kpa，容许剪应力[τ]=100kPa，容许拉应力[σml]=60kPa。 （六）墙后土压力 通过库伦主动土压力方法计算（计算略）得知：Ea=91.2KN，Zy=2.08m。 二、挡土墙稳定性验算 （一）计算墙身重G及其力臂Z G 计算墙身重G及其力臂Z G 计算结果见表6-6。 表6-6 计算墙身重G及其力臂Z G 计算结果
体积V （m³） 自重G （KN ） 力臂Z G （m ） V1=（6×0.25+1.47）×6 =17.82 Gı=γVı =392.04 ZGı=1/2(6×0.25+1.47-1/3×6×0.25)=2.47 V2=1/2×(6×0.25)×6 =4.50 G2=γV2 =99.00 ZG2=(6×0.25+1.47-1/3×6×0.25) =2.47 V3=1/2×(6×0.25+1.47-1.54)²/0.25=4.09 G3=γV3 =89.98 ZG3=1/3（6×0.25+1.47-1.54）=0.48 V4=1/2×1.47²/5=0.22 G4=γV4 =4.84 ZG4=1/3×1.47=0.49 V=V1-V2-V3-V4=9.01 G=γV =198.22 ZG=(GıZGı-G2ZG2-G3ZG3-G4ZG4)/G=1.48 （二）抗滑稳定性验算 由式（6-3）得： 3 .132.1'1911sin 22.198)'1911'3017'0214cos(2.913 .0)]'1911'3017'0214sin(2.91'1911cos 22.198[sin )cos()]sin(cos [)(0 000>=︒-︒+︒+︒-⨯︒+︒+︒-+︒= -+++++= -+=ααδαμ αδααμααG E E G G E E G Kc T T N N 该初拟的挡土墙抗滑稳定性满足要求。 （三）抗倾覆稳定性验算 E X =Eacos(ɑ+δ)=91.2×cos(-14°02′+17°30′)=91.0（KN ） E y =Easin ɑ+δ)=91.2×sin(-14°02′+17°30′)=5.5（KN ） Zx=Bı+Zγ×0.25=1.47+2.08×0.25=1.99(m) 由式（6-4）得： 50.161.108 .20.9199 .15.548.122.1980 0>=⨯⨯+⨯= += = ∑∑y x x y G y Z E Z E GZ M M K 该初拟的挡土墙抗倾覆稳定性满足要求。 （四）基底应力及偏心距验算 由式（6-5）得
目录 1.重力式挡土墙 土压力计算 ⑴第一破裂面
土压力系数：()()() cos tan tan sin θϕλθαθψ+=-+ 土压力：() ()() 00cos tan sin a E A B θϕγθθψ+=-+ ① 破裂面在荷载分布内侧 ②破裂面在荷载分布范围中 ③破裂面在荷载分布外侧 ⑵第二破裂面 查有关的计算手册; 挡土墙检算 ⑴抗滑稳定性检算：() 1.5y p c x G E f E K E ++=≥ ⑵抗倾覆稳定性检算：00 1.3y G y y p p x x M GZ E Z E Z K M E Z ++==≥∑∑ ⑶基底合力偏心距检算：2 N B e Z =- ⑷基底应力检算：6B e < []max min 61N e B B σσ⎛⎫=±≤ ⎪⎝⎭∑ ⑸墙身截面应力计算： ①法向应力检算：[]max min 61N M N e F W b b σσ⎛⎫=±=±≤ ⎪⎝⎭∑∑∑ ②剪应力检算：[]x T E b b ττ==≤∑ 2.悬臂式挡土墙 土压力计算 ⑴荷载产生的水平土压力： ⑵对于路肩墙,在踵板上荷载产生的竖向土压力：
⑶土压力按第二破裂面计算 设计计算 ⑴踵板宽度的确定 ①一般情况下：/ 1.3c x K f N E =≥∑ ②底板设凸榫时：/ 1.0c x K f N E =≥∑ ⑵趾板宽度的确定 全墙倾覆稳定性系数：() 1.5y p c x G E f E K E ++=≥ 基底合力偏心距：6 B e < 基底应力：[]σσ≤ ⑵凸榫的设计 ①凸榫位置、高度和宽度必须符合下列要求： 凸榫前侧距墙趾的最小距离2min T B ： 凸榫的高度T h ： ②凸榫宽度T B 按容许应力法计算时： 满足剪应力要求为： 满足弯矩要求为： 结构计算 ⑴立臂的内力计算 ⑵墙踵板的内力计算 ⑶墙趾板的内力计算 3.扶壁式挡土墙 土压力计算 ⑴荷载产生的水平土压力：
第三章 挡土墙设计 3.1. 设计资料 浆砌片石衡重式挡土墙，墙高H=7m ，填土高a=14.2m ，填料容重3/18m KN =γ,根据内摩擦等效法换算粘土的︒=42ϕ，基底倾角0α=5.71°圬工材料选择7.5号砂浆砌25号片石,容重为3/23m KN k =γ，砌体[]kpa a 900=σ， []kpa j 90=σ，[]kpa l 90=σ， []kpa wl 140=σ，地基容许承载力[]kpa 4300=σ，设计荷载为公路一级，路基宽32m 。 3.2. 断面尺寸（如图1） 过综合考虑该路段的挡土墙设计形式为衡重式，初步拟定尺寸如下图，具体数据通过几何关系计算如下： H=7m ，H 1=3.18m ，H 2=4.52m ，H 3=0.7m ，B 1=1.948m ，B 2=2.46m ，B 3=2.67m ，B 4=2.6m ，B 41=2.61m ，B 21=0.35m ，B 11=1.27m ，h=0.26m ，311.0tan 1=α 2tan α=－0.25 j tan =0.05 βtan =1:1.75，b=8×1.5＋2+6.2×1.75＝24.85m ； 图1挡土墙计算图式： 3.3. 上墙断面强度验算 3.3.1 土压力和弯矩计算: 3.3.1.1 破裂角 作假象墙背
18 .327 .1311.018.3311.0tan 1111'1+⨯= +⨯= H B H α=0.71 ︒=37.35'1α ︒=74.29β 假设第一破裂面交于边坡，如图2所示： 图2上墙断面验算图式： 根据《公路路基设计手册》表3-2-2第四类公式计算： ()()βεϕθ-+-︒= 219021 i =33.1° ()()βεϕα---︒=2 1 9021i =14.9° 其中ϕ β εsin sin arcsin ==47.85° 对于衡重式的上墙，假象墙背δ=ϕ，而且'1α>i α,即出现第二破裂面。 设衡重台的外缘与边坡顶连线与垂直方向的角度为0θ，则： 0tan θ= a H B H b +--111tan α=2.1418.327 .1311.018.385.24+-⨯-=1.3>i θtan =0.65，所以第一破裂 面交与坡面，与假设相符。 3.3.1.2 土压力计算 土压力系数：K= () ()()()()2 2 2cos cos sin 2sin 1cos cos cos ⎥ ⎦ ⎤ ⎢⎣ ⎡ -+-+ +-βαϕαβϕϕϕαααϕi i i i i =0. 583
挡土墙设计实例 挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙面；与地基直接接触的部位称为基地；与基底相对的、墙的顶面称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。 根据挡土墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙；墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙；设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙；设置于山坡上，支承山坡上可能坍塌的覆盖层土体或破碎岩层的挡土墙称为山坡墙。 本实例中主要讲述了5种常见挡土墙的设计计算实例 1、重力式挡土墙 原始条件： || 墙身尺寸： 墙身高：6.500(m) 墙顶宽:0.660(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1
物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000( 度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500( 度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000( 度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 1 3.000 2.000 0 换算土柱数 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000( 度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) 组合1(仅取一种组合计算) 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数=1.000 V 2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000 V 3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数= 1.000 V 4. 填土侧压力分项系数= 1.000 V 5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.000 V [ 土压力计算] 计算高度为7.309(m) 处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角= 28.320( 度)按实际墙背计算得到: 第1 破裂角：28.320( 度) Ea=244.312 Ex=214.072 Ey=117.736(kN) 作用点高度Zy=2.627(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积= 15.518(m2) 重量= 356.925 kN ( 一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数= 0.500 采用倾斜基底增强抗滑动稳定性, 计算过程如下: 基底倾斜角度= 11.310 ( 度) Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移力= 116.827(kN) 抗滑力= 253.713(kN) 滑移验算满足: Kc = 2.172 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值= 164.582(kN) > 0.0 地基土摩擦系数= 0.500 地基土层水平向: 滑移力= 214.072(kN) 抗滑力= 252.070(kN)
欢迎阅读 1第一章功能概述 挡土墙是岩土工程中经常遇到的土工构筑物之一。为了满足工程技术人员的需要，理正开发了本挡土墙软件。下面介绍挡土墙软件的主要功能： ⑴包括13种类型挡土墙――重力式、衡重式、加筋土式、半重力式、悬臂式、扶壁式、桩板式、锚杆式、锚定板式、垂直预应力锚杆式、装配式悬臂、装配式扶 ⑵ 计。 ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ 响； ⑺ 强度的验算等一起呵成。且可以生成图文并茂的计算书，大量节省设计人员的劳动强度。
2第二章快速操作指南 2.1操作流程 2.2 2.2.1 图2.2-1 指定工作路径 注意：此处指定的工作路径是所有岩土模块的工作路径。进入某一计算模块后，还可以通过按钮【选工程】重新指定此模块的工作路径。 2.2.2选择行业及挡墙形式 1．适用于公路、铁路、水利及其它行业。
2．挡土墙的计算项目有十三种供选择：重力式、衡重式、加筋土式、半重力式、悬臂式、扶壁式、桩板式、锚杆式、锚定板式、垂直预应力锚杆式、装配式悬臂、装配式扶壁及卸荷板式挡土墙。 2.2.3 目。 图2.2-3 工程操作界面 2.2.4编辑原始数据 当计算项目为重力式挡土墙时，须录入或选择如下参数：墙身尺寸、坡线土柱、物理参数、基础、整体稳定性等数据，交互窗口如图2.2-4。
1. 2. 2.2.5 2.2.6
3第三章使用说明 3.1关于计算例题的编辑 3.1.1增加例题与删除当前例题 1．通过【工程操作】菜单的“增加项目”和“删除当前项目”来增加一个新的例题或删除当前的例题。 2 3.1.2 3.1.3 实际工程中会有一些具有一般代表性的典型例题，当完成该例题的数据交互后，可通过【辅助功能】菜单中的“将此例题加入模板库”把该例题存为例题模板，从而在每次新增例题时可以重复调用该例题的数据，在此基础上修改少量的数据进行计算。 3.2计算简图辅助操作菜单 在数据交互界面的左侧图形窗口单击鼠标右键，弹出图形显示快捷菜单，使用