低渗气藏产能评价技术

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六套技术助力开发特低渗储藏

（）１采用点到多点星形一树形物
由于存在不同信息系统，最后一公理拓扑结构连接机房与用户， “ 任意两
里 ” 同技术标准的采用也导致无不
个节点之间的通信距离可达２公０
重视，但却存在着布局分散、终端众法共用同一套终端通道，大大增加里：
“ 网合一 ” Ｐ术的成熟、纤技三。Ｉ技光（机房与用户之间采用无源光３）
难以满足用户要求，给通信设施纤传输，也不需要中间机房、电、供空调运行维护带来高额的成本和巨大不等辅助设施，还可利用现有的光纤资
渗气藏特点的开发技术系列，解决了立方米，使原本单层不能经济开发的
年气层，过多层合采后得以经济开通但这些技术尚不能有效开发剩余储气田开发面临的关键技术难题。３
２ｍ，２０６８ｑ￣Ｉ０／ｕｌ１，；
ｓｎｐｅｉｏｃｍｏｔｌｎｈｙ
口币技斗
＞）））））））＞＞）＞＞））））））））））
运用ＯＮ技本打通“ 最后一公里＂
口陈晓民
ａｓｐｉｌｅｗｒｖｃ话终端通道，随着有线电视、计算机ＰｓｉｅＯｔａＮｔｏｋ以太无源
பைடு நூலகம்
数字网络（字网）远程视频会议数、
从通信局设备机房（房）用机到
光网络）技术是一体化解决 “ 最后一
公里 ” 线通信网络问题的最佳技有

气藏产能测试评价及试井分析

引入无因次变量：
无因次启动压力梯度
气藏产能测试评价及试井分析
无限大凝析气井低速非达西渗流试井数学模型
Laplace变换
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
，
对于固定参数，
值增加得越大,双对数曲线早期和
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史
气藏产能测试评价及试井分析
A. 常规解释：
（1）Horner法（两相拟压力，不考虑吸附）：
解释结果： K=1.51 mD S=2.83 外推地层压力 P*=26.31MPa
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法（两相拟压力，考虑吸附）：
气体吸附作用使得渗流过程中地层反凝析油饱和度增加，气相相对渗透率相应减小，因此使得计算出的两相拟压力降低
气藏产能测试评价及试井分析
常规解释：（1）MDH法：（单相拟压力）
解释结果： K=2.75 mD S=5.37 外推地层压力 P*=30.79MPa
压力后期下掉，（储层压力下降），无法应用。
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法：（单相拟压力）
解释结果： K= 2.51mD S=4.26 外推地层压力 P*=31.78MPa 探测半径: 497.24 m 单井控制储量 3.23 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果： K= 4.54 mD S=15.12 外推地层压力 P*=29.95 MPa 探测半径: 704.74 m 单井控制储量 6.88 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析

低渗气藏酸压井产能评价研究

第１３卷
第６期２０１３年２月
科
学
技
术
与
工
程
Ｖｏｌ＿１３Ｎｏ．６Ｆｅｂ．２０１３
ｌ６７１ — １８１５（２０１３）０６ — １４１８ — ０５
ＳｃｉｅｎｃｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ
考虑基于岩石本体有效应力的应力敏感时同样推导有
感共同影响下低渗气藏有限导流垂直酸压裂缝井产能预测模型。通过实例分析各因素对产能特征的影响。研究结果表明：气井产能随启动压力梯度和渗透率变形系数的增加下降趋势；其中考虑基于Ｔｅｒｚａｇｈｉ有效应力的应力敏感对气井产能的影响作用显著，而考虑基于岩石本体有效应力的应力敏感的影响作用小；气井产能随裂缝半长的增加而增加，且在一定裂缝长度下，裂缝导流能力存在一个最佳值，其随裂缝半长增加而增加；蚓孔区系统的蚓孔长度越长，气井产能下降幅度也越大，而蚓孔区渗透率越大，气井产能下降幅度也越小。关键词低渗气藏酸压井蚓孔区有效应力产能评价
气体的流动考虑启动压力梯度及应力敏感等因素
影响非线性流动，而蚓孔区及裂缝中的气体流动符
合高速非达西流动；蚓孔区域外为椭圆流，等势线
为椭圆，流线垂直椭圆族，地层形成椭圆流动。
蚓孔区，应力敏感及启动压力梯度等因素的影响，而目前酸压井产能方面研究较少Ｊ。在前人研究基础上，根据压后气体渗流规律变化Ｊ，基于稳定渗流理论，考虑酸压后形成的蚓孔区，引入拟压力形式，建立了考虑启动压力梯度、应力敏感共同影

低渗气藏产水气井一点法产能试井研究

（４）Ｌｑ
考虑到高速非达西和机械表皮Ｓ的影响，则式（４）变为
一一
第一作者简介：李元生（１９８６一），男，中国石油大学（北京）油气田开
发工程在读博士。研究方向：石油天然气开发。Ｅ — ｍａｉ：ｌｙｓ６８９１＠
⑥
２０１４Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈ．Ｅｎｇｒｇ．
低渗气藏产水气井一点法产能试井研究
李元生李相方藤赛男徐大荣
（中国石油大学石油工程教育部重点实验室，北京１０２２４９；上海海洋油气分公司研究院，上海２００１２０）
比常规低渗一点法产能试井得到无阻流量偏小，所以在气井产水时，常规低渗气藏一点法产能评价方Байду номын сангаас会高估气井的产能。
同时，该实例证明了该方法是切实可行的。
关键词
低渗产水气井中图法分类号ＴＥ３４８；
一点法产能试井
ＫＫ
—
一
式（３）中，ｑｑ为水相和气相的产量（ｍ。／ｓ）；ｈ为
ｌ
：
（１）
ｇ
油层厚度（ｍ）；ｒｅ为气藏半径（ｍ）；Ｆｗ为井眼半径（Ｉｌ１）；ｐ为井底流压（ＭＰａ）；ｐ。为地层压力（ＭＰａ）。令水相和气相的总质量流量为ｑ＝Ｐｓｑ＋Ｐｗｑ，并且定义气水两相拟压力为

低渗致密气藏产能预测方法

１３６．５８ＭＰａ２／（１０４Ｉｎ。・ｄ），一１４．１５ＭＰａ２／（１０Ｉｎ。・ｄ）。
图１产能计算过程
此时二项式系数Ｂ＜０，这显然与渗流理论相违背，同时
对于渗透率为（０．０ｌ～１．００）ｘｌ０ｍ２的低渗气藏，ｂ的
范围在０．５３７～０．０３１ＭＰａ，与地层压力相比．ｂ的数值
的气井产能方程与其他形式的产能方程在本质上是一
致的，只需对前者两端取极限，便可得到其他形式的产能方程。３）应用Ｅｘｃｅｌ软件的规划求解方法处理产能测试资料，具有简单、快捷、精度高的特点，可广泛应用于产能测试资料的处理。
相对较小，所以气体滑脱的影响相对较小，可以忽略。
为了简化模型，在求解产能方程时，只需要考虑启动压
力梯度和应力敏感性的影响。新的产能方程难以用传统的产能分析方法进行处
理，因此，本文借助了Ｅｘｃｅｌ软件的规划求解方法。目标变量为，Ａ，Ａ，Ｂ，目标函数为ｙ，子函数为
３结论
１）在气井产能预测模型的基础上．得到了不同影响因素下气井的产能方程，推导了综合考虑启动压力梯度、应力敏感性、滑脱效应的气井产能方程。２）综合考虑启动压力梯度、应力敏感性、滑脱效应

低渗透气藏直井压裂产能评价公式

ｌｆｕｅｎｃｉｎｇｇａｓｗｅｌｌｄｅｌｉｖｅｒａｂｉｌｉｔｙ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｏｒｄｅｒｏｆｆａｃｔｏｒｓｆｒｏｍｓｔｒｏｎｇｔｏｗｅａｋｉｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｐｒｅｓｓｕｒｅ，ｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍ‘ ｐｅｒａｔｕｒｅ，ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｔｈｉｃｋｎｅｓｓ，ｐｅｍｅｒａｂｉｌｉｔｙ，ｆｒａｃｔｕｒｅｈａｌｆ－ｌｅｎｇｔｈ，ｓｋｉｎｆａｃｔｏｒ，ｆｒａｃｔｕｒｅｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ．Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｉｍｐｒｏｖｅｇａｓｗｅｌｌｐｒｏ。
油气藏评价与开发
第４卷第１期
ＲＥＳＥＲＶＯＩＲＥＶＡＬＵＡＴＩＯＮＡＮＤＤＥＶＥＬＯＰＭＥＮＴ２０１４年２月
低渗透气藏直井压裂产能评价公式
冷润熙，郭肖
（西南石油大学 “ 油气藏地质及开发工程 ” 国家重点实验室，四川成都６１０５００）
ｔｙ（ＦＣＤ）．Ｏｎｔｈｉｓｂａｓｉｓ，ａｎｅｗｓｉｍｐｌｅａｎｄｐｒａｃｔｉｃｌａｄｅｌｉｖｅｒａｂｉｌｉｔｙｅｖａｌｕａｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌａｏｆｆｒａｃｔｕｒｅｄｇａｓｗｅｌｌｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｔｈｅｒｅｌｉａｂｉｌｉ —

低渗气藏动储量计算方法评价

泛应用于气田的动态储量计算。
对于气井，其物质平衡方程为：
（１）气井开发了一定时间，压力波传到了地层
边界，地层压力有了明显降低。（２）对封闭的小气藏或者连通性较好，边底水不活跃的气藏，计算精度较高。（３）对于早期的探井，有３次及以上的关井测
原始储量＝累积采气量＋剩余储量
即：
Ｇ＝
盟
（１）
压数据。
１．２产量累积法
将Ｂ、Ｂｉ带人式（１）中可以将压降方程转变为：
收稿日期：２０１３— ０３～１５
根据气井生产资料可以统计出累积产量Ｇ。随
中图分类号：ＴＥ３７３文献标识码：Ａ文章编号：１６７３— ３１— ０５
动储量是指地下气体参与渗流的地质储量。处于不同勘探开发阶段的气藏，由于对气藏的认识程度不同，因此采用的储量计算方法也不同。目前计算低渗气井动储量主要采用的是压降
第１５卷第５期
重庆科技学院学报（自然科学版）
２０１３年１Ｏ月
低渗气藏动储量计算方法评价
陈霖熊钰张雅玲刘倩。
（１．西南石油大学石油工程学院，成都６１０５００；２．中国石油长庆油田分公司，西安７１００２１；３．中国石油西南油气田分公司，成都６１００００）

低渗透气藏气井一点法产能预测公式

低渗透气藏气井一点法产能预测公式王富平;黄全华;孙雷;于智博【摘要】气井一点法产能试井操作简单方便、测试时间短,在气田产能评价中得到相当广泛的应用.但在低渗气藏应用时,计算结果常常偏差较大.针对这一问题,从一点法产能公式推导理论和低渗气藏气体渗流特征出发,基于考虑启动压力影响的产能方程推导出了适合于低渗气藏气井的一点法公式,并建立了由一点法测试资料反推气井产能系数的方法.推导显示:低渗气藏气井一点法产能计算公式与常规的一点法公式相比,式中经验参数由1个变为了2个,并且经验参数α、δ还与启动压力梯度大小有关.通过实例分析,证实了建立的方法是切实可行的.【期刊名称】《新疆石油地质》【年(卷),期】2010(031)006【总页数】3页(P651-653)【关键词】低渗透气藏;气井;一点法;启动压力梯度;产能【作者】王富平;黄全华;孙雷;于智博【作者单位】中国石油西南油气田分公司天然气经济研究所,成都,610051;西南石油大学石油工程学院,成都,610500;西南石油大学石油工程学院,成都,610500;中国石油西南油气田分公司天然气经济研究所,成都,610051【正文语种】中文【中图分类】TE373一点法产能试井方法操作简单方便、测试时间短，已得到相当广泛的认可，不少学者都对它进行了研究[1-4]，同时也被应用于低渗气田开发之中，但效果不甚理想。

从理论上分析其原因，目前常用的一点法产能公式是基于常规气井产能方程推导而来的，而低渗气藏由于其低孔低渗的特征，气体在储集层中渗流存在启动压力，产能方程已由常规气井的二项式变为了三项式[5]，仍用常规一点法产能公式计算低渗气藏气井产能，势必会导致计算结果可靠性不高。

为能快速、合理地预测低渗气藏气井的产能，实现低渗气田的科学开发，有必要对适合于低渗气藏气井的一点法产能公式进行研究。

1 常规气井一点法产能公式常规气井二项式产能方程可表示为将（1）式整理简化后得式中求解（2）式得（5）式即为陈元千教授推导的常规气井一点法产能公式。

低渗致密气藏基质酸化产能评价及特征分析

摘要：为准确评价低渗致密气藏基质酸化后的气井产能，指导酸化施工方案设计，依据酸化规模建立了２种典
型酸化后地层模型，在分析渗流模式的基础上采用分流动区域的方法分别推导出２种模型的气井产能评价公式，
并分析了基质酸化后气井产能特征。对于低渗致密气藏，当酸化规模较小时，增加酸液有效作用距离比增加酸
化带渗透率增产效果更明显，此时酸化工作液应着重考虑缓速酸体系。当酸化规模较大时，若储层含较多的酸
蚀矿物，增大酸液有效作用距离更利于增产；但若储层较难酸蚀，则增加酸化带渗透率更利于增产，此时工作
液应着重考虑强酸体系或易返排的泡沫酸体系。关键词：低渗致密气藏；基质酸化；产能评价；产能特征；酸化规模；有效作用距离；缓速酸；泡沫酸
第３３卷第１期
ＤｏＩ：１０．３９６９／Ｊ．ＩＳＳＮ．１０００．３７５４．２０１４．０１．０２０
低渗致密气藏基质酸化产能评价及特征分析
方文超姜汉桥孙彬峰
（１．中国石油大学（北京）石油工程教育部重点实验室，北京１０２２４９；２．中国石化河南油田分公司石油工程技术研究院，河南南阳４７３１３２）
ＦＡＮＧＷｅｎｃｈａｏ，ＩＡＮＧＨａｎｑｉａｏ，ＳＵＮＢｉｎｆｅｎｇｚ
（１．ＭＯＥＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＰｅｔｒｏｌｅｕｍＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｆＰｏｅｔｒｏｌｅｕｍ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０２２４９，Ｃｈｉｎａ；２．ＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅｆＰｏｅｔｒｏｌｅｕｍＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｆＨｏｅｎｎａｎＯｉｉｅｆｌｌｄＢｒａｎｃｈＣｏｍｐａｎｙ，Ｓｉｎｏｐｅｃ。Ｎａｎｙａｎｇ４７３１３２，Ｃｈｉｎａ）

低渗透油藏注气吸气能力评价方法

来越受关注。低渗透油藏注水开发中存在的很大问题是注水困难为提高低渗透油藏的动用程度．２１００３
年开展了１个井组的氮气驱先导试验。在评价低渗透油藏吸气能力的研究过程中，描述地层吸气能力的方程（ “ 称吸气方程 ” ）在形式上选用了径向达西公式和气井产能方程，它是关于注气压力与排量关系的方程。如果能确定吸气方程，就可了解不同注气时期的地层吸气能力和流体渗流特征，从而为地层吸气能力的评价、注气压力的组成分析以及今后注气研究的对
— —
吸气方程根据渗流力学理论，注入与产出的区别仪在于流体渗流方向的不同，因此针对不同的
注气时期，分别讨论了 “ 西公式”和 “ 选气井产能方程 ”两种形式的数学模型，并对后者采用压降资
料进行求解的方法做了详细介绍，为今后此类注气的研究奠定了基础
程，其标准形式为
ｍ【）一ｍ【）＝Ａ＋ＢｊＰＰｊＱＱ（）２
１吸气方程的建立
１１注气初期．
注气初期是指注气量较少、注入气在地层中形成
的压差非常小的一段时期，这一时期油或水的渗流阻力占主导地位，而气体的渗流阻力却非常小，可忽略不计。针对低渗透油藏注气，这一时期的驱动可假设为活塞式驱动，如果注气速度不是很高（目前注气设备的排量多为６Ｏｉ／ｉ）Ｏ１ｍｎ，则井筒周围流体的流动ｉ３即为层流流动，地层注入的吸人规律符台径向达西定

低渗透气藏的开发特点及产能分析

低渗透气藏的开发特点及产能分析X石秀华(中原油田勘探开发科学研究院文留北部勘探研究项目部,河南濮阳　457001) 摘　要:在我国,大多数气藏属于低渗气藏,低渗气藏普遍具有低孔低渗的特点。

其开发特点为:气井自然产能普遍较低且分布极不均,生产压差大,稳产条件差,大部分井投产前需要进行加砂压裂改造。

本文针对低渗透气藏的开发特点与产能进行了研究,并介绍了国内外对低渗透气藏的研究现状。

关键词:低渗透气藏;地质特征;压敏性;气井产能;产能分析中图分类号:T E348 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2010)12—0059—02 与油藏相比,天然气藏的储层物理特性更为复杂,气体有不同于液体的特殊的可压缩性。

低渗透气藏普遍具有低孔低渗的特点,气、水及少量的油赖以流动的通道很窄,渗流阻力很大,液、固界面及液、气界面的相互作用力很大,使水锁效应和应力敏感性明显增强,并导致油、气、水渗流规律发生变化。

由于这类气藏的储层具有非均质性强,孔喉半径小,含水饱和度高等地质特征,所以在开发方面它们与常规气藏之间有相当大的差异。

我国已经开发了几个这类气藏,取得了一些经验和教训,主要开发工艺技术为:¹开展气藏精细描述,划分出各类储层的分布范围;º储层易受到损害且难于恢复,必须采取保护储层的钻井完井技术;»实施加砂压裂改造工艺技术,该技术能够明显改善储层渗流条件,大大提高气井产能。

1　低渗透气藏的特点对于气藏来说,目前世界上通常将渗透率小于1×10-3L m2的储层划分为低渗透储层或低渗透气藏,将渗透率小于0.1×10-3L m2的气藏称为特低渗透气藏。

低渗透气藏较之一般的常规气藏的主要区别是其储层的孔隙度低、渗透率低、非均质性强、采收率低:产出条件除孔隙介质外,往往伴有裂缝和储层成岩后发生变化。

由于开采工艺复杂、开采成本较高,相应其经济效益也较低。

但在气藏开发中,低渗透气藏具有广泛的资源,因此有重要的价值。

低渗气藏单井非稳态产能分析及控制储量评价

维普资讯
第２期
陈伟等：低渗气藏单井非稳态产能分析及控制储量评价
３５
∑ （ —ｊ）。（—ｊ）］ｑｑ［ｔｔ。ｊ一一
。
（）１
间有限，试井资料不一定反映出气井的供给范围，而长期的生产动态资料却间接地反映出供给范围和控制储量。非稳态产能预测方法将试井成果与生产动态资料综合，以试井解释模型和参数为基础，以生产历史产量为控制条件，整单井供给范围和非达西调流动系数拟合生产动态，确定控制储量。（）拟合生产动态确定地层参数和预测；未２在测试的生产井，以通过拟合生产动态进行产能递可
非稳态产能分析 ” 模块。
｝收稿日期：０７一ｌ—ｌ２０８
图１不稳态产能预测流程
气井的瞬时流入动态通过叠加原理进行预测：
ｗｔ — — ×
作者简介：伟（９５，汉族）四川南充人，，陈１６一）男（，教授博士，从事油藏工程研究及工程软件开发。
文章编号：１０２３（０７００３０００— ６４２０）２— ０４— ４
低渗气藏单井非稳态产能分析及控制储量评价
陈伟，段永刚，严小勇张建国，
（．１西南石油大学，四川成都６００；２西南油气田分公司川中油气矿）１５０．
维普资讯
第２９卷
２００７年
第２期
４月

低渗透气藏气井等时试井及一点法产能公式

低渗透气藏气井等时试井及一点法产能公式
周娟王富平宋维东李映霏
成都６０５）１０１（中国石油西南油气田公司天然气经济研究所，四川摘
要低渗气藏由于其低孔、低渗和高含水饱和度的特征，气体必须克服启动压差后才能流动，气井产能
方程由二项式变为了三项式，在进行等时试井分析以及应用一点法产能公式时，需考虑启动压力梯度影响。为此，建立了附加压力损失值与开井时间关系式，提出了处理等时试井资料的合理方法，同时基于考虑启动压力影
ｒ＝ｃ（）／２
ｒ－，
（）４
式中，Ｐｏ：
（０１）
￣ｔ有如下关系式：１
：＿０Ｌ
・
２一
２
ｕ）（１１
ｕ）（２１
笼
）
：
式中，为储层孔隙度；Ｃ为综合压缩系数，１ＭＰ；／ａ
为压力影响半径，１；ｔ开井时间，ｈＴ为Ｉ。
ｒ。＝Ｃ（）＋／２（）３
式中，。，为气井的无阻流量，ｉ／ｄｎｏ
将式（）１除以式（）８，且取ｐ一（．０）Ｐ０１１，
整理可得：Ｐ＝（ｏ１．一６）（）（）。（）９
考虑到远远小于，上式可近似的表示为：
中图分类号：Ｔ３Ｅ７
文献标识码：Ｂ
Ｏ引言
随着近年来一批低渗气田的相继发现，低渗气田开发已成为我国天然气增产、稳产的主攻方向。低渗气藏因其孔隙度低、渗透率低的地质特征以及含水饱和度高的流体储集特征，导致气体在储层中渗流时，必须要克服启动压差后才能流动ｕ井，气产能将受到启动压力梯度的影响。为此，在处理低

非线性渗流下低渗气藏压裂井产能评价

非线性渗流下低渗气藏压裂井产能评价
熊健邱桃郭平魏斌，，，
（．１油气藏地质及开发工程国家重点实验室（西南石油大学）四川成都６００２中国石油新疆油田公司采油二厂，，１５０；．新疆克拉玛依
８４０３０８）
ｓｒｓｅｓｔｖｔｅｃＡｃｏｄｎｏｔｅｃａａｔｒｓｉｏｏｐｒｅｂｌｙｇｓｒｓｒｏｒａｄｔｅｃａｇｆｔｅｓｓｎｉｉｉｙ，ｔ．ｃｒｉｇｔｈｈｒｃｅｉｔｃｆｌｗｅｍａｉｔａｅｅｖｉ，ｎｈｈｎｅｏｉ
ｆｉｅｃｎｕｔｖｔｅｔａｒｃｕｅｗｅｌａｅｎｓａｌｅｐｇｈｏｙｗｈｌａｉｇｔｅｉｆｕｎｅｏｈｉｔｏｄｃｉｉｙｖｒｉｌａｔｒｌｂｓｄｏｔｂｅｓｅａｅｔｅｒｉｔｋｎｈｎｌｅｃｆｔｅｎｃｆｓｅｓａｔｕｒｓｕｅｇａｉｎ，ｌｐｇｆｅｔａｄｓｒｓｅｓｔｖｔｎｏａｃｕｔＴｈｎｌｅｃｓｏｕｈｆｃｏｓｔｒ— ｐｐｅｓｒｒｄｅｔｓｉａｅｅｆｃｎｔｅｓｓｎｉｉｉｙｉｔｃｏｎ．ｅｉｆｕｎｅｆｓｃａｔｒｐａｌｐｇ，ｔｒ— ｐｐｅｓｒｒｄｅｔｓｒｓｅｓｔｖｔｎｏｍａｉｎｄｍａｅｅｃｏｒｄｃｉｉｙｗｅｅｓｓｉａｅｓａｔｕｒｓｕｅｇａｉｎ，ｔｅｓｓｎｉｉｉａｄｆｒｔｏａｇ，ｔ．ｎｐｏｕｔｖｔｒｐｙａａｙｅ．ｓｌｓｓｏｅｈｔｔｅｇｓｗｅｌｐｏｕｔｖｔｕｄｄｃｅｓｌｏｔｌｅｒｙｗｉｈｓａｔｕｒｓｎｌｚｄＲｅｕｔｈｗｄｔａｈａｌｒｄｃｉｉｙｗｏｌｅｒａｅａｍｓｉａｌｔｔｒ — ｐｐｅｎ

低渗透储层特征及评价方法研究

1.0
透率
0.8
之
0.6
比
滨425 189号滨425 82号滨425 83号滨425 174号史102 4号
0.4
史102 59号
史102 167号
0.2
史102 19号
0.0 0
5
10
15
20
25
地层压力下降幅度，MPa
普通薄片，单偏光，10×20。牛104井，3055.5m。
覆压下渗透率（空气渗透率）/地面渗透率与上覆压力的关系曲线
0 0
12
24 时间
36 mon
48
盐22块平均单井日产量曲线
月递减20％
y = 73.59x-0.3899 R2 = 0.8168
60
液量油量
50
100
150
200
250
300
350
400
450
时间天
汇报提纲
一、低渗透油藏勘探概况及主要特点二、低渗透储层成因分类及分布规律三、低渗透储层特征及控制因素研究四、低渗透储层综合评价思路及方法五、勘探效果及下步工作展望
低孔
≥10～ < 15
特低孔
<10
渗透率(mD)
特高渗
≥1000
高渗 ≥500～ < 1000
中渗
≥50～ < 500
低渗
≥5～ < 50
特低渗
<5
《石油天然气储量计算规范》中华人民共和国地质矿产行业标准DZ/T 0217-2005
勘探的重要领域!
70000 60000 50000 40000 30000 20000 10000

低渗透油气藏压裂水平井产能计算方法

低渗透油气藏压裂水平井产能计算方法【摘要】随着我国经济的不断发展，我国石油工业在发展过程中面临着新的挑战。

低渗透油气藏压裂水平井产能计算方法，对于石油的开采有着非常重要的作用，应用矩阵方程、叠加原理以及复位势理论这三者中的数值分析求解方法，对相关裂缝位置中压力损失以及渗流阻力进行深入的分析与研究，重新的修正与推理出了低渗透油气藏压裂水井产能中的预测公式，这在很大程度上使计算出来的结果更加的精准、合理以及符合实际的状况。

利用修正与推理出来的预算公式，根据某一个实际低渗透气田中的实际情况，将压裂水平井产能中的几个非常重要的影响因素之间进行分析与对比，得出来的结论对于低渗透气藏压裂水平井的设计有着十分重要的实际意义。

【关键词】低渗透油气藏水平井产能计算方法在对低渗透油气藏进行开发的过程中，如果只是单一的采取水平井这一种方式进行开发，无法达到低渗透油气藏在开发初期所设立的目标以及相应的开发效果，所以，在低渗透油气藏的开发中经常采取水利压裂这一形式来产生出很多的裂缝，从而增强水平井中的产能。

但是在对低渗透油气藏压裂水平井产能中的预测公式进程推导的过程中，假设每一条裂缝都相等，而这一理论与实际中的状况不相符合，存在一定程度上的误差，按照推导出来的预测公式对压裂水平井产能以及每一条裂缝之间关系的变化曲线进行预测的结果，在一定程度上会出现相关的跃变。

1 低渗透油气藏压裂水平井产能预测公式的推导1.1 渗流模型的构建根据对低渗透油气藏压裂水平井产能研究的信息数据，做出相关的假设：（1）低渗透油气藏中处于上下封闭状态，且无限大非均质的地层，假设其水平渗透率是Kh，在这一地层的中心地带中有一口相应的水平井，假设这口水平井的长度为L。

（2）为了提升低渗透油气藏中的产量，在水平段的位置采取了压裂这一形式，在水平段中压裂出了N条处于垂直状态的裂缝，裂缝之间按照等距离进行分布，还穿过了低渗透油气藏整个油层中的厚度，假设裂缝中的渗透率为K1，裂缝的半径为X1。

试气资料在低渗气藏产能评价中的应用

ｒ — —
井底半径，ｍ；
２
ｔ＝ｓ
＝— 一
【）（）６
ｓ —— 表皮系数；Ｄ—— 湍流系数，１／）（１ｄ～；１）— — 气体相对密度。，
根据（）、３式、４式，２式（）（）井底流压Ｐ，流是
由于ｔ一般只有几个小时，对于低渗储层而言，气层还处于不稳定渗流阶段，统的“ 点法 ”测试传一主要是针对拟稳态流动阶段… ，用传统的 “ 点采一
量ｑ和测试时间ｔ的函数。在低渗气藏开发初期，岩心分析资料往往有限，气井压力恢复试井资料极少，以ｃ、Ｓ取值的所Ｋ、可信程度均较低。
２１年２月００
油
气
井
测
试
第１９卷
第１期
试气资料在低渗气藏产能评价中的应用
杨宇周文张友彩吕新东陈万刚黄东杰
（．１成都理工大学“ 油气藏地质及开发工程” 国家重点实验室四川成都６０５；１０９２西南油气田分公司川中油气矿．四川遂宁６９０）２０１
稳定无阻流量远大于产能试井结果，如果按照不稳定无阻流量配产，会造成配产结果大于合理产量。气井进人拟稳态的时间可采用下式计算］即，
ｒ
｛ｌ —— 孔隙度；ｃ—— 地层综合压缩系数，／ａ１ＭＰ；
ｑ— — 气井的产量，０ｍ／；１ｄ
摘要
低渗气藏产能试井所需测试时间较长，能试井的测试资料很少，气井产能评价造成产对

低渗气藏产能评价技术解读

井底流压偏小时的二项式产能曲线
2 2 pe2 pw Cw Aqsc Bqsc
Cw 2 pw 2
2 2 ( p p e w Cw ) / qsc qsc 关系曲线，若绘制
可得一直线，此直线截距为A，斜率为B.
井筒附近存在积液时的指示曲线
二、异常曲线处理
类型五（底水锥进的识别）类型六（凝析油影响）
陕13
qAOF (104 m3 /d)
地层压力
1.0
陕93
0.8
林2
测试时间
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0 400 800 1200 1600 2000 陕155 林2 陕13
0.4
0.6 P e /P i
0.8
1
ri (m)
气井绝对无阻流量与影响半径关系曲线 7
Pwf 为真实井底压力 Pw 为实测的井底压力
e pe pe
2 2 pe 2 -Pwf Aqsc Bqsc
一些新井或措施后的井测试时，若测试前未用最大产气量放喷，井内或井底附近残留液体，随测试产量增大，残留液体被逐渐带出以至喷净，这时测试的Δ p2－qsc指示曲线会凹向qsc轴，表明每降低单位压差所获产量会越来越多，若再继续顺次回测，则可得正常曲线。
0.5 0
y = 0.4785x - 0.0224
3
3.2
3.4 Log(拟压力差)
3.6
3.8
两相拟压力指数式产能方程
两项拟压力二项式产能方程
QAOF
0.4785 指数式产能方程： Qsc 0.94973[ ( Pe ) ( Pw )]
=373.302(104m3/d)

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•凝析油影响的指示曲线
•二、异常曲线处理
•实例1
•YK6H
日期
地层压力 (MPa)
工作制度 (mm)
A点流压 (MPa/m)
生产压差 (MPa)
井口油压
(Mpa)
井口套压
(Mpa)
油(m3/d)
日产气 104(m3/d)
2005.8.30 2005.9.14 2005.10.1 2005.10.13
•底水气藏临界产量的确定
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量研究
•影响水锥稳定的主要因素
•通过数值模拟研究表明影响水锥稳定的因素主要有：
•
a、开采速度；
•
b、完井层位、穿透率；
•
c、基质渗透率、裂缝渗透率、垂直与水平渗透率之比；
•
d、产层有效厚度、水层尺寸；
•
e、毛细管压力；
•
f、残余气饱和度；
•
g、裂隙大小；
• 气井在低于临界产量条件下生产时不会出现水的锥进，也就是说，气水之间的边界产生变形并形成锥状，但未达到贯穿的程度。同样，气井以超过临界产量生产时必然导致产水。
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量研究关系图
•底水气藏临界产量研究
•底水气藏的临界产量研究
•影响水锥稳
定因素
•水锥形状研
究
•极限生产压差确定
•常见曲线类型
•4
•5
•11
•二、异常曲线处理
•常见曲线类型
•6
•7
•8
•12
•二、异常曲线处理
•类型一（当得不到地层压力时的处理）
•在无法获得地层压力Pe时，通过每个工作制度的准确产量qsci和流动井底压力Pwi，对几个测点写出联立方程：
•异常曲线处理方法
•类型二（当测取的地层压力偏小时的识别和校正）
•在某些情况下，比如井筒积液，由于压力计未下至产层中部，若井筒仍按纯气柱考虑，势必造成流动井底压力偏低的情况。 •如下校正：
•井底流压偏小时的二项式产能曲线
•一些新井或措施后的井测试时，若测试前未用最大产气量放喷，井内或井底附近残留液体，随测试产量增大，残留液体被逐渐带出以至喷净，这时测试的Δp2－qsc指示曲线会凹向qsc轴，表明每降低单位压差所获产量会越来越多，若再继续顺次回测，则可得正常曲线。
② 泥浆或措施后液体进入地层，井底有堵塞，井附近渗透率变小，阻力增大。泥浆或液体可能随测试产量增大逐渐解除。
③ 关井未稳定，使测取的地层压力偏小。
④ 每个工作制度都未稳定就进行测试、使测取的Pwfi、qsci不准确。
⑤ 稳定试井过程中，井周围地层凝析油析出或含水饱和度变化，改变了地层附近的渗流条件。
•二、异常曲线处理
•两相拟压力指数式产能方程 •指数式产能方程： •二项式产能方程：
•两项拟压力二项式产能方程 •=373.302(104m3/d) •=176.8172(104m3/d)
•二、异常曲线处理
•实例2
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量 • 当水驱气藏气井生产时，井附近产生一个压力降漏斗，它可以远远扩展到水层，使水进入井筒。依照气与水间的界面形状，称这种现象为“水锥”。 • 水锥形成可以认为是粘性力与重力之间的竞争。粘性力趋向于将水拖曳至井筒，并与井的产量成正比，重力趋向于使水向下降落，它与水、气之间的密度差成正比。在某个产量下，粘性力正好与重力平衡，这个产量称为形成水锥的临界产量。临界压差”是指能控制底水水窜高度小于井底至气水界面高度的气井最大的生产压差。临界压差下的产气量即“临界产量”。
•它是预测油井产能、确定采油井合理工作制度以及分析油井产能变化规律的主要依据。
•气井产能方程
•IPR曲线图
•一、气井产能评价方法•常规回压试井
•亦称稳定试井，即把气井产量由小到大控制3~5个工作制度，依次测得每个工作制度下的稳定产量和相对应的井底压力。
•气井产能试井方法
•等时试井
•常规回压试井规定至少要测4个稳定的测点，因而历时较长,特别是在低渗透层试井。 •Cullender等人提出的等时试井，主要出发点就是缩短试井时间。基本方法：同流量的流动时间相等，进行开关序列的测试。
低渗气藏产能评价技术
•汇报提纲
•1
•产能评价方法
•2 •异常曲线处理方法
•3
•两相流产能
•4
•气井优化配产
•一、气井产能评价方法
•二项式产能方程
•气井产能方程
•指数产能方程
•一点法产能方程
•经验公式
•靖边气田
•一、气井产能评价方法
•IPR曲线绘制及用途
•气井流入动态曲线是指气井产量与井底流动压力的关系曲线，它表示气层向井底的供气能力。
•
h、垂直流动障碍（隔离层）。
•对于气水、裂缝气藏，由于地层裂缝经常导致垂直与水平渗透率之比较大，这有助于水锥进，所以控制水产量是很困难的。底水沿垂直或近于垂直大裂缝上窜，然后沿着平缝或高孔隙层横侵，气水关系异常复杂。在气藏内不存在规则、连续、统一的动气水界面。水下有气、气中有水，裂缝中以水为主，基质孔隙中以气为主。这就是底水裂缝气藏在底水锥进到井底以前的气水关系和宏观分布规律。
•CD段－水锥已淹没产
层顶部，气必须穿过水
才能进入井中，出现随
Δp2上升，qsc反而下降，曲线倒转。
•底水锥进影响的二项式产能曲线
•对于有边水舌进的气藏，若测试井已受到边水舌进的影响，出现与底水锥进类似的情况。
•类型六（凝析油影响）
•对含凝析油的气藏，一定要注意测试产量引起的压力降，是否会使井底流压低于初始露点压力。
56.36
3.17
55.38
0.98
39.5 8.8
9.6
4.1319
3.97
55.61
0.75
37.9 7.8
14.4
5.9261
5.56
55.75
0.61
39.5 17.4
33.71
13.7828
6.35
55.74
0.62
39.7 18.13 49.95
20.4476
•异常情况的主要原因： •1）地层压力、实测井底流压不准； • 2）井底可能存在污染； • 3）测试时气产量不稳定。
•由于关井时间不足，末达到稳定即测取压力，以此压力作为地层压力是偏曲线
•校正后的二项式产能曲线
•若绘制
关系曲线
，可得一直线，此直线截距为A，斜率为B.
•若绘制
关系曲
线，可得一直线，此直线截距为A，斜率为B.
•二、异常曲线处理
•类型三（当测取的井底流压偏小时的识别和校正） •类型四（井筒或井底残留液体逐渐吸净的识别）
•修正等时试井
•常规回压试井示意图 •等时试井示意图
•每一测试流量下的试气时间和关井时间都相同, 每次关井到规定时间就测量气层压力），并用代替计算下一测试流量相应的。经过改进，缩短了测试时间，其结果与等时试井比较相差微小。
•改进的等时试井示意图
•一、气井产能评价方法
•气井产能试井方法
•长庆气田气井修正等时试井流程图
•6
•一、气井产能评价方法 •边
•界 •影 •响
• 陕5井产能方程系数A变化曲线
•地 •层 •压 •力
•产能方程分析影响因素
•产 •水 •影 •响
•陕93井产能方程系数A关系曲线 •陕93井气井未产水前，系数A沿第一直线段缓慢变化，A应当 4.3896，但生产至第10天时，地层严重出水，A值急剧上升到21.99 。气井绝对无阻流量由无水时的58.29×104m3/d降低35.18×104m3/d ，即由于气井产水使其绝对无阻流量降低39.6%。
•三、•两气水相同流产产井产能能曲线对比：
•气水两相流产能方程应用
• 当地层中为气水两相流动时，气相的相对渗透率大幅度下降，导致气产量下降。如果不考虑气相渗流能力的变化势必导致过高确定气井产水后的产气能力。
•三、两相流产能
•考虑高速效应的凝析气井多相流产能分析
•凝析气井
•可动气和可动油 •可动气和不可动油 •可动气
•确定气水两相流二项式产能方程
•(1)
•(2)
•(3)
•(4)
•1、确定α •由于测试持续时间一般较短，在这个过程中，可以认为地层压力不变，并且可以认为在不同测试油嘴下生产气水质量比α保持不变。
•2、确定Kg/Krw •考虑天然气的密度和粘度随压力的变化，不考虑不同测试油嘴下的气水质量比的变化。一个压力值，对应一个气体粘度与密度值,代入式（3），可以计算出一个Kg/Krw。这样，就可以得到不同压力下的Krg/Krw，也就是可以得到Kg/Krw ～p 的关系。 •3、借助气水相对渗透率曲线K得到Krg/Krw ～ sw,根据 Krg/Krw 可以得到sw，从而得到Krg和Krw。
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量的确定——利用气水界面形状 •平面径向流——不考虑非达西流动
•平面径向流——考虑非达西流动
•球面向心流---考虑非达西
•球面向心流---不考虑非达西
•三、两相流产能
•气水两相流二项式产能方程
•如果不考虑紊流（湍流）效应
•
•三、两相流产能
•气水两相流二项式产能方程
•I区
•凝析气
•II区
•III区
•不同区域的流动特征：
•I区：生产气油比是常数；进入I区的单相气与产出井流物有相同的组分；
•凝析油
•II区：凝析油净聚集的区域，可以采用等容衰竭来描述；
•两相区
•单相区 •III区：组分不变，等于原始状态