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有限元数值模拟法研究预应力锚索锚固段应力分布规律摘要：岩土锚固在岩土工程领域占有重要地位。
锚固技术包括锚杆、锚喷、锚喷网等多种支护形式。
预应力锚固技术是将锚杆穿过岩土体潜在的滑裂面后打入岩土体中稳定的部分加以固定，并在杆头处施加一定的张拉力，使滑动土体和稳定岩土体形成一个统一的整体。
预应力锚固技术充分地利用了岩土体本身的强度和稳定能力, 经济安全有效，施工方便，可控性较好，被广泛应用于岩土工程支护领域。
关键词：预应力锚固技术；应力分布；迈达引言近年来，岩土锚固技术被大量应用于边坡整治和加固工程中，在很大程度上取代了传统的重力式挡土墙或砂浆和岩石挡土墙；在相当数量的深基坑支挡结构中，代替了原有的水平横撑；在几乎所有的采矿工程，在地下空间的分布挖掘建设，以及木制临时支护结构的支撑中得到了应用。
在其他领域，如深基坑工程，加固大坝工程，结构工程的抗浮，高速公路拓宽工程，地震工程，以及悬索桥锚固等，锚固技术均充分发挥其技术优势。
1.预应力锚固技术的发展锚杆支护是以锚杆为主体的支护结构的总称，它包括锚杆、锚喷、锚喷网等多种支护形式。
其技术就是在土层中斜向成孔，埋入锚杆后灌注水泥或水泥砂浆，依赖锚固体与土体之间的摩擦力，拉杆与锚固体的握裹力以及拉杆自身强度共同作用来承受作用于支护结构上的荷载。
锚固支护技术始于国外。
英国采矿专家受到钉子能钉牢层状木板的启示，发明了用锚杆控制岩层稳定性的支护技术。
当前，我国的预应力锚固技术理论的研究主要集中在锚固段的受力及其传递机理、锚束体与注浆体及注浆体与周围岩土层的粘结应力及其分布、单孔复合锚固技术的研究、锚索本身的使用寿命及使用的长期性等方面。
我国当前的预应力锚固技术的研究和应用已经达到了一个较高的水平。
2.当前预应力锚固技术存在的问题1）理论研究明显滞后于工程应用，理论计算的假定较多，不同学者之间假定方式不同，没有形成比较统一的认定，在实际的工程设计中仍须运用多种方法相互印证；并且工程计算还是以传统的理论公式为主，安全系数相对较大，导致工程造价高，材料浪费。
预应力锚具受力过程的有限元分析及锚圈的尺寸和材料优化随着预应力技术在桥梁、建筑、水利工程方面的大量应用,锚具作为保证有效传递预应力的关键部件也得到越来越多的关注。
在保证锚固效率的同时,锚具的成本成为人们越来越关注的问题。
传统的设计沿用宁大勿小的原则,基于经验进行设计。
锚具的受力情况较复杂,目前还很难用理论公式准确地计算出它的应力应变。
本文以锚圈为研究对象,通过建立锚具组件的有限元模型,对锚具的受力过程进行分析,校核锚圈的强度,并对锚圈外形尺寸和材料展开优化,最后用物理实验验证。
在锚具受力过程的模拟方面,本文以七孔锚具为例,在分析了七孔锚具的工作状况及结构后,对锚圈、夹片及钢绞线的形状进行了简化,采用线性硬化弹塑性材料模型,设置摩擦系数之后,运用有限元分析软件建立数值模型,对七孔锚圈的受力过程进行模拟分析,得到了锚圈在受力过程中的应力应变及位移的分布状态,校核了锚圈强度。
在锚圈的尺寸及材料优化问题上,首先,对七孔锚圈的外形尺寸进行了优化,考虑到钢材的规格尺寸及产品机加工的要求,将七孔锚圈按照Φ135和Φ126两种尺寸规格分别进行模拟计算,分析同一直径的不同高度锚圈的应力应变的变化随高度的变化趋势,得到较优的高度。
第三,对七孔锚圈的两种不同材料及其不同状态的模拟结果进行了比较,得出45钢通过调质处理提高它的屈服强度和断裂强度后,用来替代40Cr是可行的。
最后进行了物理实验验证,模拟结果与实验结果比较一致,验证了数值模型的正确性。
通过以上研究,本文的结论对锚圈外形尺寸的设计和选用材料提供了理论依据,起到了一定的指导作用。
岩土工程有限元分析中的若干问题分析岩土工程是服务于人类的重要工程项目，为保障岩土工程的建设质量和建设效率，可运用有限元分析完成对岩土工程的解读，从而推动岩土工程的施工顺利完成。
然而，岩土工程有限元分析中的一些问题切实存在，影响岩土工程质量与效果。
基于此，针对岩土工程有限元分析展开解读，分析存在的若干问题，旨在提升岩土工程质量，控制岩土工程风险。
标签：岩土工程；有限元分析；若干问题；风险岩土工程是一种涉及诸多内容的项目类型，涉及岩土勘察、施工规划和风险处理。
岩土工程可选择有限元分析的方式，完成对岩土工程的风险分析、岩土工程稳定分析等。
但是，在实际岩土工程有限元分析中，一些问题是确实存在的，影响岩土工程风险和稳定分析效果，就可能会导致岩土工程安全事故的发生，亟需改进。
基于此，本文对岩土工程有限元分析展开解读，分析具体存在的几点问题，具体内容如下。
1 岩土工程有限元分析岩土工程中，运用有限元法可以完成对诸多问题的处理，从而达到降低岩土工程风险的目的。
（1）定义安全系数。
岩土工程中，运用有限元法，可以完成安全系数的定义，再结合岩土工程的具体的破坏程度，展开调整。
例如：在分析岩土工程中的滑坡工程，可选择强度贮备系数展开计算，并运用降低岩土强度达到破坏的效果，进而完成有限元的计算。
（2）有限元分析原理。
具体的有限元分析，主要是建立在莫尔-库仑计算方法。
运用有限元分析时，需要不断降低滑坡岩土抗剪强度，直至发生结构损坏。
借助破坏时间，可以得到强度贮备系数。
对于地基的分析中，借助有限元分析方法，可以完成对极限荷载的分析，从而得到岩土工程的极限荷载。
（3）有限元分析的优势。
选择有限元分析可以具备数值分析和经典分析的全部优势，从而有效完成对岩土工程的控制，选择有限元分析方法，对于滑面位置和形状的要求不大，可以直接展开边坡安全系数计算，并得到准确的结果，还可以直接对强度贮备和画面系数进行计算，且不需要展开破坏位置的假设，从而得到有效的极限承载力。
拉力型锚索锚固段周边岩体的应力分布拉力型锚索锚固段周边岩体的应力分布是一个非常关键的问题，对于锚固的稳定性和安全性具有重要意义。
在锚固段周围，由于锚索集中拉力的作用，会导致岩石的应力分布不均衡，容易出现开裂、滑动等情况，因此需要对其进行合理的应力分析，以便更好地保障锚固结构的稳定性。
通常情况下，拉力型锚索锚固段周边岩体的应力分布会表现为一种固定的力学模式，即拉力型力学模式。
在该模式下，岩石的应变主要是由于拉伸力引起的，因此可以把拉力型锚索锚固段视为一个均匀的、无限长的拉伸体系。
在这种情况下，应力的分布主要受到以下几个因素的影响：1.锚索材料和截面积大小拉力型锚索的材料和截面积大小直接影响着锚索的拉力和接触岩体的力度，因此会直接影响到岩体的应力分布。
一般来说，锚索材料要选用高强度、耐腐蚀的材料，并配以适当的截面积大小。
2.锚固段周边岩石的物理性质锚固段周边岩石的物理性质包括其弹性模量、泊松比、内摩擦角等因素。
这些因素会直接影响到岩石的变形程度和应力分布情况，因此需要进行适当的调整和控制。
3.锚索布置方式和密度锚索的布置方式和密度也对周边岩体的应力分布产生了一定的影响。
一般来说，锚索的布置要尽量均匀、合理，避免存在明显的区域差异。
同时，应根据周边岩体的力学特征，选择适当的锚索密度。
4.施工过程中的影响除了以上因素外，施工过程中的因素也可能对锚固段周边岩体的应力分布产生影响。
因此，在锚固结构设计和施工过程中，需时刻关注这些因素，及时采取措施进行调整和优化。
总之，拉力型锚索锚固段周边岩体的应力分布是一个较为复杂的问题，需要考虑多个因素的综合影响。
只有通过严谨的力学计算和分析，结合实际施工情况，才能保证锚固结构的安全稳定。
锚固应力分布
锚固应力分布是指在材料中施加锚固力后，锚固点周围的应力分布情况。
锚固应力分布的研究对于工程结构的设计和安全评估具有重要意义。
在一般情况下，锚固应力分布可分为三个区域：锚固点附近的高应力区、过渡区和受力区。
高应力区是指锚固点附近应力集中的区域，通常是由于锚固装置的刚性导致的。
过渡区是指从高应力区到受力区过渡的区域，应力逐渐减小。
受力区是指远离锚固点的区域，应力较为均匀。
在高应力区，由于应力集中，材料容易发生破坏。
因此，在设计锚固装置时，需要考虑高应力区的强度，并采取相应措施，如增加锚固点的直径或改变锚固装置的形式，以减小应力集中。
过渡区是锚固应力逐渐减小的区域，其大小与锚固装置的刚性有关。
刚性越大，过渡区越小。
在设计中，需要根据具体情况合理选择锚固装置的刚性，以控制过渡区的大小。
受力区是远离锚固点的区域，应力较为均匀。
在这个区域内，锚固应力的分布可以近似为线性分布。
因此，在设计中，可以根据受力区的应力分布来选择合适的材料和结构形式。
总的来说，锚固应力分布的研究对于工程结构的设计和安全评估非常重要。
通过合理设计锚固装置，可以减小高应力区的应力集中，
提高结构的安全性和稳定性。
同时，还可以根据锚固应力的分布来选择合适的材料和结构形式，以满足工程结构的要求。
全长锚固锚杆的剪应力分布规律研究全长锚固锚杆的剪应力分布规律是指在受到外载荷的作用下，锚杆内不同位置的剪应力大小及分布情况。
在研究全长锚固锚杆的剪应力分布规律时，需要考虑不同类型的材料、不同的截面形状和外界环境的影响等因素。
首先，钢材是全长锚固锚杆主要使用的材料之一，钢材的强度和韧性都比较高，在承受外载荷的作用下，钢材的变形会比较小，因此在不同位置的剪应力分布情况比较均匀。
其次，不同截面形状的锚杆在受到外载荷的作用下，其剪应力分布情况也会有所不同。
例如，圆形截面的锚杆在受到剪力时，剪应力分布情况相对均匀，而类似于三角形、矩形等复杂截面形状的锚杆剪应力分布情况则更为复杂。
此外，外界环境的变化也会对全长锚固锚杆的剪应力分布规律产生影响。
例如，温度升高或者下雨等外界因素的作用，都可能会导致锚杆内部的剪应力分布情况发生变化。
总之，全长锚固锚杆的剪应力分布规律是一个复杂的问题，需要综合考虑材料、截面形状和外界环境等因素，进行更加深入的研究。
岩土锚固工程的力学概念分析吉星刚中国建筑材料工业地质勘查中心江苏总队摘要：目前我国一些岩土锚固工程没有明确的力学概念，运用了不合理的设计施工手段，使得锚杆无效，多次出现工程事故。
分析了岩土锚固工程的力学概念，目的是为了获得高水平的锚固工程的设计施工，指导锚固工程的安全进行，带来更大的经济收入。
关键词：岩土；锚固工程；力学概念1引言我国地域广阔，地质条件复杂多变，工程建设力度逐渐加强，岩土锚固工程应用更加深入。
处在这种新环境中，部分岩土锚固工程力学概念并不明确，未合理设计，多次出现了锚杆失效等一些问题，引发了诸多锚固工程垮塌事故。
综合研究锚固工程稳定性影响的设计施工因素并不多见。
研究了与岩土锚固工程的力学概念有关的一些问题，更清晰地呈现锚固工程中一些干力学概念，获得较高的岩土锚固设计施工水平，使锚固工程获得良好的安全性，创收较大经济效益。
2筋截面面积、锚杆锚固体、自由段与锚杆的拉承载力关系2.1岩土锚固工程的预应力筋截面面积设计预应力锚杆把拉力传至合适岩土体中，通常构成部分包括杆体自由段、杆体锚固段、锚头。
岩土中预应力锚杆为后张法预应力结构，这种结构极具代表性，务必符合张控控制应力所需。
现阶段各国对岩土锚杆标准做出认定，在满足设计抗力要求过程中，相比钢材标准极限抗拉强度，预应力锚杆筋体的张拉应力比其3/5较小。
2.2岩土锚固工程的锚杆锚固段长度设计预应力锚杆锚固段通过机械装置将拉力传至周围地层。
锚固段长度不断增加时，锚杆抗拔承载力也相应增加，由于基坑设计程序一定要有效计算锚杆锚固段长度。
锚杆锚固段长度可凸显黏结效应，无法使锚杆获得较高的抗拔承载力，锚固段过长，不利成本节约，延迟了施工的进行，错失施锚时机，给工程带来负面影响。
2.3岩土锚固工程的自由段长度设计预应力锚杆杆体自由段，这种功能借助筋体张拉时的自由弹性伸长，提供张拉力，充分传递拉力，至锚固体附近地层中。
锚杆自由段要充足，这点很重要，锚杆自由段的临界破坏面一定要超过1.5m。
第9卷 增刊中国地质灾害与防治学报V o l19 Supp lem ent 1998年11月TH E CH I N ESE JOU RNAL O F GEOLO G I CAL HA Z A RD AND CON TROL N ov11998岩土锚固工程中锚固体应力分布的有限元分析王连捷 王薇 董诚(中国地质科学院地质力学所,北京,100081) 提要 岩土锚固对地下工程,边坡加固,高层建筑,地基基础工程等有重要作用。
本文对三种不同类型的锚杆,即拉力型,剪力型,压力型的锚杆锚固体中的应力分布以及拉杆刚度对应力分布的影象进行了有限元计算,。
应力分析结果表明:1、在弹性应力情况下,拉力型锚杆锚固体中的应力集中明显,应力分布主要集中在锚固段上部较小的范围以内。
在这种情况下,过分加大锚固段长度是无意义的。
2、剪力型锚杆锚固体中的应力分布范围较大,应力集中较小,较均匀。
因而能承受较大的抗拔力。
但第三类剪力型锚杆对改善应力分布无作用。
3、锚固体产生塑性变形后,应力集中程度降低,达到锚固体的残余强度。
同时,应力向深部弹性区转移,以调动更大范围锚固体的强度。
4、拉杆的刚度对锚固体中的应力分布有影响。
拉杆的刚度越大,应力分布越趋于均匀。
但拉杆刚度是有限度的。
任意加大刚度有困难,只能到一定程度。
关键词 岩土锚固 锚索 应力分布一、前言 岩土锚固对地下工程,边坡加固,高层建筑,地基基础工程等有重要作用。
本文对不同类型的锚杆(索)的锚固体中的应力分布以及锚杆刚度对应力分布的影象进行了有限元计算,为锚固技术的设计提供依据。
二、预应力锚杆结构简述 预应力锚杆由锚头、杆体和锚固体三部分组成,如图1[1]。
锚头位于锚杆的外露端,它由锚具,承压板,台坐,支挡结构组成,通过它对锚杆施加预应力。
杆体连接锚头和锚固体,由螺纹钢或钢绞线组成,通常利用其弹性变形对锚杆施加预应力。
锚固体由水泥浆组成,位于锚杆的下半部,通过锚固体把应力从锚杆传给地层。
作者简介 王连捷,男,63岁,研究生毕业,研究员,主要研究地应力测量,岩土锚固,边坡治理,应力计算。
1-锚具;2-承压板;3-台座;4-支挡结构;5-钻孔;6-自由隔离层;7-预应力筋(拉杆);8-注浆体;L a -自由段长度;L f -锚固段长度图1 预应力锚杆结构示意图 F ig 11 structure of pre -stressed anchor 灌浆锚杆的抗拔力取决于(1)、锚固段水泥浆对拉杆的握裹力,而握裹力又取决于水泥浆的强度与拉杆表面的粗糙度;(2)、锚固段地层对水泥浆锚固体的磨擦强度;(3)、钻孔周围被锚固的地层的强度以及整体稳定性程度。
除以上因素外,水泥浆锚固体中的应力分布对锚杆的抗拔力有重要影响。
降低锚固体中的应力集中程度,使应力分布均匀,可提高锚杆的抗拔力。
为此,本文重点讨论了锚固体中的应力分布。
按锚杆与水泥浆体之间的传力方式,通常锚杆可分为三种类型,即拉力型、剪力型和压力型(图2)。
目前应用较广泛的为拉力型。
这类锚杆是通过拉杆与水泥浆体以及水泥浆体与地层间的粘结将力传到地层中。
拉力型锚杆锚固体中的应力是随深度递减的。
剪力型锚杆是用若干组无粘结钢筋束与水泥浆胶结材料分开,用钢筋束的有粘结部分分别在不同的深度上进行锚固,使之分别作用于锚固体的不同部位。
我们称这种为第一类剪力型锚杆如图(2c )。
还有一种剪力型锚杆是将无粘结钢筋束分为若干组,每一组钢筋束的底部连接一个锚板。
这些锚板安装在不同深度,我们称这种为第二类剪力型锚杆如图(2d )。
还有一种我们称为第三类剪力型锚杆如图(2b )。
第三类剪力型锚杆中,每一组的锚固起始点相同,而终点不同。
压力型锚杆是用无粘结拉筋与锚固体底部的锚板连接如图(2e ),它实际上相当于一组带锚板的剪力型锚杆。
三、锚固体应力分布的有限元分析 采用超级SSA P 程序进行有限元计算[2],由于锚杆孔的对称性,采用轴对称元。
尺寸为沿钻孔方向其长度为18m 、宽度为4m 、钻孔半径为011m 。
拉杆部分用杆单元,其余部分用轴对称单元,两种单元混合使用进行计算。
单元网格划分如图3。
共210单元,252个节点。
约束情况为井口处的节点采用Z 方向约束,钻孔中心线采用y 方向约束。
钻孔轴与Z 平行。
四、拉力型锚杆锚固体中的应力分布 锚杆锚固体长度8m ,自由段长度4m ,自由段通过无粘接钢筋使钢筋束与水泥浆分离开而成为自由段如图2a 。
图4为锚杆锚固体中的轴向剪应力分布,可以看出,在一般的刚度情况下,拉力型锚杆锚固体的应力主要集中在锚固段的上部约2m 范围内如图4曲线1。
这种情况已被实践证实[3]。
a-拉力型,b,c,d--剪力型,e-压力型图2 预应力锚杆的类型F ig12 Types of Pre-stressed anchor图3 有限元计算网格F ig13 M esh of F i n ite ele m en t calculation1五、剪力型锚杆锚固体中的应力分布 11第一类剪力型锚杆(如图2c)锚固体中的应力分布 此处将钢筋束分为三组,第一组的锚固段由深度4m开始到12m,长度8m;第二组的锚固体由深度6m开始到12m,长度6m;第三组由深度8m到12m,长度4m。
应力分布如图4曲线2所示。
可以看出,应力分布有三个峰值,峰值位在锚固的开始位置,每个峰值区分布在约1～2m的深度范围内。
在同样的拉力条件下,与拉力型锚杆相比,剪力型锚杆有较低的峰值应力,此处相当于拉力型峰值的1 3。
而应力的分布范围约相当于拉力型的3倍,即应力的分布趋于均匀。
如果钢筋束分的组数越多,剪力型锚杆的峰值应力越低,而应力分布范围越大,应力的分布越更加均匀。
因而剪力型锚杆应力分布较合理,能够承受较大的拉力。
1-拉力型;2-第一类剪力型;3-第二类剪力型。
图4 锚杆锚固体中的剪应力分布F ig14Shear stress distr ibution i n grout body 21第二类底部带锚板的剪力型锚杆锚固体中的应力分布这种锚杆的布置如图2d。
此处共有3组(可有更多的组)锚杆,它们的锚板分布位置为深度4m、6m、8m处。
由无粘结钢索与锚板连接。
应力分布的计算结果如图4曲线3。
应力分布曲线与曲线2相似。
但应力幅值较大。
从应力情况来看,这种锚杆不如曲线2理想,但它有一个锚板,因而抗拔力较大。
能承受较大的拉拔力。
3、第三类剪力型锚杆锚固体中的应力分布这种锚杆如图2b,其锚固体中的应力分布与拉力型锚杆相同如图4曲线1,没有起到分散应力的作用。
六、压力型锚杆锚固体中的应力分布 这种锚杆的结构如图2e。
它是由无粘结钢筋束与底部锚板组合而成。
它相当于一组带锚板的剪力型锚杆。
应力分布如图5,这种锚杆底部由于有锚板,因而底部有较大的阻力。
图5 压力型锚杆锚固体中的剪应力分布F ig15 Shear stress distr ibution i n grout body of co m pressive type anchor七、刚度不同时锚固体剪应力分布 锚固体中的应力分布与拉杆的刚度有关,拉杆的刚度愈大,应力集中程度愈小,应力分布越超于均匀如图6。
图6中曲线1刚度最大,曲线2,3,4的刚度逐渐变小,曲线4的刚度最小。
这是因为拉杆刚度越大时,拉杆的伸长变形小,因而带动锚固体在大的范围内超于均匀变形。
虽然加大拉杆刚度可以使应力分布均匀,但刚度只能达到一定程度,过份加大纲度是有困难的。
(曲线由1到4刚度逐渐变小)图6 拉杆刚度不同时锚固体中剪应力分布F ig16 Stress distr ibution i n grout body for differen t stiffness of steel rod八、锚固体产生塑性变形时的应力分布 上述讨论都是在锚固体为弹性变形时的应力分布。
实际上,在锚杆的上部高应力区锚固体中可能产生塑性变形。
塑性区应力值明显降低,应力值向深部转移,深部应力值相应升高如图7。
这样在产生塑性后,通过应力的转移可以调动更大范围的锚固体的强度。
保证锚杆有足够的阻力。
但是塑性区不能过大以致全锚固段都变成了塑性,这时有可能使整个锚固体强度降低而失效。
1-弹性变形;2-塑性变形;3-更大范围塑性变形图7 塑性变形时锚固体中的应力分布F ig17 Stress distr ibution i n grout body under plastic defor mation九、结论 通过上述应力分析可得如下结论:11在弹性应力情况下,拉力型锚杆锚固体中的应力分布主要集中在锚固段上部约2m 以内的范围。
21剪力型锚杆锚固体中的应力分布范围较大,较均匀。
因而能承受较大的抗拔力。
但第三类剪力型锚杆对改善应力分布无作用。
31锚固体产生塑性变形后,应力集中程度降低,降到锚固体的残余强度。
同时,应力向深部转移,调动更大范围锚固体的强度。
41拉杆的刚度对锚固体中的应力分布有影响。
拉杆的刚度越大,应力集中程度越低,应力分布越趋于均匀。
但拉杆刚度是有限度的。
任意加大刚度有困难,只能到一定程度。
参考文献[1] 程良魁,岩土加固实用技术,地震出版社,1994。
[2] 朱以文,微机有限元前后处理系统及其应用,科学技术文献出版社,1993。
[3] 曾国熙,地基处理手册,中国建筑工业出版社,1988,505-526。
(下转第67页) lati on is settled,and500thou sands of pop u lati on w ill be settled du ring the second peri od p ro ject from1997to2003,over650thou sands of popu lati on w ill be settled du ring the th ird peri od p ro ject by20091B u t,w here do so m any popu lati on live,since in the area of reservo ir the p lain is rare and geo logic hazards are qu ite often occu rred?T he Paper dis2 cu sses on the engineering geo logy,esp ecially geo logic hazards and con tro lling,du ring the m igrating settlem en t1T he geo logic hazards in the T h ree Go rges R eservi o r cou ld be divided in to th ree p eri ods:11the first peri od is befo re1993,w hen the dam p ro ject began,m ain ly natu ral geo logic hazards,of cou rse,som e cau sed by hum an activity;21the second peri od is from1993to2003,geo logic hazards m ain ly cau sed by toe2cu t landslide and abandon rock m aterial sto rage;31the th ird peri od is after2003,especially,from2003to2009,geo2 logic hazards w ou ld be cau sed by reservi o r w ater level rising,and du ring th ird peri od, over600thu sands of popu lati on w ill be relocated that w ill be su rge of geo logic haz2 ards1T he th ird p eri od w ill ex tend by20201L o ts of theretic issu ses on geo logic hazards w ill be m et,such as,p ro tecti on,rem edy and u tilizati on of landslide and rockfall depo sit,“large2scale excavating and large2scale filling”fo r the con structi on and relocati on1Key words th ree go rges dam relocati on geo logic hazards environm en t geo logy・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・～・(上接第19页)Stress D istr ibution Ca lcula tion of Grout Body i nGrouted Anchor by F i n ite Elem en tM ethodW ang L i an j ie W ang W e i D ong Cheng(I n stitute of Geo m echan ics Be ij i ng100081)Abstract In th is paper,stress distribu ti on in grou ted body is calcu lated fo r th ree typ es of grou ted ancho r by fin ite elem en t m ethod.T he resu lts show that1,stress is concen trated in upp er p art of grou t body fo r ten sile stress typ e ancho r;2,stress distribu ti on is m o re un ifo r m fo r shear stress type;3,stress concen trati on is decreased fo r p lastic defo r m ati on area and stress is tran s2 ferred to deep elastic area in grou t body;4,Stiffness of steel tendon influences stress distribu ti on in grou t body,the h igher the stiffness,the m o re un ifo r m stress distribu ti on.Key word ancho ring in rock and so il ancho r cab le stress distribu ti on。
