梁开洞加固计算

梁加固计算书一．工程概况：本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。

根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。

二．计算举例：此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。

现以E轴1轴处左边框架节点为例：梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：其中：x—混凝土受压区高度（mm）；fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。

把各值代入式1，有：933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)解得，x=176.81mm又把x=176.81代入式3，有Ψsp=(0.8×0.0033×850/176.81-0.0033-0)/210/206000=9.213>1.0 取Ψsp=1.0由式2Asp=（1.0×19.7×350×176.81-360×361）/210=5186.40实配梁钢板为：10mm×520mm（厚度为10mm），即10× 520=5200mm2，满足要求。

某钢筋混凝土开洞梁内衬钢套管加固分析作者：王薇李庞来源：《城市建设理论研究》2014年第06期摘要：本文针对某装修工程对已有钢筋混凝土梁开洞后进行新增钢套管加固处理进行实例分析。

分析原钢筋混凝土梁、开洞未加固梁和开洞加固梁的应力变化与分布规律，以及挠度变化情况，以验证此种加固方法的合理性，并提出此种加固方法的设计方法。

关键字：梁开洞；有限元；钢管套；加固中图分类号：TU39 文献标识码： ATHE ANALYSIS OF REINFORCED CONCRETE HOLEY BEAM WITH STEEL SLEEVE LI Pang，（Liaoning provincial building design and research institute, Shenyang 110005）Abstract: In this paper, mainly analyzing reinforced concrete beams with circular openings in some fitting-out works, which is reinforced with steel sleeves. Focusing on variation of stresses 、regularities of distributions and the status of deflection，to verify the rationality of this method, and push forward designing means of the consolidating methods.Key words: holey beam；finite element; steel sleeve; reinforce1工程概况某工程在装修过程中，由于暖通及强弱电的管线需要，常对既有的钢筋混凝土梁开孔、穿管，由于孔洞直径较大要截断部分箍筋，纵向主筋不截断，因此对既有梁的影响较大，特别是受剪承载力的影响尤为显著，所以为改善开洞梁的受力性能，采用内衬钢套管的方法加固开洞梁。

梁底开洞加固方案
梁底开洞加固方案是针对梁底开洞的一种加固方法。

该方案主要是通过在梁底开洞处，加固钢筋和混凝土，提高梁底的承载能力和稳定性，从而保证建筑结构的安全。

具体实施方法包括以下步骤：
1. 对梁底开洞的部位进行清理和修整，保证加固材料的粘合度和牢固度。

2. 在梁底开洞处，加固钢筋和混凝土。

在梁底开洞的两侧，分别加固两根钢筋，将其延伸至梁底的另一端，并与原有的钢筋进行连接。

然后在钢筋上涂刷混凝土胶浆，最后再用混凝土填充梁底的开洞处，使其与原有的混凝土形成一体。

3. 等待混凝土凝固后，进行二次加固。

在梁底加固处，再次涂刷混凝土胶浆，然后在上面再铺设一层钢筋网，最后再用混凝土进行覆盖，直至与原有梁底的高度一致。

4. 完成加固后，需要对加固部位进行监测，确保加固效果并及时处理后续问题。

综上所述，梁底开洞加固方案通过加固钢筋和混凝土，能够有效提高梁底的承载能力和稳定性，为建筑结构的安全提供了保障。

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加固工程量计算过程第一步：确定加固范围在进行加固工程量计算之前，首先需要确定要加固的结构范围。

这可以通过实地勘查或结构检测来确定。

根据结构的情况，确定需要加固的构件或部位。

第二步：进行结构检测结构检测是为了了解结构的受力性能，找出结构的弱点，并确定加固的必要性。

结构检测包括外观检测和深层检测，可以利用物理试验、非破坏性试验等方法来获取结构的数据。

第三步：制定加固方案根据结构检测的结果，制定合理的加固方案。

加固方案可以根据结构的不同情况来选择不同的材料和施工方法，以提升结构的抗力和刚度。

同时，加固方案也需要满足工程的经济性和施工的可行性。

第四步：计算加固工程量1.计算加固材料量根据加固方案中所使用的材料种类和规格，计算加固所需材料的数量。

例如，如果使用钢筋进行加固，需要计算所需钢筋的总长度；如果使用钢板进行加固，需要计算所需钢板的总面积。

2.计算加固工程量根据加固方案和结构的具体情况，计算加固工程的具体量。

加固工程量包括施工所需人工、材料和设备，以及施工工艺所需的时间和空间等。

在计算加固工程量时，一般需要考虑以下几个方面：-加固材料的成本：根据材料的市场价格和加固所需的数量，计算加固材料的成本。

-人工工时：根据加固的复杂程度和施工方法，计算所需的人工工时。

一般来说，加固工程会涉及到不同职业的人员，如工程师、钢筋工、焊工等。

-设备和机械：根据加固方案和施工方法，确定所需的设备和机械，并计算所需的数量和使用时间。

-施工时间：根据加固方案和结构的情况，计算加固工程所需的施工时间。

一般来说，加固工程需要停工或减少使用，以确保施工安全和效率。

综上所述，加固工程量计算是一个相对复杂和综合的过程，需要根据结构的具体情况和加固方案来进行计算。

在计算过程中，需要考虑材料、人工、设备和施工时间等因素，以确保加固工程的经济性和施工效果。

连梁开洞后加固方法连梁开洞是建筑中常见的一种结构形式，可以实现房屋层间的通风、照明和布局的需要。

但是，开洞后连梁的结构就被破坏了，面临着强度降低、载荷能力下降、整体稳定性减弱等问题。

因此，需要对开洞后的连梁进行加固处理。

下面介绍几种常见的加固方法。

1.钢材加固法钢材加固法是对连梁结构开洞后进行加强的有效方法，可以增加连梁的抗弯刚度、提高承载能力、减小变形。

该方法的具体操作是在开洞处焊接钢板或钢管，并与梁体连接。

这种方法可以通过计算得到钢材的种类、形状、尺寸和焊接位置等参数，并且具有加固效果明显、处理周期短、不占用室内空间等优点。

2.碳纤维加固法碳纤维加固法是近年来发展起来的一种连梁加固方法，主要通过增加碳纤维布或板材来修补开洞部位，从而实现加固效果。

这种方法具有操作简单、不会对房屋结构造成加载、加固效果良好等优点。

但是，碳纤维材料相对钢材更加昂贵，并且对于混凝土等材料较弱的连梁效果不佳，有时还需要采用一些预处理方法以提高加固效果。

3.钢筋混凝土加固法钢筋混凝土加固法是对开洞后连梁进行加固的一种依靠混凝土强度增加来实现加固效果的方法。

此方法主要通过在混凝土表面贴合钢筋网或涂刷增强剂，提高混凝土的承载力。

该方法具有操作简单、效果明显、耐久性高等优点，但是需要专业技术支持，并需注意施工过程中的环境和温度。

总之，连梁开洞后的加固方法是多样化的，需要选择根据具体情况选择适宜的方法进行加固。

对于房屋开洞造成的脆弱化问题，及时行动是非常重要的。

在进行加固工作时，应当选择专业的工程师进行设计，采用安全、可靠、经济的方法进行加固，快速解决问题。

桥梁各类加固方法计算改变受力体系加固法1•改变受力体系加固计算改变受力体系加固法的一般计算步骤如下：1）计算并绘制加固时原构件在剩余的那部分荷载作用下的内力图；2）若施加预顶力，根据所设时的加固后的内力图，确定预顶力的大小，按原结构的计算绘制在支点预顶力作用下梁的内力图；3）按加固后的计算简图，计算并绘制在新增荷载及加固时卸除荷载作用下的内力图；4）将上述三项内力迭加，绘制梁各截面的内力包络图；5）计算梁各截面的实际承载力，并绘制梁的材料图；6）调节预顶力值，使梁的内力图小于梁的材料图；7）根据支点的最大支承反力，设计支撑构件，其多为轴心受力构件，可按钢筋混凝土规范与钢结构规范进行设计；8）计算预应力撑杆的顶撑控制量。

当用纵向压缩法对预应力撑杆系统施加预升力时，其预升量ΔL=Lε+a(2-l)式中,L一撑杆长度；Ea-撑杆端部与被加固构件混凝土间的压缩量,可取2~4mm0一撑杆在预应力作用下引起的应变；I增大截面加固法1•增大截面加固计算采用增大截面加固桥梁,其承载力计算受到原构件应力应变的影响,不能简单地作为整体截面用有关公式计算。

在加固计算中,首先应确定加固前构件的实际应力应变水平,并考虑新混凝土与原结构协同工作的程度,然后进行合理的计算。

(1)受弯构件加固计算要点受弯构件外包混凝土加固设计,应根据现场结构的实际情况,分别采用受压区或受拉区两种不同的加固形式。

1)受压区外包混凝土加固一般用刚架拱、桁架拱等拱桥的斜腿、斜撑或弦杆的加固。

采用受压区加固的受弯构件,其承载力、抗裂度、钢筋应力、裂缝宽度及变形计算和演算可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》(GBJIO-89)中关于叠合构件的规定进行。

实验研究表明,在相同弯矩作用下,二次受力叠合梁的受拉筋应力、挠度和曲率都比相同截面和配筋的一次受力整浇梁的相应值大得多。

其次,二次受力叠合梁在第一次受力时是由叠合前的原混凝土承受压力。

而在二次受力时,主要由后浇混凝土承受压力。

梁上开洞构造与计算1. 框架梁或剪力墙的连梁,因机电设备管道的穿行需开孔洞时,应合理选择孔洞位置,并应进行内力与承载力计算及构造要求。

2. 孔洞位置应避开梁端塑性铰区,尽可能设置在剪力较小的跨中3/l 区域内,必要时也可设置在梁端3/l 区域内。

孔洞偏心宜偏向受拉区,偏心距0e 不宜大于h 05.0。

小孔洞尽可能预留套管。

当设置多个孔洞时,相邻孔洞边缘净间距不应小于35.2h 。

孔洞尺寸与位置应满足表1要求。

孔洞长度与高度之比值30/h l 应满足:跨中3/l 区域内不大于6;梁端3/l 区域内不大于3。

分类跨中3/l 区域梁端3/l 区域 h h /3 h l /0 h h /1 h h /3 h l /0 h h /1 h l /2 非抗震设计4.0≤ 6.1≤ 3.0≥ 3.0≤ 8.0≤ 35.0≥ 0.1≥抗震设计 5.1≥3. 当矩形孔洞的高度小于6/h 及mm 100,且孔洞长度3l 小于3/h 及mm 200时,其孔洞周边配筋可按构造设置。

上下弦杆纵向钢筋2s A 、3s A 可采用122~102φφ,箍筋采用8~6φφ,间距不应大于15.0h 或25.0h 及mm 100,孔洞边竖向箍筋应加密(图2)。

4. 当孔洞尺寸超过上项时,孔洞上下弦杆的配筋应按计算确定,但不应小于按构造要求配置的配筋。

孔洞上、下弦杆的内力按下列公式计算(图3)0323131121ql V h h h V ++=λ λV h h h V 3231322+= 200111212ql l V M += 2022l V M = z M N =式中 值孔洞边梁组合剪力设计-V 载孔洞上弦杆均布竖向荷-q；三、四级为一、二级时，取抗震加强系数，抗震等1.5-λ 1.01.2；非抗震设计时，取级时，取计值孔洞中点处梁的弯矩设-M 心距离孔洞上、下弦杆之间中-z 5. 孔洞上、下弦杆截面尺寸应符合下列要求无地震作用时 0125.0bh f V c i β≤有地震作用时跨高比5.2/0〉i h l 0120.01bh f V c REi βγ≤ 跨高比5.2/0≤i h l 0115.01bh f V c RE i βγ≤式中 上、下弦杆剪力设计值-i V有效高度上、下弦杆截面宽度和、-0h b上、下弦杆截面高度-i h计值混凝土轴心抗压强度设-c f0.85取承载力抗震调整系数，-RE γC80~C500.74C800.8,501；取；取当混凝土强度影响系数，C ≤-β之间，内插取值 6. 斜截面承载力与正截面偏心受压、偏心受拉承载力计算,需按相关规定进行计算。

梁加固计算书一．工程概况：本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。

根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。

二．计算举例：此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。

现以E轴1轴处左边框架节点为例：梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：其中：x—混凝土受压区高度（mm）；fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。

把各值代入式1，有：933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)解得，x=176.81mm又把x=176.81代入式3，有Ψsp=(0.8×0.0033×850/176.81-0.0033-0)/210/206000=9.213>1.0 取Ψsp=1.0由式2Asp=（1.0×19.7×350×176.81-360×361）/210=5186.40实配梁钢板为：10mm×520mm（厚度为10mm），即10× 520=5200mm2，满足要求。