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27SiMn钢亚温淬火工艺研究

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淬火工艺对27SiMn钢组织和性能的影响

淬火工艺对27SiMn钢组织和性能的影响
Ａｂｓｒ ｔ：Ｔｈ ｆｅ ｔｏ ｕ ｎ ｈ ｎ ｅ ｈ ｏｏ ｙ ｏ ｈｅ ｍｉｒ ｓｒ ｃ ｕ ｅ ａ ｃ ａ ｉａ ｒ ｐ ｒｉｓｏ ７ Ｍｎ ｓｅ ｌｗａ ｔ ｄ ｔ ａｃ ｅ ｅｆ ｃ ｆｑ ｅ ｃ ｉ ｇ ｔｃ ｎ ｌｇ ｎ ｔ ｃ ｏ ｔｕ ｔ ｒ ｎｄ ｍｅ ｈ ｎｃ ｌｐ ｏ ｅ ｔｅ ｆ２ Ｓｉ ｔｅ ｓ ｓｕ — ｉｄ．Ｅｘ ｅ ｍｅ ｔｔ ｒ ｕ ｈａ ｈ ｔｅ ｇｈ ａ ｄ ｈ ｒ ｎ ｓ ｆ２ ｉ ｔｅ ｉ ｈ ｗａ ｕ ｎ ｈｅ ｎ ８３ ｅ ｐ ｒ ｎ ｕ ｎｓｏ ｔｔ ｔｔ ｅ ｓｒ ｎ ｔ ｎ ａ ｄ ｅ ｓｏ ７Ｓ Ｍｎ ｓｅ ｌ ｉ ｗｈ ｃ ｓｑ ｅ ｃ ｄ ｉ ０～９ ０ ￣ ｔ “ｚ ｒ ３ Ｃｗｉ ｈ ｅｏ
ｇ ａｎ ａ ｄ ｔ ｅ ｎ ｎ ｕ ｉ ｒ ｄ ｎ ｉ ｆｃ ｒ ｏ ｎ ａ ｓｅ ｉ ．Ｔ ｅ ｍｅ ｈ ｉａ ｒ ｐ ｒ ｆ ７ ｉ ｔｅ ｙｉ ｄ ｒｈ ａ— ｅ ｔ ｄ ｒ ｉ ｎ ｏ — ｎ ｆ ｍ ｅ ｓ ｙ ｏ ａ ｂ ｎ ｉ ｕ ｔ ｎｔ ｈ ｏ ｔ ｅ ｈ ｃ ａ ｃ ｐ ｏ ｅ ｙ ｏ Ｓ Ｍｎ ｓｅ ｌ ｌ ｅ ｅ ｔ ｒ ａ ｅ ｎ ｌ ｔ ２ ｃ ｎ ｔ
２ＳＭｎ钢是矿用液 压支 柱 的缸体材 料 。缸体 毛坯 ７ｉ 为热轧无 缝 钢 管 ， 厚 １ ｉ， 求 经 淬 火 、 壁 ０ｍｌ 要 ｌ 回火 处 理 后 ， 度 ２０～ ９ Ｂ 。常规 的热处理工艺是 ８０ｏ保 硬 ７ ２０Ｈ Ｓ ８ Ｃ
（ｎｔｕ Ｉｓ ｔｔ ｏ ｉ ｅ ｆＭａｅ ａｓ ｃ ｎｅａｄ Ｅ ｇｎｅｉ ， ｅａ ｏｙ ｃｎｃＵ ｉ ｒ ｔ， ｉｏｕ ５ ０ ０， ｅ ａ ，ｈｎ ） ｔ ｉｌ Ｓｉ ｃ ｎ ｎ ｉｅｒ ｇ Ｈ ｎ ｎＰ ｌｔ ｈ ｉ ｎ ｅ ｉ Ｊ ｚｏ４ ４ ０ Ｈ ｎ ｎ Ｃ ｉ ｒ ｅ ｎ ｅ ｖ ｓｙ ａ ａ

27SiMn缸筒热处理工艺验证

27SiMn缸筒热处理工艺验证

27SiMn缸筒热处理工艺验证
支-13伸缩千斤顶缸筒热处理工艺验证
工件简图如下图：下料尺寸Φ152×17×1685，热处理有效尺寸17mm，取9段Φ152×17×50作为试样，分3组编号1、2、3，随工件进行热处理。

工件名称：伸缩千斤顶缸筒
工件图号：035001-100101
工件材料：27SiMn
工件热处理类型：调质处理
热处理工艺路线
热处理过程按照《GB-T-16924—1997 钢件的淬火与回火》标准
进行实际操作，对热处理执行技术参数进行记录：热处理原始工艺记录、曲线。

试样检测
取1组试样随工件进行热处理，在淬火后取出1件试样，在回火结束后取出另2件试样，每个试样测5个位置，分别测其硬度并记录。

硬度检测按照GB/T 203—91 《金属洛氏硬度试验方法》、
GB/T 231—84 《金属布氏硬度试验方法》标准测量。

根据GB/T 34895-2017《热处理金相检验通则》要求取试样的剖面部分进行磨抛、制样，以4%的硝酸酒精溶液腐蚀抛光面，置于金相显微镜下取其500倍和1000倍的金相组织。

按照GB/T 16924-1997 《钢件的淬火与回火》、GB/T 13298 《金属显微组织检验方法》标准，观察对比其淬火马氏体、回火索氏体、残余奥氏体组织和碳化物组织等级；并测量其淬硬层深度，并出具金相检验报告。

淬火后工件中奥氏体转化为马氏体、下贝氏体及少量参与奥氏体，不允许出现网状碳化物；高温回火（调质）后马氏体转化为索氏体，显微镜下索氏体均匀分布，有少量的马氏体和残余奥氏体，不允许出现网状碳化物和块状铁素体。

金相检验报告单
检验：批准：。

27SiMn钢临界温度淬火高温回火后的力学性能

27SiMn钢临界温度淬火高温回火后的力学性能

维普资讯
由此 可见 ， 非 树枝 晶铝 合 金 Ａ３ ５ ６坯 料 在 达 到 固
液相 两 相 区时 ， 晶粒长大较快 ， 而 在 固相 区 几 乎 不 长 大， 可 以忽 略不 计 。
［ ３ ］ Ｆ ｌ ｅ ｍｉ ｎ ｇＭ Ｃ， Ｙｏ ｕ ｎ ｇ Ｋ Ｐ． Ｒｈ ｅ ｏ ｃ ａ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ Ｙｅ ａ ｒ ｂ ｏ ｏ ｋ ｏ ｆ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔｅ ｃｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ［ Ｍ］ ． Ｍｃ Ｇｒ ａ ｗ－ Ｈｉ Ｕ ， Ｎ ｅ ｗ Ｙｏ ｒ ｋ ， １ ９ ７ ８ ： １ ５ ４ — １ ５ ９ ． ［ ４ ］ Ｍｏ ｓ ｃ ｈ ｉ ｎ ｉ Ｒ． Ｍａ ｎ ｕ ｆ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｏ ｆ Ａｕ ｔ ｏ ｍｏ ｔ ｉ ｖ ｅ Ｃ ｏ ｍｔ ｘ ￣ｅ ｎ ｔ ｓ ｂ ｙ Ｓ ｅ ｍｉ Ｌｉ ｑ —
ｕ ｉ ｄ Ｆ ｏ ｒ ｍｉ ｎ ｇ Ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ［ Ｃ］ ． Ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｅ ｄ ｉ ｎ ｇ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ２ ｎ ｄ Ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｎ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ Ｃ ｏ ｎ —
ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｅ ｅ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ Ｓ ｅ ｍｉ — ｓ ｏ ｌ ｉ ｄ Ｐｒ ｃｅ ｏ ｓ ｓ ｉ ｎ ｇ ｏｆ Ａｌ ｌ ｏ ｙ ｓ ａ ｎ ｄ（ ｍｐ ０ ｓ ｉ ｔ ｅ ｓ ，
ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ５ ｔ ｈ Ｉ ｎ ｔ ． Ｏ ｎ Ｃ ｆ ． ｏ ｎ Ｓ ｅ ｍｉ — ｏｌ ｓ ｉ ｄ Ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｉ ｎ ｇ ｏ ｆ Ａｌ ｌ ｏ ｓ ＆ Ｃ ｙ ｏ ｒ ｎ — ｐ ｃ ｘ ｓ ｉ ｔ ｅ ｓ， Ｇｏ ｌ ｄ ｅ ｎ， Ｏ ｌ Ｃ ｏ ｒ ａ ｄ ｏ， ＵＳ Ａ， １ ９ ９８： ４ ３ ９ — ４ ４７．

27SiMn缸筒热处理工艺验证

27SiMn缸筒热处理工艺验证

27SiMn缸筒热处理工艺验证
支-13伸缩千斤顶缸筒热处理工艺验证
工件简图如下图：下料尺寸Φ152×17×1685，热处理有效尺寸17mm，取9段Φ152×17×50作为试样，分3组编号1、2、3，随工件进行热处理。

工件名称：伸缩千斤顶缸筒
工件图号：035001-100101
工件材料：27SiMn
工件热处理类型：调质处理
热处理工艺路线
热处理过程按照《GB-T-16924—1997 钢件的淬火与回火》标准
进行实际操作，对热处理执行技术参数进行记录：热处理原始工艺记录、曲线。

试样检测
取1组试样随工件进行热处理，在淬火后取出1件试样，在回火结束后取出另2件试样，每个试样测5个位置，分别测其硬度并记录。

硬度检测按照GB/T 203—91 《金属洛氏硬度试验方法》、
GB/T 231—84 《金属布氏硬度试验方法》标准测量。

根据GB/T 34895-2017《热处理金相检验通则》要求取试样的剖面部分进行磨抛、制样，以4%的硝酸酒精溶液腐蚀抛光面，置于金相显微镜下取其500倍和1000倍的金相组织。

按照GB/T 16924-1997 《钢件的淬火与回火》、GB/T 13298 《金属显微组织检验方法》标准，观察对比其淬火马氏体、回火索氏体、残余奥氏体组织和碳化物组织等级；并测量其淬硬层深度，并出具金相检验报告。

淬火后工件中奥氏体转化为马氏体、下贝氏体及少量参与奥氏体，不允许出现网状碳化物；高温回火（调质）后马氏体转化为索氏体，显微镜下索氏体均匀分布，有少量的马氏体和残余奥氏体，不允许出现网状碳化物和块状铁素体。

金相检验报告单
检验：批准：。

27SiMn合金钢性能，27SiMn热处理

27SiMn合金钢性能，27SiMn热处理
（%）
Akv/J
HB
920
水
450
水、油
≥980
≥835
≥40
≥39
≤217
注：热处理温度允许调整范围：淬火±15℃，低温回火±30℃，高温回火±50℃
6、27SiMn应用
用作高韧性和耐磨的热冲压零件，亦可用于不经热处理的零件，或正火后应用，如拖拉机的履带销等。
27SiMn合金钢性能，27SiMn热处理
1、27SiMn属于合金结构钢，用于制造高韧性和耐磨的热冲压零件。
2、27SiMn交货状态:淬火+回火
3、27SiMn执行标准：GB/T3077-1999
4、27SiMn化学成分
牌号
化学成分%
C
Si
Mn
P
S
Cu
Cr
Ni
27SiMn
0.24-0.32
1.10-1.40
1.10-1.40
≤0.035
≤0.035
≤0.30
≤0.30
≤0.30
成品钢材和钢坯的化学成分允许偏差应符合GB222的规定。
5、27SiMn力学性能
材质
热处理
力学性能
钢材退火或高温回火供应状态硬度
27SiMn
淬火
回火
抗拉强度
屈服强度
伸长率
断面收缩率
冲击功
温度/℃
冷却剂
温度/℃
冷却剂
MHale Waihona Puke aMpaA5(%)

淬火工艺对27SiMn钢组织和性能的影响

淬火工艺对27SiMn钢组织和性能的影响

1 实验材料和方法
1 . 1 实验材料 实验用 27SM i n 钢的化学成分及该钢种的国家标 准见表 1 。
表 1 27 S M i n钢的化学 成分 (质量分数 ) /%
项目 C Si Mn S 0 . 035 0 . 030 P Fe
GB 3077- 1988 0 . 24~ 0 . 32 实验样品 0 . 30
第 27卷第 4 期 2007 年 08月
矿
冶
工
程
Байду номын сангаас
M IN I NG AND M ETAL LURG ICAL ENG INEER I NG
V o.l 27 4 A ugust 2007
淬火工艺对 27SM i n钢组织和性能的影响
李安铭, 王向杰, 黄丽娟, 李小飞, 陈 昊
( 河南理工大学 材料科学与工程学院 , 河南 焦作 454000 )
L I An m in g , WANG X iang jie , HUANG L i juan , L I X iao fe,i CHEN H ao ( Institute of M a terials Science and E ng ineering, H enan P oly technic University, J ia ozuo 454000 , H enan, Ch ina) Abstract : T he effect of quench ing techno logy on the m ic rostructure and m echan ical propert ies o f 27SM i n stee lw as stud ied . Experi m ent turns ou t that the streng th and hardness o f 27SM i n steel w hich w as quenched in 830~ 930 ho ld ing ti m e , in crease w ith quench ing te m perature go ing up , and then beg in to fa ll dow n above 930 m artensite w as obtained in the 27SM i n stee l a fter w ith zero ho ld in g ti m e ( 910 10) w ith zero . T he fine lath

27SiMn钢热处理工艺探讨

参考文献 ［(］ ［%］ 机械工业出版社， " 中国机械工程学会热处理学会编 " 摩擦支柱和铰接顶梁手册 " 北京： 0))( ［0］ ［%］ 煤炭工业出版社， " 热处理手册 " 北京： (!/7 "
万方数据
・ ./ ・ຫໍສະໝຸດ 万方数据 ・ )) ・第 (/ 卷第 6 期
邯郸职业技术学院学报
0))3 年 ! 月
使脆性增加且都降低导热性。 ! " #$、 %&、 ’ 都有降低韧性的倾向， () " %& 显著提高 * — +， ’ 显著提高碳化物的形成， #$ 显著提高耐烧裂性能和脱碳性能。 由于这三种主要合金元素的影响， 导致了由于成分不同、 不均而使其机械性能有较大差异， 按照 其机械性能与 《摩擦支柱和铰接顶梁手册》 中的图 ()121( 基本相 ,-.—/( 的化学成分冶炼出的 0/#$%& 钢， 似， 由该图可以看出， 在 30)4 回火， 其综合机械性能较好。 三、 0/!"#$ 钢制 %&’ 金属顶梁的热处理工艺分析 ( " 0/#$%& 钢的临界淬火直径 在 0)4 的水中为 6755， 在 3)4 水中为 6255， 在 0)4 0/#$%& 钢的临界淬火直径在静油中为 0055， 由于 =>- 的有效厚度均小于 3)55， 故其渗透性不必过多考虑， 用一般的循环 28 9:;< 水溶液中为 3)55， 水作冷却介质即可满足。 0 " 淬火加热温度 根据我们作的正交试验 ? !60 结果看， 采用 7/)4 淬火加热， 硬度值发散， 溶解度不够， 软硬点分布不 均， 合格率极低。采用 !()4 的淬火加热， 由于 %& 的过热敏感性和 #$ 的脱碳性， 不利于形成好的淬火组 织， 因此最好采用 !))4 的淬火温度， 详见 (!!0 年 3 月的 《=>- 型顶梁工艺试验汇总》 。 6 " 淬火加热时间 淬火加热时间的计算方法大致有两种： 一种是将保温时间和升温时间分开计算 升温时间 @A B ) " 7;( ;0 ;6 ;3 = （5$&） 保温时间 @C B ( D 3@& 式中 ;( 、 钢种形状机装炉方式的系数。= 为零件的有效厚度 （55） ;0 、 ;6 、 ;3 分别表示不同炉型， 另一种是大多数生产单位所采用的计算方法： 加热时间 @ B :E= （5$&） 式中： — —加热系数 （5$& D 55） 一般取 ( " ) F ( " 2 :— — —零件装炉等修正系数 E— 一般情况下， 升温时间是钢件加热到淬火温度必不可少的时间， 保温时间可以忽略不计， 因为铁素体 和碳化物 GH6; 转化为奥氏体 I 是以秒计的。 鉴于以上情况， 由于 0/#$%& 钢为低合金结构钢， 其合金当量很低， 故在加热时， 可以采取零保温。 由此可见， 在常规热处理炉中处理 0/#$%& 钢件可以采用 !))4 加热温度， 零保温时间， 即到温出炉。 在快速加热炉中 （如中频感应加热） 可采用较高加热温度， 如 !0)4 ， 零保温。 3 " 回火温度 从理论上和实验数据看， 采用 30)4 回火是最佳方案， 但由于 0/#$%& 钢的淬透性好， 有轻微的回火脆 性， 加之煤炭行业标准要求， 不得脆性断裂， 故采用 32)4 F 37)4 回火较为适宜， 其硬度值可满足 J-6)) 推荐使用 3/)4 。 F 62)， 2 " 回火时间 因为马氏体向屈氏体和索氏体的转变是一个缓慢的过程， 且 0/#$%& 钢尽管有回火脆性， 但不太明 显， 故采用一次回火即可， 保温时间选用 .)5$& 为宜。

27SiMn钢亚温淬火工艺研究

27SiMn钢亚温淬火工艺研究
金麓;董建萍;王金统
【期刊名称】《河北冶金》
【年(卷),期】2003(000)005
【摘要】对27SiMn钢油缸缸筒的亚温淬火工艺进行了研究.结果表明:27SiMn油缸缸筒的亚温淬火与常规淬火相比,可以获得更高的强度和韧性,同时减少了变形和开裂.
【总页数】2页(P45-46)
【作者】金麓;董建萍;王金统
【作者单位】张家口中煤千斤顶有限责任公司,河北,张家口,075000;石家庄市热处理工艺研究所,河北,石家庄,050041;石家庄市热处理工艺研究所,河北,石家
庄,050041
【正文语种】中文
【中图分类】TG156.31
【相关文献】
1.27SiMn和Q345异种钢的焊接工艺研究 [J], 郑洋
2.27SiMn钢的亚温淬火工艺研究 [J], 郭俊仓;王静宜
3.27SiMn钢奥氏体逆相变亚温淬火 [J], 李安铭;李小飞;陈昊
4.45钢亚温淬火工艺研究 [J], 武淑艳;李晓龙;景向岗;张凯;边璐鹏;李雪娅
5.平炉钢包喂线法精炼27SiMn钢工艺研究 [J], 戴焕梁;冯国忠
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27simn调质及回火工艺

27SiMn是一种常用的合金结构钢，通常用于制造高强度、耐磨和耐冲击的零件和构件。

对于27SiMn的调质及回火工艺，以下是一种常见的工艺流程：
1. 浸泡预热：将27SiMn钢件放入炉中进行预热，温度通常控制在600-650摄氏度，时间根据钢板的厚度而定，使其均匀升温。

2. 加热：将预热后的钢件继续加热至调质温度区间，通常在860-900摄氏度，保温一段时间，使钢件达到均匀的温度。

3. 淬火：将加热至调质温度的钢件迅速冷却至室温或较低温度，以产生马氏体组织。

淬火介质可以选择水、油或气体，根据不同要求和材料厚度而定。

4. 回火：将淬火后的钢件进行回火处理，回火温度一般控制在300-650摄氏度之间。

回火温度的选择根据应用要求和材料的机械性能要求，以平衡硬度和韧性。

5. 冷却：将回火完成后的钢件进行自然冷却或其他适当的冷却方式，使钢件达到室温。

以上是对27SiMn钢的一种常见调质及回火工艺流程，具体的工艺参
数和工艺流程可能因材料厚度、产品要求等因素而有所差异。

在实际应用中，钢材生产厂商和使用单位可以根据具体情况进行合理调整和优化工艺参数，以满足产品性能的要求。

因此，在实际使用前，最好与厂商或专业人士咨询和确认适合的调质及回火工艺流程。

27SiMn钢“零保温”淬火状态下的组织与性能

别 为
Ｈ ４４． — １． ６Ｘ． ３８ １ 一４． Ｘ ２ ２． Ｘ ．一 ８５ － ４５ 。 ０． ８ ２ ０． ５ 】 ， ８ Ｘ２－ ０２ Ｘ Ｘ ＝ １１ 。 ＝ ３７． ５． ＝ ＝ ７０ ９８Ｘ １ ６１． ７７Ｘ ５７． ２ － ２８ １ｍ２ ０ Ｘ 。一 １ １ Ｘ． Ｘ ２ ２． ４ ６． １ Ｘ
９１ ℃ ｘ ｍｉ ０ Ｏ ｎ ９ ０ ｘ ０ ｉ １℃ ３ｍ ｎ
９１ ℃ ｘ ０ ｉ ０ ６ ｍｎ ９ ０ ｘ ｍ ｉ ４ ℃ Ｏ ｎ ９ ０℃ ｘ ０ ｉ ４ ３ｍｎ ９ ０℃ ６ ７２ ４ ．６ ３５ ４１ ６ ．５ ３ ．６ ５３
摘 要： 本文研究 了 ” 零保 温 ” 淬火状态下 ， Ｓ Ｎｎ 的显微 组织和 力学性 能。实验表 明， ８ ℃～９ ℃范 围内， 着温度升 高 ， ２ ｉ 钢 ７ 在 ８ ０ １ ０ 随 强、 硬度 随温度 的升高而增加 ； 高于 ９ ０℃后 ， 温度 的升 高， ．硬度逐 步下降 。在 ９ １ 随 强 ０℃左右淬火 ， 的力学性能最好 。 同时 ， １ 钢 淬火 温度 高于 ８ ０℃， ｓｉ ８ ２ Ｍｎ钢 ”零保温 ”淬火 强度 、硬度优 于传 统保温淬火 ， ７ 其原 因与奥氏体 晶粒的细化和 奥氏体 中碳 浓度分 布不均 匀有关 。 关键词 ： 零保温 淬火 抗拉 强度 硬度 中图分类号 ： ３ ０ 文献标识码 ： Ａ 文章编 号 ：６４ ０８ （０８０（） ０７ — ２ １７ — ９ｘ ２０ ）８ａ一 ０ ２ ０ “ 保 温 ” 淬 火 是 近 年 来 出 现 的 热 处 零 理新 工 艺 ， 工件 表 面达 到 淬 火温 度 后 ， 即 立 即淬火冷却 。传统的奥 氏体化理论 认为 ， 工 件 在 加 热 过 程 中 必 须 有 较 长 的 保 温 时 间， 以便 完 成奥 氏体 晶粒 的 形成 、长 大 ， 剩 余 渗 碳 体 的溶 解和 奥 氏 体 的 均 匀 化 ．现 行 钢 的 淬 火 加 热 工 艺 都 是 在 这 一 理 论 指 导 下 制 定的 。２ ０世纪 ７ 年代 ， ０ 日本学者 大 和久 重 雄 提 出 了结 构 钢 零 保 温 淬 火 的 设 想 ，即 工件 表 面 达 到 淬火 温 度 后 ， 即 冷 却处 理 ， 立 省 去 了 工 件 透 热 和 组 织 转 变 所 需 要 的 时 间 ， 仅 节 约 能源 ， 高 劳 动 生产 率 ， 且 不 提 而 可 减 少 或 消 除工 件 在 保 温 过 程 中产 生 的 氧 化 、脱 碳 等缺 陷 ，有 利 于 产 品 质量 的 提 高 。 ２ Ｓｉ ７ Ｍｎ是矿 用液 压 支柱缸 体用 钢 。弄 清 “ 保 温 ” 淬 火 工 艺 对 该 钢 性 能 的影 响 零 规律， 对于 在缸 体 处理 中推广 “ 零保 温 ”热 处 理 技 术 、优 化 缸 体 的 热 处 理 工 艺 参 数 、 提 高 液 压 支 柱 的 质量 有 重 要 意 义 。
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收稿日期：２００３－０９·１ ５
万方数据
图２亚温淬火＋高温回火工艺 １ ３实验条件爱设备
加热设备采用ＲＪＸ一１５—１０箱式电炉，控温精 度±１℃；
淬火介质为自来水；
４５
总第１３７期
拉伸和冲击试样取自退火状态的‘ｐ１２７ｍｍ×
１４ｍｍ钢管，试样分别按ＧＢ２２８—８７和ＧＢ２１０６—８０
规定进行试验；
４６
尽管亚温淬火的机理还未彻底弄清，但亚温淬 火所取得的强韧化效果是很明显的。由表２可以看 出，工艺２可以达到工艺１的硬度要求，同时工艺 ２的巩，仉，６，廿，∞均较工艺ｌ有所提高，工 艺１优于工艺２。
虽然不少文献强调亚温淬火之前必须进行调质 或完全淬火的预处理，但经过反复实验我们认为： 当原材料内部不存在较大的组织缺陷时，亚温淬火 之前可以不做上述的预处理，这样亚温淬火的应用 范围可以扩大，相应地能降低劳动强度，提高生产 效率。亚温淬火的强韧化效果是以Ｆ几方面作用的 结果：
１畸ｗｏｒｄ５：ｓｕｂ—ｌｅｍｐｅｆａｔＩＩｒｅｈａｒｄｅｎｉｎｇ；ｓ虹ｅｎｇｔｈ；ｔｏｕｇｈｎｅｓｓ
张家［Ｊ中煤千斤顶有限责任公司是以生产煤 矿用液压油缸为主的中型企业．年产油缸缸筒３ 万支左右。油缸缸筒原材料为２７ＳｉＭｎ热轧无缝钢 管，厚度为９ｍｍ～２６ｒｎｍ、长度为１ ０ｍ～１ ５ｍ，针 对其水淬变形大，开裂倾向明显，油淬时消耗油 料多，污染严重等缺点，经过大量的工艺试验， 采用亚温淬火新工艺取得ｒ较好的效果。 １ 试验材料及热处理工艺规范 ｌｌ材料成分
ＪＩＮ Ｌｕｌ，ＤｏＮＧ Ｊｉａｎ．ｐｉｎ窖２，ＷＡＮＧ Ｊｉｎ．ｔｏｎ乎 （１ ｚｈａｎ翻ｉａｋｏｕ ｚｈｏｎｇｍｅｉ Ｊａｃｋ ｃｏ，Ｌｔｄ，Ｈｅｂｅｉ，办ａｎ倒ｉａｋｏｕ，０７５０００；２ ｓｈｉｊｌａ曲ｕａＩｌｇ Ｈｅａｔ Ｔｒｅａ咖ｅｎｃ Ｉｎｓｔｉｎ】ｔｅ，ｓｈｑｉａｚｈｕａｎ昌Ｈｅｂｅｉ，０５００４１） Ａｂｓ廿ａｃｔ：Ｔｈｅ ｓｕｂ一【ｅｍｐｅｒａＩｕｒｅ ｈａｒｄｅｎｊｎｇ ｐｍｃｅｓｓ ｆｏｒ ｃｙｌｉⅡｄｅｒｂｏｄｙ“２７ｓｉＭｎ ｓｔｃｅｌ ｉｓ ｓｔＩ｜ｄｉｅｄ．Ｉｔ ｉｓ ｓｈ０Ⅵ忙ｄ曲ｍ
（１）由于亚温淬火的温度低于Ａｃ，点，有少 量铁素体未溶解，奥氏体被铁素体分割，因而阻碍 了奥氏体晶粒的长大，铁索体与原奥氏体晶界所占 的面积比完全淬火原奥氏体晶界的面积大１０～５０ 倍．晶粒显著细化，晶粒细化是提高材料强韧性的 主要原因。
（２）由于亚温淬火后的回火组织中存在未溶解 的硬度低、韧性好的铁索体（见图５），可以减少 应力集中，从而有效地防止了裂纹扩展。
［１】朱培瑜热处理节能的途径【Ｍ】北京：机械工业出版社，１９８６
万方数据
（３）由于亚温淬火后的回火组织中未溶解铁索 体的存在，ｓ，Ｐ，ｓｂ，ｓｎ等杂质优先富集 在铁素体中，减少了这些杂质元素在奥氏体晶界上 的偏聚，因而提高了晶界的强度。
（４）亚温淬火保留了弥散分布的铁素体，提高 了回火后的冲击韧性。
（５）由于未溶解铁素体的存在，使得奥氏体中 的Ｃ以及扩大叮区的元素含量增加，从而使奥氏 体稳定化，亚温淬火后残余奥氏体增加，有益于韧 性的改善。 ４ 结束语
ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｔｈａｔ ｃｏｒ“ｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｎｏｍｌａｌ Ｏｎｅ ｔｈｅ ｓｕｂ－ｔｅｍｐｅｒａｔｌｌｒｅ ｈａｒｄｅｎｉ“ｇ ｃａｌｌ ｍａｋｅ ｈｉｇｈｅｒ ｓ订ｅｎｇｍ ａ１１ｄ ｔｏｕｇｌｌＩ】ｅｓｓ ａｓ ｗｃｌｌ ａｓ ｒｅｄｕｃｅ ｄｅｆｂⅡｎａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｍｃｋ．
显微组织观察在ＮＥＯＰＨＯＴ３０光学显微镜上进
行。
２ 实验结果 ２１力学’｜生能
２７ ｓ｛Ｍｎ经工艺１、１二艺２处理后试样的力学
陆能见表２．
表２ ２７ｓｉＭｎ经工艺１、工艺２处理后试样的力学性能
热处理
原始
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曝
６
母
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状态ＭＰａ＾开ａ ％
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８∞
７００
１２
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４５
７０
２６５
２７ｓｉＭｎ钢油缸缸简亚温淬火与常温淬火相比， 可以获得更高的强度和韧性，减小了工件的变形和 开裂。由力学性能和显微组织可以看出，亚温淬火 在实际生产中是可行的，因此，张家口千斤顶有限 责任公司在热处理车问对２７ｓｉＭｎ油缸缸筒进行了 亚温淬火批量试生产，经过对数百根不同直径的油 缸缸筒实际考核，变形量减小６７％，氧化层厚度 减少５０％，开裂现象为零，节能２０％，硬度符合 标准要求。现在，２７ｓｉＭｎ油缸缸筒的热处理均采 用工艺２，生产稳定，效果显著。 参考文献：
规淬火相比，可以获得更高的强度和韧性，同时减少了变形和开裂。
关键词：且Ｅ温淬火；强度；韧性
中图分类号：Ｉｕｌ５６．３ｌ
文献标识码：Ｂ
文章编号：１００６—５００８（２００３）０５·００４５—０２
ＲＥＳＥＡＲＣＨ ｏＮ ＳＵＢ．ＴＥＤ艘ＥＲ ＡＴＵＲＥ
ＨＡＲＤＥＮⅡ叮Ｇ ＰＲＯＣＥＳＳ ＯＦ ２７ＳｉＮＩｎ
总第１３７期 ２００３年弟５期
河北冶全
Ｈ髓ＥＩ ＭＥＴ＾ＬＵＪＲＧＹ
Ｔｄｔａｌｌ３７ ２００３．Ｎ衄｜ｂｅｆ ５
２７Ｓｉ№钢亚温淬火工艺研究
金麓１，董建萍２，王佥统２
（１张家口中煤千斤顶有限责任公司，河北 张家口，０７５０００；２石家庄市热处理工艺研究所，河北 石家庄，０５００４１）
摘要：对２７ＳｉＭｎ钢油缸缸筒的亚温淬火工艺进行了研究。结果表明：２７ｓｉＭｎ油缸缸筒的亚温淬火与常
实验材料为２７ｓｉＭｎ热轧无缝钢管，其成分及 临界点温度如表１所示。
表１ ２７ｓｉＭｎ钢成分及临界点温度
８６０℃×０．５ｈ淬水＋５２０℃×１ｈ水冷。
温 度
图１常规淬火＋高温回火工艺
温 度
１ ２热处理工艺规范 工艺１：常规淬火十高温回火（见图１）
９２０℃×Ｏ ５ｈ淬水＋５２０℃×１ｈ水冷； 工艺２：亚温淬火＋高
７２０
１４
４８
８５
２６５
２ ２显微组织
试样淬火前为退火态，其金相组织为铁素体＋
珠光体（见图３）；经工艺１处理的试样的金相组
织为回火索氏体（见图４）；经工艺２处理的试样
的金相组织为回火索氏体＋少量铁素体（见图５），
上述试样均用４％硝酸洒精溶液腐蚀。
图５回火索氏体＋少量铁素体３２０× ３ 分析与探讨