混凝土养护初始温度计算

蓄热法养护混凝土计算范例
本文介绍了蓄热法养护混凝土计算范例，主要内容包括：（1）混凝土特征参数；（2）蓄热法养护参数；（3）混凝土计算公式；（4）计算结果。

（1）混凝土特征参数：
假设混凝土初始温度为T1=20℃，目标温度为T2=38℃，蓄热法养护中的温度变化率为q=1.5kW/m3。

（2）蓄热法养护参数：
蓄热法养护的主要参数有：比热容Cp，养护时间t，养护时的环境温度Tn，工作温度Tm，室内热容R，混凝土外壁热阻Rw，壁厚L。

（3）混凝土计算公式：
根据上述参数，可以用下面的公式来计算混凝土的温度变化： T(t)=T1 + qtimes t + frac{C_P(Tn-Tm)}{R+R_wtimes L} 其中，T(t) 代表养护后混凝土的温度，q代表蓄热法养护时的温度变化率，Cp代表比热容，Tn代表养护时的环境温度，Tm代表工作温度，R代表室内热容，Rw代表混凝土外壁热阻，L代表壁厚。

（4）计算结果：
根据上述参数，假设t=24h，Tn=25℃，Tm=40℃，R=3kW/m3，Rw=0.08m2 K/kW，L=0.1m，则混凝土的温度变化如下：
T(t)=T1 + qtimes t+ frac{C_P(Tn-Tm)}{R+R_wtimes L}
= 20 + 1.5times 24+ frac{2.3 times (25-40)}{3+0.08times 0.1}
= 20 + 36 + -3.2
= 52.8℃
由此可见，24小时蓄热法养护后，混凝土的温度变化为52.8℃，达到了预设的目标温度。

混凝土热工计算：依据《建筑施工手册》（第四版）、《大体积混凝土施工规范》（GB_50496-2009）进行取值计算。

砼强度为：C40 砼抗渗等级为：P6砼供应商提供砼配合比为：水：水泥：粉煤灰：外加剂：矿粉：卵石：中砂155: 205 : 110 : 10.63 : 110 : 1141 : 727一、温度控制计算1、最大绝热温升计算T MAX= W·Q/c·ρ=(m c+K1FA+K2SL+UEA)Q/Cρ式中：T MAX——混凝土的最大绝热温升；W——每m3混凝土的凝胶材料用量；m c——每m3混凝土的水泥用量，取205Kg/m3；FA——每m3混凝土的粉煤灰用量，取110Kg/m3；SL——每m3混凝土的矿粉用量，取110Kg/m3；UEA——每m3混凝土的膨胀剂用量，取10.63Kg/m3；K1——粉煤灰折减系数，取0.3；K2——矿粉折减系数，取0.5；Q——每千克水泥28d 水化热，取375KJ/Kg；C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；T MAX=（205+0.3×110+0.5×110+10.63）×375/0.97×2400T MAX=303.63×375/0.97×2400=48.91（℃）2、各期龄时绝热温升计算Th（t）=W·Q/c·ρ（1-e-mt）= T MAX（1-e-mt）；Th——混凝土的t期龄时绝热温升（℃）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变。

根据商砼厂家提供浇注温度为20℃，m值取0.362Th（t）=48.91（1-e-mt）计算结果如下表：3、砼内部中心温度计算T1（t）=T j+Thξ（t）式中：T1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是该计算期龄混凝土温度最高值；T j——混凝土浇筑温度，根据商砼厂家提供浇注温度为20℃；ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表T1（t）=T j+Thξ（t）=20+ Thξ（t）计算结果如下表：由上表显示，砼中心温度最高值出现在第三天。

混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度T 2=T1-(αt1+0.032n)*(T1-Tα)T1为砼拌和物出机的温度（℃）取值为15T2为砼拌和物运输到浇筑时的温度（℃）t1为砼拌和物自运输到浇筑时的时间（h）取值为0.25 n为砼拌合物运转次数取值为1Tα为砼拌合物运输时环境温度(℃)取值-5α为温度损失系数（h-1）取值0.25 砼搅拌车运输T2=13.11混凝土浇筑完成型时的温度T 3=CcmcT2+CfmfTf+CsmsTsCc mc+Cfmf+CsmsT3为砼浇筑成型完成时的温度（℃）Cc砼的比热容（KJ/Kg*K）取值1Cf模板的比热容（KJ/Kg*K）取值0.48Cs钢筋的比热容（KJ/Kg*K）取值0.48mc每立方砼的重量（Kg）取值为2440mf每立方砼接触模板的重量（Kg）取值为306ms每立方砼接触钢筋的重量（Kg）取值为153Tf模板温度，未预热时为环境温度（℃）取值为-5Ts钢筋温度，未预热时为环境温度（℃）取值为-7T3=11.55>5时初始养护温度满足要求本工程混凝土强度等级为C35，用425号矿渣水泥，其中用量为331kg/m3；混凝土灌入时的处温为11.55℃，室外平均温度为-5℃，采用毛毡保温。

M=A/VT m =To/(1.03+0.181*M+0.006*To)水泥发热量查表得Qce=210kJ/kg 用毛毡透风系数为w=1.3t o =(Cc*To+mce*Qce)/(M*(Tm-Tm,a))*R/wto为混凝土冷却到0℃时的延续时间（℃）Cc为混凝土的热熔比（KJ/Kg*K），由混凝土的单位质量密度（2400kg/m3）乘以单位体积比热(1.047 KJ/Kg*K)求得，一般采用2510 KJ/Kg*KTo为混凝土浇筑完毕后的初温（℃）mce为每立方混凝土水泥用量（kg）Qce为1kg水泥在冷却期间的水化热量（kJ/kg）M为混凝土结构的表面系数对矩形截面的梁或柱:M=2*(a+b)/ab对正方形截面的梁或柱：M=4/b对楼板或墙：M=2/dA为混凝土冷却表面积V为结构的混凝土体积a、b为梁或柱截面的边长（m）d板或墙的厚度（m）Tm为混凝土由浇筑到冷却的平均温度（℃）Tm,a为混凝土冷却期间的室外大气平均温度（℃）R为保温材料的热阻系数（m2*K/W）w为保温材料的透风系数计算板混凝土是否满足要求M=A/V=2/d =2/0.1=20T m =To/(1.03+0.181*M+0.006*To)=11.55/(1.03+0.181*20+0.006*11.55)=2.45R=0.043+0.025/0.17+0.025/0.06=0.6t o =(Cc*To+mce*Qce)/(M*(Tm-Tm,a))*R/w=(2510*11.55+331*210)/(20*(2.45+5))*0.6/1.3=305h=12d查表得混凝土冷却时的强度为50%大于规定的矿渣硅酸盐水泥配制的混凝土应为设计的混凝土强度标准值的40%计算梁混凝土是否满足要求最大梁截面为1m*0.5mM=A/V=2*(a+b)/(ab)=2*（0.5+1）/(0.5*1)=6T m =To/(1.03+0.181*M+0.006*To)=11.55/(1.03+0.181*20+0.006*11.55)=2.45R=0.043+0.025/0.17+0.025/0.06=0.6t o =(Cc*To+mce*Qce)/(M*(Tm-Tm,a))*R/w=(2510*11.55+331*210)/(6*(2.45+5))*0.6/1.3=1017h=42d满足要求最小梁截面为0.3m*0.7mM=A/V=2*(a+b)/(ab)=2*（0.3+0.7）/(0.3*0.7)=9.5T m =To/(1.03+0.181*M+0.006*To)=11.55/(1.03+0.181*20+0.006*11.55)=2.45R=0.043+0.025/0.17+0.025/0.06=0.6t o =(Cc*To+mce*Qce)/(M*(Tm-Tm,a))*R/w=(2510*11.55+331*210)/(9.5*(2.45+5))*0.6/1.3 =642h=26d满足要求计算柱混凝土是否满足要求最大柱截面为0.65m*0.65mM=A/V=4/b =4/0.65=6.2T m =To/(1.03+0.181*M+0.006*To)=11.55/(1.03+0.181*20+0.006*11.55)=2.45R=0.043+0.025/0.17+0.025/0.06=0.6t o =(Cc*To+mce*Qce)/(M*(Tm-Tm,a))*R/w=(2510*11.55+331*210)/(6.2*(2.45+5))*0.6/1.3 =984h=41d满足要求最小柱截面为0.35m*0.35mM=A/V=4/b =4/0.35=11.4T m =To/(1.03+0.181*M+0.006*To)=11.55/(1.03+0.181*20+0.006*11.55)=2.45R=0.043+0.025/0.17+0.025/0.06=0.6t o =(Cc*To+mce*Qce)/(M*(Tm-Tm,a))*R/w=(2510*11.55+331*210)/(11.4*(2.45+5))*0.6/1.3 =535h=22d满足要求。

大体积混凝土热工计算1、主墩承台热工计算主墩承台的混凝土浇筑时正值夏季高温天气（7月〜8月），东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表：C）本方案取7—8月份平均最髙气温为36。

6 平均气温281。

4.1.社的拌和温度栓搅拌后的出机温度，按照下式计算：7；》w・C =》7；・W・C式中：T c径的拌和温度（°C）;W ---各种材料的重量（kg）；C ——各种材料的比热（kJ/kg・K）；h —-各种材料的初始温度（工）注：12、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。

由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度：XTWC _ 68291.54=26.24 °CXWC 2602.914.2、栓的浇筑温度栓搅拌后的浇筑温度，按照下式计算：斤=耳+ （7；+ 仏 + A + …+ 舎）式中：Tj ---- 栓的浇筑温度（"C）；亿一- •论的拌和温度（°C）;T q——殓运输和浇筑时的室外气温，取281;A1〜An --- 温度损失系数栓装、卸和转运，每次A=0. 032；観运输时，A= o T , T为运输时间（min）；卷浇筑过程中A=0. 003 T , T为浇捣时间（min）。

栓出机拌和温度按照计算取值，为26.241；栓运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值28£;栓运输罐车运输时间为45min,•论泵车下料时间约12min,稔分层厚度为30cm, 每层栓（57.4m：，）从振捣至浇筑完毕预计约2小时。

整个承台（分三次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时12小时。

温度损失系数值：装料:A产0.032运输:Az=0. 0042X45=0. 189殓罐车卸料:A3=0. 032殓泵车下料:A L O. 0042X12=0. 05 浇捣：As=O. 003X2X60=0. 36 f 4 =°- 663 故：T j=7；.+（7；-7；）*（A1+A2 + A34-... + A n）=26.24+ （28.0-26. 24） X0. 663 = 27.41 °C如不计入浇捣影响A“则：X A'=0- 303此时:7}=7^+（7^-7；）^（A l+A2+A3+ - +A o）=26.24+ （28.0-26. 24） X0. 303= 26. 77 °C4.3、论的绝热温升7；rt=T h.（l-e-mf）式中：T（T）— -在T龄期时栓的绝热温升（9）；Th ------ 栓的最终绝热温升（°C ） , T h = -;Cpe ------- 自然常数，取值为2.718；m ——与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表，取289时的m值，内插求得沪0.397；T ------- 龄期（d）（kg/m）Q ------ 每kg水泥水化热量（J/kg）,取值335J/kg；（《查简明施工计算手册》第572页表10-39）C ------ 栓的比热，取值为0.96 （J/kg. K）（《查简明施工计算手册》第571页表10—38）P ------- 栓的容重，取为2400kg/m:J o采用本配合比时栓的最终绝热温升：350x335 =5Q g9.cCp 0.96 x 24003天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有：=7；•（l-e mf）=50. 89 X （1-0. 2043） =40. 49°C4.4、栓内部温度栓内部的中心温度，按照下式计算：几）max =7j +丁⑴式中：T（T）nax ---在T龄期时，栓内部中心的最高温度（工）；Tj ------ 栓的浇筑温度（"C）；T <t） --- 在t龄期时混凝土的绝热温升（oC）；4 ~不同浇筑块厚度，在不同龄期T时的温降系数（工）；主墩承台分三次浇筑，即浇筑厚度分别是：2.0m. 1.5 m, 1.5m,取2.0m的厚度进行计算，根据下表内插计算E⑶=0.57由此计算龄期3天的栓内部中心温度：7；r)max=7；+7；•鑰二27. 41+40. 49X0. 57=50. 4994.5、殓表面温度栓的表面温度，按照下式计算：4人厂人+庐^(HZ式中：T h<o 一-龄期T时，栓的表面温度(工)；T q—龄期T时，大气的平均温度(工)；AT(t)一-龄期T时，栓中心温度与外界气温之差LC);h' ------- 栓的虚厚度(m) , h* = k•—；PX 一-牡的导热系数，取值为2. 23 W/m* K；B -一殓模板及保温层的传热系数(W/m2. K), /7 = —L—L D 165—各种保温材料的厚度(m)；Xi —各种保温材料的导热系数(w/m・K): Bq ---空气层传热系数，取值为23 W/m2> K；k ---计算折减系数，取值为0.666；H -一栓的计算厚度，H = h + 2h，;h ---観的实际厚度(m) o混凝土采用表面灌注0.2m厚、四周0. 75m厚从承台栓冷凝管中流出的温水进行保温。

混凝土养护初始温度计算参照行业标准《建筑工程冬期施工规程》JGJ/T 104-2011 和《建筑施工计算手册》。

(一)混凝土拌合物温度混凝土伴合物的温度主要由出机温度控制。

而出机温度则应根据气温和施工的热损失，满足入模温度要求。

一般混凝土伴合物的温度应通过热工计算予以确定。

一、计算公式由于混凝土伴合物的热量系由各种材料提供，各种材料的热量则可按材料的重量、比热容及温度的乘积相加求得，因而混凝伴合物的温度可按下面公式计算。

式中:T——混凝土伴合物温度(℃)；——水用量(kg)；mw——水泥用量(kg)；mcem——砂子用量(kg)；sa——石子用量(kg)；mg——掺合料用量(kg)；ms——水的温度(℃)；Tw——水泥的温度(℃)；Tce——砂子的温度(℃)；TsaT——石子的温度(℃)；g——掺合料温度(℃)；Tsw——砂子的含水率(%)；saw——石子的含水率(%)；g——水的比热容(kJ/kg·K)；c1——冰的溶解热(kJ/kg)。

c2二、计算参数= 145(kg/m3)；(1) 用水量mW= 300(kg/m3)；(2) 水泥用量mce(3) 用砂量m= 680(kg/m3)；sa= 1300(kg/m3)；(4) 用石量mg(5) 掺合料用量m= 120(kg/m3)；s= 5℃；(6) 水泥温度Tce(7) 石子温度T= -5℃；g(8) 水的温度T= 60℃；w= 40℃；(9) 砂的温度Tsa= 15℃；(10)掺合料温度Ts= 3%；(11) 砂含水率wsa= 2%；(12) 石含水率wg(13) 混凝土拌合物的温度T= 14.69℃。

三、计算结果混凝土拌合物温度= 14.69℃。

金桥人家1、2、3号楼底板大体积混凝土覆盖、保温养护实施方案目录一、本工程大体积混凝土概况二、测温孔的设置三、测温及温控的实施四、保温养护措施的比较1、塑料薄膜保水、棉毯保温措施2、根据不同部位采用不同的保温措施五、隔热保温养成护的实施六、撤消隔热保温措施后的养护附：1、筏板测温孔平面布置图2、混凝土出机温度计算书3、混凝土最高温升计算4、蓄水养护水深计算5、测温记录表商城金桥人家1、2、3号楼底板大体积混凝土覆盖、保温养成护实施方案（稿）一、本工程大体积混凝土概况本工程基础底板部分有单桩、多桩承台292个，分布于各楼的六个施工区中：Ⅰ区66个；Ⅱ区44个；Ⅲ区33个；Ⅳ区40个；Ⅴ区51个；Ⅵ区58个，筏板6块，每个施工区各一块。

其三维尺寸均大于1.00m。

计划在12月自日开始，浇筑底板混凝土。

在底板混凝土浇筑中，拟定以大体积混凝土的施工要求对本工程的底板混凝土进行测温、温差控制保水养护措施。

经调查，日前上午8时许的混凝土搅拌用水水温约15℃，砂的自然温度约11℃，石子的自然温度约10℃，水泥、粉煤灰的自然温度约12℃。

近日的最低气温为9℃，最高气温为20℃，平均气温为15℃左右。

以计算，混凝土的出机温度为6.5℃,最高温升46.1℃，见附件2、3。

混凝土内部温度与大气的温差将大于25℃（46.1-9=37.1℃,46.1-20=26.1℃），根据有关规范和产生温度裂缝的可能性，对底板大体积混凝土具有代表性的部位——筏板实行测温，提供温升信息，指导施工，进行温差控制，同时采用隔热保温养护措施，防止产生温度裂缝。

二、测温孔的设置在承台和筏板两种构件中，筏板的三维尺寸远远大于承台，据此，筏板的温升将明显的大于承台的温升，因此，在众多的大体积混凝土构件中，分布在六个施工区中的六个筏板，是进行大体积混凝土测温和温控的主要对象。

大体积混凝土中部，是水化热最集中，温升最高的部位，底板的底部和上表面的温升相近（见大体积混凝土温度分布曲线简图）。

混凝土蓄热养护过程中温度计算1、混凝土蓄热养护开始至任一时刻 t 的温度按下式计算：m t T e e T +-=--νθνϕηt其中综合参数θ、ϕ 、η如下：()()c c c KM ρνωθ=， ()()KM c W c c c c ωρννϕ-=Q ， ϕη+-=ms T T式中：T ——混凝土蓄热养护开始至任一时刻t 的温度(℃)； T m ——混凝土蓄热养护开始至任一时刻 t 的表面平均温度(℃)；取T m =1℃T s ——砂的温度(℃)；取T s =-3℃t ——混凝土蓄热养护开始至任一时刻的时间(h)； ρc ——混凝土质量密度(kg ／m3)；ρc =2350 kg ／m 3 Wc ——每立方米混凝土水泥用量(kg ／m3)； Wc=353 kg ／m 3 c c ——混凝土的比热容(kJ ／kgK)；C50砼取c c =0.97kJ ／k g ·K Q c ——水泥累积最终放热量(kJ ／kg)；取Q c =330 kJ ／kg υ——水泥水化速度系数(h -1)； 取υ=0.013 h -1 ω——透风系数；取ω=1.6 M ——结构表面系数(m -1)；K ——围护层的总传热系数(kJ ／m2·h·K) e ——自然对数之底，可取 e=2.72。

注：①结构表面系数M 值可按下式计算：②平均气温 T m 的取法，可采用蓄热养护开始至t 时气象预报的平均气温，若遇大风雪及寒潮降临，可按每时或每日平均气温计算。

③围护层的总传热系数K 值可按下式计算：∑=+=ni iik d K 104.06.3式中：d i ——第i 围护层的厚度(m)； 取0.04m 。

k i ——第 i 围护层的导热系数(W ／m ·K)，取0.028 W ／m ·K 。

④水泥累积最终放热量c c 、 水泥水化速度系数υ 及透风系数ω查表取值。

2、对40米箱梁中垮段进行计算，表面保温材料为4cm 厚聚苯乙烯阻燃型保温板。

大体积混凝土施工的主要技术难点是防止混凝土表面裂缝的产生。

造成大体积混凝土开裂的主要原因是干燥收缩和降温收缩。

处于完全自由状态下的混凝土，出现再大的均匀收缩，也不会在内部产生拉应力。

当混凝土处在地基等约束条件下时，内部就会产生拉应力，当拉应力超过当时混凝土的抗拉强度时，混凝土就会开裂。

混凝土中水泥水化用水大约只占水泥重量的20%，在混凝土浇筑硬化后，拌合水中的多余部分的蒸发将使混凝上体积缩小。

混凝土干缩率大致在(2-10) x 10-4范围内，这种干缩是由表及里的一个相当长的过程，大约需要4个月才能基本稳定下来。

干缩在一定条件下又是个可逆过程，产生干缩后的混凝土再处于水饱和状态，混凝土还可有一定的膨胀回复。

值得注意的是早期潮湿养护对混凝土的后期收缩并无明显影响，大体积混凝土的保湿养护只是为了推迟干缩的发生，有利于表层混凝土强度的增长，以及发挥微膨胀剂的补偿收缩作用。

大体积混凝土浇筑凝结后，温度迅速上升，通常经3 d--5d达到峰值，然后开始缓慢降温。

温度变化产生体积胀缩，线胀缩值符合△L=Lo•a•△T的规律，这里线胀缩值数取1 x 10-5(1/ 0C)。

因为混凝土的特点是抗压强度高而抗拉强度低，而且混凝土弹性模量较低，所以升温时体积膨胀一般不会对混凝土产生有害影响。

但在降温时其降温收缩与干燥收缩叠加在一起时，处于约束条件下的混凝土常常会产生裂缝，起初的细微裂缝会引起应力集中，裂缝可逐渐加宽加长，最终破坏混凝上的结构性、抗渗性和耐久性。

混凝土降温值=温度+水化热温升值－环境温度。

其中温升值的影响因素主要有水泥品种和用量、用水量、大体积混凝土的散热条件(主要包括浇筑方法、混凝土厚度、混凝土各表面的能力和其它降温措施)等。

为尽量发挥混凝土松弛对应力的抵消作用，同时避免在混凝土硬化初期骤然产生过大的应力，应该减慢降温速度。

一般规定，混凝土内外温差不大于25℃，降温速度不大于1.5 0C/ d。

该工程大体积混凝土的特点是：1)基础厚1 .2 m ；2)基础做了SBS防水；3)混凝土一次浇筑3 800 m3；4)混凝土强度等级C40。

10-7-2-1 大体积混凝土温度计算公式1．最大绝热温升（二式取其一） （1） T h =（m +k • F） Q/c • p （2）T h=m c • Q/c • P （1—e -mt）（10-43）式中T h ——混凝土最大绝热温升（℃）；m c ——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m 3）； F ——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）； K ——掺合料折减系数。

粉煤灰取0.25〜0.30； Q ——水泥28d 水化热（kJ/kg ）查表10-81；不同品种、强度等级水泥的水化热 表10-81水泥品种 水泥强度等级 水化热Q (kJ/kg)3d 7d28d 硅酸盐水泥42.5 314 354 375 32.5 250 271 334矿渣水泥32.5180256334c ——混凝土比热、取 0.97 [kJ/ （kg-K ）]； p ——混凝土密度、取2400 （kg/m 3）；e ——为常数，取2.718； t ——混凝土的龄期（d ）； m ——系数、随浇筑温度改变。

查表10-82。

系数m 表10-82浇筑温度（℃）5 10 15 20 25 30 m (l/d)0.295 0.318 0.3400.362 0.384 0.4062．混凝土中心计算温度1.250.42 0.31 0.19 0.11 0.07 0.04 0.03T1(t)=T+T h • q(t)式中T 1⑴一一t 龄期混凝土中心计算温度（℃）；T j ——混凝土浇筑温度（℃）； &⑴一一t 龄期降温系数、查表10-83。

降温系数& 表10-83浇筑层厚度龄期t （d ）（m ）3691215181.00.36 0.29 0.17 0.09 0.05 0.03 210.012427301.50 0.49 0.46 0.38 0.29 0.21 0.15 0.12 0.08 0.05 0.042.50 0.65 0.62 0.57 0.48 0.38 0.29 0.23 0.19 0.16 0.153.00 0.68 0.67 0.63 0.57 0.45 0.36 0.30 0.25 0.21 0.194.00 0.74 0.73 0.72 0.65 0.55 0.46 0.37 0.30 0.25 0.243.混凝土表层（表面下50〜100mm处）温度1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）6 =0.5h • A（T2—T ） K b//（T —T2）（io-45）式中6 ——保温材料厚度（m）；A x——所选保温材料导热系数［W/ （m・K）］查表10-84；几种保温材料导热系数表10-84材料名称密度（kg/m3）导热系数人［W/ （m ・材料名称密度（kg/m3）导热系数人［W/ （m ・建筑钢材7800 58 矿棉、岩棉110~200 0.031~0.06 钢筋混凝土2400 2.33 沥青矿棉毡100~160 0.033~0.052 水0.58 泡沫塑料20~50 0.035~0.047 木模板500~700 0.23 膨胀珍珠岩40~300 0.019~0.065 木屑0.17 油毡0.05草袋150 0.14 膨胀聚苯板15~25 0.042沥青蛭石板350~400 0.081~0.105 空气0.03膨胀蛭石80~200 0.047~0.07 泡沫混凝土0.10 T2——混凝土表面温度（℃）；T q——施工期大气平均温度（℃）；A——混凝土导热系数，取2.33W/ （m-K）；T max——计算得混凝土最高温度（℃）；计算时可取T2 —T =15~20℃T m =T2 = 20~25℃K b——传热系数修正值，取1.3~2.0,查表10-85。

混凝土冬施热工计算（一）要求混凝土供应厂家提供混凝土的出机温度：根据《建筑工程冬期施工工程》(JGJ101104—97)附录B混凝土的热工计算公式，现场混凝土拌和物自运输至浇筑完成时间按1h考虑,混凝土运输采用搅拌车,拌和物运转次数1次,当环境温度为-5℃时,=5℃,则混凝土拌和物入模浇筑后温度T2：1、要求混凝土浇筑成型完成时的温度T3T2=[T3（Ccｍc+C fｍf+Csｍs）-（C fｍf T f+CsｍsTs)］÷Ccｍc=［5 (0.936×2400+2。

52×120＋0。

612×120)－( 2。

52×120×（-5）+0.612×120×（-5））］÷(0。

936×2400)=（13111。

2+1879。

2）÷2246.4=6。

7℃（环境温度－5℃)=（13111.2+3758.4）÷2246。

4=7。

5℃（环境温度－10℃）=（13111。

2+5637。

6）÷2246。

4=8.3℃（环境温度－15℃）2、则混凝土拌和物经运输到浇筑时的出罐车温度T1：T2=T1－(αt1 +0。

032n）(T1－Ta)α= 0。

25 n=1 t1 =0。

7 Ta =-5，—10，-15当环境温度－15℃时：8。

3= T1－(0。

25×0.7 +0。

032×1) （T1－—15)8。

3= T1－0.207〔T1－（—15）〕=0.793 T1－1。

23T1=14.4℃当环境温度－10℃时：7。

5= T1－0.207〔(T1－(-10））=0。

793 T1－0.82T1=12.1℃当环境温度－5℃时：6。

7= T1－0.207〔(T1－（-5））=0。

793 T1－0.41T1=9.8℃故原则上要求混凝土出罐温度为:为避免其它不利因素影响，将理论计算温度适当提高2℃,当环境温度－15℃时不低于17℃;当环境温度－10℃时不低于14℃；当环境温度－5℃时不低于12℃，能够保证混凝土入模浇筑后温度达到5℃以上。