某框架结构柱下条形基础设计
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某框架结构柱下条形基础设计
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ﻩ
某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法）
一、设计资料
1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m ；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Ｆk ＝26６5ＫN 、Mk=５72K Ｎ•Ｍ、Vk=146KN ，F=3331KN 、Ｍ=７15ＫN •Ｍ、V=１82ＫN ；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：F ｋ＝42３１KN 、Mk=481K Ｎ•M 、Ｖｋ=165ＫＮ,F=52８9KN 、Ｍ＝601KN •M 、V=206KN 。
2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位,水位埋深平均值为0.9ｍ,本地下水对混凝土无腐蚀性,对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。
3、根据地质资料，确定条基埋深d=１.9m;
二、内力计算
1、基础梁高度的确定 取h=1.5m 符合G Ｂ50００７－20０2 8.3.１柱下条形基础梁的高度宜为柱距的
11
~48
的规定。 2、条基端部外伸长度的确定
据ＧB5０0０7-２０02 8.3.１第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.2５倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =⨯=
为使荷载形心与基底形心重合,右端延伸长度为ef l ，ef l 计算过程如下：
a . 确定荷载合力到E 点的距离o x :
333137.25289
27.271526012182 1.52206 1.52
3331252892
o x ⨯⨯+⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯-⨯⨯=
⨯+⨯
得182396
10.5817240
o x m ==
b . 右端延伸长度为ef l ：
(1.8 2.77.2210.58)2 1.87.23 2.24ef l m =++⨯-⨯--⨯= ３、地基净反力j p 的计算。
对E 点取合力距即：0E M ∑=，
22.24
2.2433317.2352897.23(25.64 2.24)0.5(71526012)(1821.522061.52)02
j j p p ⨯⨯
+⨯⨯+⨯⨯--⨯-⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯=
即271.2712182396672.3751j j KN p p m
=⇒=
4、确定计算简图
5、采用结构力学求解器计算在地基净反力Ｐj 作用下基础梁的内力图
x
A B C D
E F 1089.251804.25
2868.92
-2020.41
3469.922946.05
-1149.013547.05971.85-2180.78
1686.85
弯矩图(KN ·M ）
x A B C D E F ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )
( 5 )
1210.28
-2272.68
2568.42
-2493.31
2347.79
-2778.22
2062.88
-1506.12
剪力图（ＫN)
6、计算调整荷载
i
p
∆
由于支座反力与原柱端荷载不等，需进行调整，将差值
i
p
∆折算成调整荷载
i
q
∆
3331(1210.282272.68)151.96
B
p KN KN
∆=-+=-
5289(2568.422493.31)227.27
C
p KN KN
∆=-+=
5289(2347.792778.22)162.99
D
p KN KN
∆=-+=
3331(2062.881506.12)238
B
p KN KN
∆=-+=-
对于边跨支座1
11
1
3
()
o
p
q
l l
∆
∆=
+o
l为边跨长度;
1
l为第一跨长度。
对于中间支座
11
1
33
()
i i
p
q
l l
-
∆
∆=
+1i
l
-
为第1
i-长度;
i
l为第i跨长度。
故
1
3
151.96
36.18
(1.87.2)
B
KN KN
q m m
-
∆==-
+⨯
；
11
33
227.27
47.35
(7.27.2)
C
KN KN
q m m
∆==
⨯+⨯
；
11
33
162.99
33.96
(7.27.2)
D
KN KN
q m m
∆==
⨯+⨯
；
1
3
238
51.93
(7.2 2.24)
E
KN KN
q m m
-
∆==-
⨯+
调整荷载作用下的计算简图：
调整荷载作用下基础梁的内力图