模板工程施工组织设计

模板工程搭接方案

一、工程概况：

本工程项目名称是

工程建筑面积：建筑面积共 平方米。

该工程 ，±0.000以下墙体为防水混凝土剪力墙，±0.000上为加气混凝土。外墙保温层后镶贴墙面砖，内墙为普通抹灰刷乳胶漆腻子，花岗石楼梯踏步，各楼层为赶光地面，屋面部分为保温平屋面，铝合金门窗等。

二、模板工程：

该工程为现浇整体结构，模板设计中采用不利位置进行验算，在安装过程中注意以下几项：

（1）模板安装必须按模板设计进行，严禁随意改动。

（2）下层楼板的结构能达到承受上层模板支撑和新浇的砼重量时，方可上下支柱应在同一垂直线上。

（3）模板支撑系统在安装中心设临时固定设施，严防倾覆。

（4）支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平和垂直前刀撑。

（5）支模应按顺序进行，模板未固定前不能进行下道工序。

（6）五级以上大风应停止模板吊运作业。

（7）单片柱模吊装时，应采用卸扣和柱模进行连接。严禁用钢筋钩代替，以免柱模翻转时脱勾，造成事故待模板稳定好后拉好支撑，方可摘除吊勾。

模板拆除应注意事项

（1）拆除模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正在拆除和模板下方。

（2）已拆除的模板扣件，拉杆等应及时运走，或妥善堆放，严禁操作人员因为扶空踏空向下坠落。

（3）拆模间隙时，应将已活动的模板，拉杆支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。

（4）模板拆除时，应有切实的安全措施，严禁非作业人中员进入作业区域。

（5）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉例。

（6）严禁站在悬臂结构上敲拆底模。

（7）拆除楼层底模板时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是是拆支柱时，操作人员应站在门口，洞口外拉拆，严防模板突掉落伤人。

三、支撑系统计算

计算1、验算标准层梁底钢管支撑

（本计算按梁断面250×550计算）

荷载计算：参考《建筑手册》中373页

静载： 模板及其他支架自重：0.75×0.25=0.188KN/M2

钢筋自重：1.5×0.25×0.55=0.206KN/M2

梁砼自重：0.55×0.25×1×25=3.438KN/M2

合计：Q1=3.832KN/M2

动载：

施工人员及设备自重：2.5×0.25=0.625KN/M2

倾倒砼振捣产生荷载：2×0.25=0.5KN/M2

合计：Q2=1.125KN/M2

用于梁的钢管支撑采用双排脚手架，分布在大横杆的荷载有：

静载：Q1=3.832×1.2=4.60KN/M2

动载：Q2=1.125×1.2=1.35KN/M2

（1） 验算大横杆的抗弯，计算式如下：

δ=MMAX/A≤[δ]

MMAX=0.08Q1+0.101Q2=0.08×4.6+0.101×1.35=0.51KN

A=4.89×10-4m2

[δ]=10.42×102 KN/M2

将上列数值代入公式中得1≤1.6

（2）抗剪计算

τ=K×VMAX/A≤[δ]

VMAX=0.6×4.60+0.617×1.35=3.59KN

A=4.89×10-4m2 K=2

τ=7.34×103 KN/M2

将上列数值代入公式得：L<1.8

综合上面结果取[纵距]L=1.5M

（3） 柱抗压及稳定性计算

a． 立柱抗压

立柱承受大横杆传递来的轴心压力

N = （Q1=Q2）×L=（4.60+1.35）×1.5=8.93KN

查《建筑手册》 知立柱允许承受压力下限是

[N]=11.4KN

所以立柱抗压满足要求

b、立柱稳定性计算

δ=N/ФA≤[δ]

已知立柱纵距为a=1.5m，取步距h=1.5m，

则al=h/a=1.0,查《建筑手册》表得u1=0.705

长细比：λ=L/r=0.634 u1h=0.634×0.705×150=67

查表得Ф=0.722，N=4.22，A=4.89CM2

δ=N/ФA=4.22/(0.722×4.89=1.2KN/ CM2

[δ]=0.19 ×16.67=3.17 KN/ CM2

因δ< [δ]

所以立柱稳定性满足要求 （4） 验算钢管扣件的抗滑

由《建筑手册》知

1.65P1=1.65×8.93=14.73KN

每个钢管扣件的抗滑为8KN，取两个扣件，则抗滑：

f=8×2=16KN>F

所以取两个扣件满足抗滑要求

由上式计算可知，梁钢管支撑步距1.5m，纵距1.5m，两个钢管扣件可满足荷载要求

计算2

1、验算底层梁底钢管支撑

因为梁断面同标准层相同，只有层高不同，故只需验算立柱稳定性。取立柱步距为2.2m后，施工困难，故增加一道，因而步距为1.5m， 小于标准层步距，立柱稳定满足要求。

所以底层钢管支撑步距为1.5m，纵距1.7m，三个钢管扣件可满足荷载要求。

计算3

1验算平板的钢管支撑

本工程平板支撑采用钢管支撑，楼板厚度150mm。

静载：

模板自重：0.4KN/M2

钢筋自重：0.8KN/M2 砼自重：1×1×1×0.15=3.75KN/M2

合计：Q1=4.95KN/M2

活荷载：

施工人员及设备自重：2.5KN/M2

倾倒砼振捣产生荷载：2KN/M2

合计：Q2=4.5KN/M2

（1） 验算立柱抗压及稳定性

a) 立柱抗压验算

根据工程特点取间距1.0m，纵距1.0 m

N = （Q1=Q2）×L/2=（4.95+4.5）×1.2/2=5.67KN

查《建筑手册》 知钢管允许承受压力为

[N]=15.45KN> N =5.67KN

所以立柱抗压满足要求

b、立柱稳定性计算

因为底层步距小于标准层，所以需要验算标准层

查《建筑手册》表得u1=0.705-（0.755-0.74）×0.6=0.746

长细比：λ=L/r=0.634 u1h=0.634×0.746×170=80

查表得Ф=0.692，N=5.67×90%=5.10KN，

（因为各种荷载不可能同时满足要求，故取90%）

A=4.89CM2

δ=N/ФA=5.1/(0.692×4.89)=1.56KN/ CM2 [δ]=0.19 ×16.67=3.17 KN/ CM2

因δ< [δ]

所以立柱稳定性满足要求

由上式计算可知，平板支撑步距1.0m，纵距1.0m，满足荷载要求。

计算4、模板对拉螺栓设计

模板侧压力计算

F1=0.22γ0t0β1β2V1/2

F2=γcH

式中：F：新浇筑砼对模板的最大侧压力

γ0 砼的重力密度24KN/m3

t0 新浇筑砼的初凝时间t0=200/(T+15) T为混凝土的温度。本工程取T=20C0

H 为混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，为2.6米

β1 为外加剂的修正系数，取1

β2 为砼的坍落度影响修正系数，取1.15。

V 为混凝土的浇注速度（M/N），本工程取2.5 m/小时

F1=0.22×24×5.71×1×1.15×2.5%=54.81KN/M2

F2=γcH=24×2.6=62.4 KN/M2

取最小值为：

F=F1×分项系数×折减系数=54.81×1.2×0.85=55.91 倾倒砼时产生的水平荷载，查表为2

设计值=2×1.4×0.85=2.38 KN/M2

荷载组合F=55.91+2.38=58.29 KN/M2

对拉螺栓的验算

查表M12螺栓净截面面积A=133mm2

对拉螺栓的拉力N=F×内楞间距×外楞间距

N=58.29×0.5×0.5=14.57KN

对拉螺栓的应力：

δ=N/A=14.57×103/113=129N/ MM2< [δ]=170 N/ MM2，可以选用

现浇砼模板设计与计算

一、模板设计 断面b1h=250×550

梁长L=6000

600 200

钢模

底模钢管Φ48×3。5mm

横杆Φ48 @1100

1800

立柱Φ48

二、底模钢管验算：

1、 荷载计算：

钢模重量：19.63kg/m×1.32=25.52kg/m2

悬挑料台计算书

料台在3.5料范围内布置3根挑梁，但考虑到进行钢管吊运过程中，受力槽钢主要是两边的槽钢，为安全考虑，计算时只按两边槽钢受力考虑：

荷载取定：堆料荷载15KN

操作荷载3KN

工字钢自重 0.205KN/m

脚手板自重 1.75 m×0.35KN/ m2=0.613KN/ m

防护栏杆自重物 0.64KN/ m 槽钢近似受力图如下: Np

层高3米有效高度为2.8米

q1 F

B q2 α C D

A

C D

RA RB

1500 2000 1500

q1=0.205+0.64=0.845KN/m q2=0.613

tgα=2.8/2=1.4 α=54.4620

集中荷载: F=(15+3)/2=9KN

设计考虑有冲击荷载,安全系数取定1.3均布线荷载q=0.205+0.613+0.64=1.458KN/m

对槽钢进行受力分析,弯矩最大值应出现在C点:

Mc=1.3(F×lCD+ql2/2)=1.3(9×1.5+1.458×1.52/2=19.68KN·m