模板施工组织设计 (1)

模板施工组织设计

AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF 模板施工组织设计

一、编制依据：

XXXX房地产开发公司金陵公寓项目全套施工图，改施工图，行业现行各规范、规程、标准，强制性条文以及地方规程标准。

二、工程概况：

XXX工程为地下一层地上二十六层全框剪结构商住楼，地下室为4.2米，一层为4.4米，二层为3.9米，三层至二十五层层高为2.9，二十六层为3.0米,建筑高度为78米。地下工程为人防工程，工程类别为战时二等人员掩蔽场所。

剪力墙、暗柱、连梁、楼板均采用泵送砼，一次性浇筑，不留施工缝。板厚170mm，板筋为冷轧扭钢筋。

三、模板计算：

1、±0.000以下剪力墙模板计算：

（1）地下室剪力墙模板计算：

地下室剪力墙高4.2m，采用泵送砼，一次性浇筑，不留施工缝。（在○13轴与○14轴之间设置后浇带）

（2）新浇砼对模板的侧压力计算：

查表ｒc=25KN/M3 , ｖ =3.0M/h ， H=4.2m 模板施工组织设计

AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF ｒc=15℃ ，β1=1.2 ,β2=1.15

F=0.22 ｒct0β1β2ｖ1/2=0.22 ｒC(200/T+15) β1β2ｖ1/2

=0.22×25×(200/15+15)×1.2×1.15×3.01/2

=87.64 KN/ m 2

F=ｒcH=25×4.2=105 KN/ m 2

取=式中小值，故最大侧压力为87.64 KN/ m 2，作为标准荷载。

有效压头高度为：

h=F/ ｒc=87.64/25≈3.5m

新浇筑砼对模板的有效压头高度为3.5m。

（3）墙模板的允许跨度（间距）计算：

当墙侧模采用木板时，支承在内楞上，一般按三跨连续计算，按强度和刚度要求，允许跨度计算如下：

考虑倾倒砼时对侧模产生的水平荷载标准值为4 KN/m2，则其强度设计荷载为：

q1=87.64×1.2＋4×1.4 KN/ m=110.77 KN/ m

按刚度要求,采用标准荷载,同时不考虑倾倒砼荷载,

q2=87.64×1=87.64 KN/ m

按强度要求需要内楞间距为: 模板施工组织设计

AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF L=147.1h(1/q)1/2=147.7×12×(1/110.77)1/2=168mm

按刚度要求需要内楞间距为:

L=66.7h(1/q)1/3=66.7×12×(1/87.64)1/3=180mm

取二者中的较小值L=168mm

2、一层(含一层)以上墙模板的计算:

一至十八层,除九层和十八层层高为3.2m外,其余各层层高均为2.9m,所以本设计均按3.2m高的层高来计算。

（1）新浇砼对模板的侧压力计算：

T=0.22 ｒc(200/T+15)β1β2ｖ1/2

=0.22×(200/20+15)×1.2×1.15×13.01/2

=75.12 KN/m2

F=r0H=25×3.2=80 KN/m2

取二式中小值。故最大侧压力为75.12 KN/m2，作为标准荷载，有效压头高度为：

h=F/ ｒc=75.12/25=3m

新浇砼对模板的有效压头高度为3m。

（2）墙模板允许跨度（问题）计算：

q1=1.2×75.12＋1.4×4=95.74 KN/m 模板施工组织设计

AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF q1=75.12×1=75.12 KN/m

按强度要求，需要内楞间距为:

L=14.71h(1/q)1/2=147.1×12×(1/25.12)1/3=180.4mm

按刚度要求需要内楞间距为:

L=66.7h(1/q)1/3=66.7×12×(1/25.12)1/3=190mm

二者中取最小值，L=180.4mm

因竹胶板模板的强度、韧性、板的静曲模量是变通木模板的2倍，抗弯性能是变通木模板的二倍。取L=300mm。

（3）大模板的稳定性分析与计算：

在高层建筑施工中，一般多使用大模板。大模板的高度通常为一个楼层的高度，宽度为一个房间的进深，施工中需要就地堆放，因而其抗倾覆稳定性是必须考虑的问题。大模板的稳定性主要取决于模板的自稳角。为保证支架的稳定性，不致使其向右边倾覆（如图），在设计支架时应使b≥a；为了保证模板的风荷载作用下不致向左边倾覆，就应使模板与垂直方向的夹角a控制在一个合适的范围内。

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AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF

H

h h qc

α q

a b

大模板稳定性分析与计算简图

自稳角计算时，取1m宽的板带，根据模板所在楼层高度与风力来确定。若计算的自稳角超过支架能够调节的最大倾角时，则应采取加缆风绳的措施，以保证安全。风荷载的标准值为：

W=β2μsμzWo=1.4×1.3×1.67×0.35=1.06 KN/m2

大模板自稳角为：

α=arcsin[（q+(q2+4W2)）1/2/2W]

= arcsin((-0.85+(0.852+4×1.062)1/2)/(2× 模板施工组织设计

AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF 1.06))=42.6°

3、梁模板计算：

（1）组合钢模板底模：

梁模采用组合钢模板时，多用钢管脚手支模，由梁模、小楞、大楞和立柱组成（如图）。梁底模受均布线荷载作用按简支梁计算，允许的跨度：

梁侧模板 小楞

梁底模板 大楞

钢管立柱

纵板模支撑

梁组合刚模模板图

施工荷载为2 KN/m

Ix=25.38×104mm4

Wx=5.78×103 mm3

q1=1.2×0.16×0.8×25＋1.4×2=17.2 KN/m 模板施工组织设计

AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF 按强度要求:

L=41.5×(W/q)1/2=41.5×(5.78×103/17.2)1/2=760.8 mm

按刚度要求：

L=34.3×(I/q)1/3=34.3×(25.38×104/17.2)1/3=841.3mm

取二者较小值，L=760.8 mm，用750 mm

（2）钢管小楞：

钢管小楞间距一般取30cm、40 cm、50 cm 、60 cm四种，小楞按简支梁计算。在计算刚度时，梁作用在小楞上的荷载，可简化为一个集中的荷载，其允许的跨度为：

P=0.75×q=0.75×17.2KN=12.9 KN

Ix=12.18×104mm4 Wx=5.08×103 mm3

按强度要求:

L=860×(W/P)+b/2=860×5.08×12.9＋(600/2)=638.7mm

按刚度要求：

L=158.7(2/P)1/2=158.7(12.18×104/12.9×103)=487.66mm

(3)钢管大楞： 模板施工组织设计

AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF 钢管大楞亦用φ48×3.5mm,净截面积A=489mm2，钢管使用长度L=4200 mm，在中间设小平横杆，取

L0=L/2=4200/2=2100 mm，I=1/4（482＋412）1/2=15.78 mm,

λ= L0/I=2100/15.78=133.1

查表为：稳定系数=105135×0.43=47626N≈47.6KN

钢管承受荷载

N=1/21.5×17.2=12.9 KN＜47.6 KN

故立柱承载力满足要求.

4、柱模板计算：

柱模板由四侧竖向模板和柱箍组成。模板主要承受新浇砼的侧压力和倾倒砼的振动荷载，倾倒砼时对侧面模板产生的水平荷载2

KN/m2采用。

（1）柱模受到的砼侧压力：

U=3/n ，T=20

F=0.22×25×200(20+25)×1.2×1.15×31/2=75.12 KN/m2

F=ｒcH=25×4.2=105 KN/m2

取二者中的较小值，F=75.12 KN/m2，并考虑倾倒砼的水平荷载标准值4 KN/m2，分别取分项系数1.2和1.4，则设计荷载载值 模板施工组织设计

AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF q=95.74×1.2+1.4×4=95.74 KN/m2

（2）柱箍间距S计算：

假定模板厚25mm，每块拼板宽150 mm，则侧压力的线布荷载：

q=95.74×0.15=14.36 KN/m,

柱箍需要间距为：

S=（EtI/4KW/q）1/3=9.5×103×(1/12)×150×253=395.8 mm

Et=9.5×103N/ mm2 L=bh3/12

根据计算选用柱箍间距S=350mm＜395.8mm，满足要求。

（3）柱箍截面计算：

柱箍受到线布荷载 q=95.74×0.35=33.5 KN/m

对于长边（如图），假定设二根拉杆，两边悬臂120mm，则需要截面低抗矩为 a b a

q

l c

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AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF 柱模板截面计算图

W=（d2－4a2）×q1/104=(3502－4×1202)×33.5/104=20905

mm3

柱箍短边需要的截面低抗矩为：

W=（2L－c）×q1c/104=(2×600－300)×33.5×300/104=86971mm3

柱箍长边选用80 mm×80 mm（b×h）截面W=85333 mm3

柱箍短边选用120 mm×120 mm（b×h）截面W=288000 mm3