30米箱梁张拉计算书

30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本次预应力张拉计算针对的是 30m 箱梁，该箱梁采用后张法预应力施工工艺。

箱梁的设计承载能力和使用性能在很大程度上取决于预应力的施加效果，因此准确的预应力张拉计算至关重要。

二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec ＝ 345×10^4 MPa。

2、预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7 152 1860，其标准强度 fpk ＝ 1860 MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10^5 MPa。

3、每束钢绞线的根数和布置根据设计要求确定。

4、锚具采用 OVM 系列锚具，锚下控制应力σcon ＝ 075 fpk ＝1395 MPa。

三、预应力损失计算1、锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1对于夹片式锚具，根据规范取值计算。

2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2考虑孔道偏差系数 k 和摩擦系数μ，通过计算公式得出。

3、混凝土加热养护时，受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间温差引起的预应力损失σl3若施工过程中存在此项情况，按照实际温差计算。

4、预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失σl4根据规范规定的松弛系数和张拉控制应力计算。

5、混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失σl5综合考虑混凝土的强度、龄期、环境条件等因素计算。

四、张拉力计算1、单根钢绞线的张拉力 P ＝σcon × Ap其中 Ap 为单根钢绞线的截面积。

2、每束钢绞线的张拉力为单根张拉力乘以束内钢绞线根数。

五、理论伸长值计算1、根据公式ΔL ＝ Pp × L ／（Ap × Ep) 计算其中 Pp 为平均张拉力，L 为预应力筋的长度。

2、考虑孔道曲线部分对伸长值的影响，进行修正计算。

六、实际伸长值测量与计算1、测量初始伸长值ΔL1，从千斤顶开始加载至初应力（一般为10%σcon）时的伸长量。

2、测量最终伸长值ΔL2，从初应力加载至控制应力时的伸长量。

30米箱梁预应力张拉计算书一、张拉设计2 预应力钢束为φ高强度低废弛钢绞线，横载面积 140mm，有单束5 根、4 根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应力 N1～N3 为 1340Mpa，N4 为 1320Mpa，T1 为 1395Mpa，T2 为1340MPa。

二、张拉设施采纳1 、张拉设施能力计算（以单束 5 根为例，边跨 N1～N3）P=σ控×A×n=1340 6×10 2 -6N/m×140×102m×5=938KN=为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失（按一端回缩6mm计），超张拉 3%σ控：P max=P×103%=2、张拉设施行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例）L=σ控×L/E p=1340 ×106×× 103/ ×1011)=张拉时为双侧张拉 , 单侧伸长量为 2=所采纳QYC150型穿心式液压千斤顶, 其张拉力T=150T，行程l s=400mm。

3、压力表采纳2150T 千斤顶活塞面积为290cm。

由式 P n=P/A n（式中 P n—计算压力表读数； P—张拉力； A n—张拉设施工作液压面积），得：P4 2 n =×10 N/29000mm=mm 2所采纳最大读数为60MPa的压力表。

三、分级张拉段区分为了便于伸长量丈量和控制两头张拉的同步进行，把张拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段张拉力分别为：张拉力4φ张拉阶段5φs10%σ控（KN）20%σ控（KN）100%σ控（KN）938103%σ控（KN）四、应力张拉操作程序初张拉至δ k（正确丈量伸长量），持荷3分钟，而后张拉至δ k，持荷 3 分钟，再张拉直接到位δk，持荷 3 分钟，进油张拉到δk锚固。

不再采纳超张拉工艺。

L=30m T 梁连续刚构张拉计算书一、 编制说明本计算书为L=30m T 梁连续刚构张拉控制计算书，适用于沪蓉西X1合同段30m T 梁预应力张拉作业。

在编制本计算书时，30m T 梁预应力钢束采用的是ASTM416-92a 标准的低松弛高强度钢绞线，其公称直径15.24mm ，抗拉强度标准值fpk ＝1860Mpa ，张拉控制应力σcon＝0.75fpk ＝1395MPa=195.3KN 。

二、 编制依据1、湖北沪蓉西恩利段第X1合同段招标文件《项目专用本》；2、《两阶段施工图设计》第Ⅲ.X1.J7册；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；4、湖北沪蓉西恩利段第X1合同段《项目实施性施工组织设计》。

三、 张拉伸长量计算 1、张拉计算公式及参数确定 1.1平均张拉力公式及参数： 式中：P p －各分段预应力筋的平均张拉力（N ） P －每分段的起点张拉力（N ）X －从张拉端至计算截面的孔道长度，分段时X ＝L （m ） θ －从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） K －孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取值0.0015 μ －预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取值0.25[公式及μ、K 取值来源于《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中附录G-8内容]1.2预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：Pp －各分段预应力筋的平均张拉力（N ） L －预应力筋的分段长度（mm ）{}（公式1）μθkx μθ）（kxe 1P p P ++=--（公式2）pE p A Lp P ΔL =Ap －预应力筋的截面面积（mm2），取值140mm2Ep －预应力筋的弹性模量（N/mm2）根据试验结果取值1.96×105MPa 依上述公式计算得边跨30m T梁及中跨30m T梁标准梁长钢绞线伸长量如下表所示：边跨30mT梁标准梁长钢绞线伸长量中跨30mT梁标准梁长钢绞线伸长量（注：表中ab及ab′段长度在计算伸长量时，增加了钢绞线的工作长度0.55m）钢绞线编号及分段情况见附图四、千斤顶张拉力与对应油表读数计算经2006年10月30日委托四川省建设工程质量检测中心对我标段张拉千斤顶及油表校验报告（附录），计算千斤顶张拉力与对应油表读数如下：1、编号060619千斤顶对应6006.5.2119号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0219F+0.26编号060619千斤顶对应6006.5.2136号油表时：千斤顶回归方程：P=0.022F+0.15式中：P －油压表读数（MPa）F －千斤顶拉力（KN）千斤顶号：060619 油表号：6006.5.21192、编号060626千斤顶对应6006.4.2028号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0199F+0.42编号060626千斤顶对应6006.4.2041号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0201F-0.2式中：P －油压表读数（MPa） F －千斤顶拉力（KN）千斤顶号：060626 油表号：6006.4.2028。

30m箱梁负弯矩张拉计算书一、工程概况1、概况30m箱梁共计120片，其中中跨中梁28片、边梁28片，边跨边梁32片、边跨中梁32片，负弯矩T1=T2=T3均为5束。

2、材料及机具（1）低松驰高强度预应力钢绞线应符合GB/T5224-2003的规定。

单根钢绞线直径φS15.2mm，钢绞线面积A=140mm2，钢绞线标准抗拉强度f PK=1860Mpa，弹性模量E P=1.96×105Mpa。

钢绞线为天津圣特预应力钢绞线有限公司生产，钢绞线送检弹性模量为E P=1.96×105 Mpa。

（2）张拉锚具采用开封长城预应力有限责任公司生产的OVM15-5锚具。

3、主要技术参数（1）T梁采用C50砼，砼强度达到设计强度的100%时，方可进行预应力张拉。

（2）钢绞线张拉锚下控制应力为0.75f PK即δK=0.75f PK=1860×0.75=1395 Mpa。

（3）预应力管道成型塑料波绞管，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015，预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=0.23，（参数为设计图纸中给出）。

（4）张拉采用应力值和伸长值双控，以钢绞线伸长量进行校核。

钢绞线实际伸长值与理论伸长值的偏差控制在±6%以内。

（5）钢绞线下料时，两端均考虑30cm的工作长度。

二、30m箱梁负弯矩张拉计算（一）钢束T1计算锚下控制应为δK=0.75f PK=1860×0.75=1395 Mpa1）T1束钢绞线张拉计算：T1（5根钢绞线）：孔道长度X1=4.505m θ1=2.5°×π/180°=0.043633则（KX+μθ）1=0.0015×4.505+0.23×0.043633=0.016793P1=AyδK N/1000=140×1395/1000=195.3kNP-张拉端张拉力KNδK-单根钢绞线锚下控制应力Ay-每根钢绞线断面积A=140mm2 N-每束钢绞线根数N=5 1、平均张拉力计算： P P1=P 1[1-e -(KX+υθ)1]/(KX+υθ)1=195300×(1-e -0.016793) /0.016793=193669.3（N ）2、理论伸长值计算： △L 1=EPAp L p p ⋅⨯11=193669.3×4.505×1000/（140*196×105） =31.8mmT1钢束单端伸长量成果表T1钢束总伸长量成果表备注:总伸长值=单端伸长值×22）T2、T3束钢绞线张拉计算：T2（5根钢绞线）：孔道长度X 1=8.005m θ1=2.5°×π/180°=0.043633 则（KX+μθ）1=0.0015×8.005+0.23×0.043633=0.022043P1=Ay δK N/1000=140×1395/1000=195.3kN P-张拉端张拉力KNδK -单根钢绞线锚下控制应力 Ay-每根钢绞线断面积A=140mm2 N-每束钢绞线根数N=51、平均张拉力计算： P P1=P 1[1-e -(KX+υθ)]/(KX+υθ)1=195300×(1-e -0.022043) /0.022043=193163.2（N ）2、理论伸长值计算： △L 1=EPAp L p p ⋅⨯11=193163.2×8.005/（140*196×105）=56.4mmT2钢束单端伸长量成果表T2钢束总伸长量成果表备注:总伸长值=单端伸长值×2三、张拉施工1、张拉前准备（1）千斤顶油表校核：到具有资质的计量标定单位标定，给出油压与张拉力的关系式P=F(N)，注明油表号与千斤顶号；油表归零及压力标定，出具校准证书。

30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____桥梁项目，其中 30m 箱梁采用预应力混凝土结构。

箱梁预应力钢束的布置和张拉是确保箱梁结构承载能力和耐久性的关键环节。

本次计算旨在确定预应力钢束的张拉控制应力、张拉力以及伸长量等参数，为施工提供准确的技术依据。

二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级：C502、预应力钢绞线规格：采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7-1520mm，标准强度 fpk ＝ 1860MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10⁵MPa。

3、管道摩擦系数：μ ＝ 0254、管道偏差系数：k ＝ 000155、锚具变形和钢绞线回缩值：一端锚具回缩量为 6mm，两端共计12mm。

三、预应力钢束布置本箱梁共设置了_____束预应力钢束，分别为 N1、N2、N3 等。

每束钢绞线的根数和布置位置根据箱梁的受力要求进行设计。

四、张拉控制应力计算根据设计要求，预应力钢绞线的张拉控制应力σcon 为：σcon ＝ 075fpk ＝ 075×1860 ＝ 1395MPa五、张拉力计算每束钢绞线的张拉力 P 按下式计算：P ＝σcon×Ap其中，Ap 为每根钢绞线的截面积，1×7-1520mm 钢绞线的截面积Ap ＝ 140mm²。

例如，对于 N1 束钢绞线，假设根数为 n，则其张拉力为：P ＝ 1395×n×140依次计算出各束钢绞线的张拉力。

六、理论伸长量计算预应力钢绞线的理论伸长量ΔL 按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（Ap×Ep）式中，L 为预应力钢绞线的有效长度。

以 N1 束为例，详细计算其理论伸长量。

首先确定 N1 束钢绞线的有效长度，然后代入公式进行计算。

依次计算出各束钢绞线的理论伸长量。

七、实际伸长量计算实际伸长量的测量应在初应力（一般为10%σcon）下测量伸长量ΔL1，然后在20%σcon 下测量伸长量ΔL2，最后在100%σcon 下测量伸长量ΔL3。

目录30m预制箱梁模板计算书 (2)一、工程概况 (2)二、预制箱梁模板体系说明 (2)三、箱梁模板力学验算原则 (2)四、计算依据 (3)五、箱梁模板计算 (3)4.1 荷载计算及组合 (3)4.2 模板材料力学参数 (7)4.3 力学验算 (8)4.3.2 横肋力学验算 (9)4.3.3 竖肋支架验算 (10)4.3.4 拉杆验算 (11)30m预制箱梁模板计算书一、工程概况呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。

原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。

二、预制箱梁模板体系说明箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。

所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。

内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。

箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。

三、箱梁模板力学验算原则1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制；2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。

3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。

四、计算依据1、《路桥施工计算手册》，人民交通出版社2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）五、箱梁模板计算图4.1 箱梁外模构造尺寸图模板说明：30m预制小箱梁中心梁高1.6m，侧模面板厚5mm，横肋采用1cm铁条，间距40cm；竖肋及支撑架采用10cm槽钢通过横向焊接而成，间距为75cm；上下对拉杆采用27mm圆钢。

30米预制梁张拉计算（后张法）1、基本数据1。

1 先简支后连续预应力箱梁砼设计强度：C50；设计要求砼强度达到90％（顶板钢绞线束要求接头砼强度达到95%）后方可进行张拉。

1。

2相同编号的应同时两端对称均匀张拉,张拉顺序为①＃组、③＃组、②＃组、④#组；张拉完成后应近快压浆。

箱梁顶板钢绞线束采用两端单根对称均匀张拉，张拉顺序为T1、T2。

1。

3 取κ=0。

0015，µ=0。

20（按规范取值）1。

4 钢绞线每束根数中跨：①＃组：3φj15。

24mm;②#组:4φj15。

24mm;③＃组:4φj15.24mm；④＃组：3φj15.24mm 。

边跨：①#组:4φj15.24mm；②＃组：5φj15.24mm；③#组：5φj15。

24mm;④#组：4φj15。

24mm 。

箱梁顶板钢绞线束:T1：4φj15。

24mm、T2：3φj15。

24mm.钢绞线采用ASTMA416-92标准270级，φj15。

24mm，Ry=1860MPa，Ey=1。

95×105MPa，Ag=140mm2/根,。

1。

5 千斤顶选用：1。

6 钢绞线锚具、波纹管直径:YM15-3 、YM15—4：ø外=56mm；YM15—5:ø外=67mm ;GBM15-3：ø内=60×19mm ;GBM15-4：ø内=70×19mm.1.7 钢绞线要素见施工图S5-3-2—12、S5—3—2—13 、S5—3-2—23。

2、计算过程2。

1 张拉程序：0 初应力（约10％，划线）δcon(持荷2min，锚固）2.2 张拉力及油表读数P =σcon×0。

75×A×n=1860×0。

75×140×nP1中=585。

9（KN) P1中初=585.9KN×10%=58.59（KN）P2中=781。

2(KN) P2中初=585。

一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。

二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=7.5t（含卷扬机）天车重：Q2吊梁天车横梁重：Q=7.3t(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q=5.6t4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥P 5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。

神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段窟野河大桥30m箱梁预应力张拉计算书编制：审核：2019年5月20日目录第1章工程概况 (1)第2章张拉力计算 (2)第3章张拉工艺流程质量控制 (14)第4章张拉注意事项及安全技术 (16)第1章工程概况本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。

30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。

锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。

钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φs15.20，钢绞线的面积Ap=140mm 2，钢绞线的标准强度fpk=1860MP a，松弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。

松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。

施工要求1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。

2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。

3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。

采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。

张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。

4、预应力张拉采用两端对称，张拉方法采用伸长值和张拉控制应力，双控实际伸长值与理论伸长量控制在±6%以内，否则应停止施工。

待查明原因采取措施后方可继续张拉。

xx大桥30m预应力箱梁钢束张拉计算书xx高速保定段第xx合同段xx大桥30m预应力箱梁钢束张拉计算书一、设计资料庄子大桥上部结构为预应力连续箱梁，跨径为30米，箱梁总计80片，预应力采用河北通力金属制品有限公司生产的符合GB/T5224-2003标准生产的II 2级钢绞线，单根钢绞线公称直径为d=15.20mm,钢绞线公称面积A=140.2mm, 5钢绞线抗拉强度标准值fpk=1860MP,弹性模量E=1.98×10MP。

预制混凝土强apa度达到设计强度的95%后，且砼龄期不小于7天，方可张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为65cm(顶板负弯矩60cm)，锚下控制应力为0.75 f，张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。

锚具采用保定天力pk 建筑机具制造有限公司生产的OXM15-4 / OXM15-5 / BM15-5型锚具和配套设备。

1、 30m箱梁预应力技术数据表1:中跨一片预制箱梁钢绞线数量及张拉参数钢束钢束有效张拉钢绞线数 10%f 100% f引伸量pkpk编号长度(mm) 顺序量 (KN) (KN) (mm)N1 30460 N1 2×5 97.7895 977.895 210N2 30492 N2 2×4 78.2316 782.316 210N3 30523 N3 2×4 78.2316 782.316 210N4 30301 N4 2×4 78.2316 782.316 211表2、边跨一片预制箱梁钢绞线数量及张拉参数100% fpk钢束钢束有效张拉钢绞线数 10% f 引伸量pk编号长度(mm) 顺序量 (KN) (mm) (KN)N1 30785 N1 2×5 97.7895 977.895 212N2 30795 N2 2×5 97.7895 977.895 212N3 30805 N3 2×5 97.7895 977.895 212 N4 30651 N4 2×4 78.2316782.316 214表3:顶板负弯矩束数量及张拉参数钢束钢束有张拉钢绞线数 10% f 100% 引伸量pk备注编号效长度顺序量 (KN) f(KN) (mm) pkT1 7600 T3 2×5 19.5579 195.579 53单根T2 10600 T2 2×5 19.5579 195.579 75 张拉T3 15600 T1 3×519.5579 195.579 110二、预应力计算的有关数据1、根据检测中心出具的千斤顶标定试验报告，01号千斤顶压力表读数为:25.4MPa，校准方程Y=0.0209X+0.37， 02号千斤顶压力表读数为:25.5MPa，校准方程Y=0.0209X+0.44。

30m预应力箱梁张拉应力、伸长量计算一、预应力钢绞线张拉力计算：根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线张拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根张拉力P1=1395×139=193.9KN二、预应力钢绞线的理论伸长值计算：伸长量ΔL= PpL Pp= P（1-e-(kL+μθ)）ApEp kL+μθ根据图纸设计及钢绞线的技术指标，取值如下：Ap=139mm2Ep=1.95×105Mpa δK=1395Mpa 查《桥规》附表C1得k、μ值，k=0.0015 μ=0.17张拉端张拉力P1=δK×Ap=1395×139=193905N1、中跨箱梁:（1）N1（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96495385）/0.035675=190487N ΔL1=190487×13.895/(139×1.95×105)=0.09765m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190487-193905=187069NPp2=187069×（1-0.99882319）/0.0011775=186959NΔL2=186959×0.785/(139×1.95×105)=0.005414m N1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（2）N2（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96728123）/0.033266=190715N ΔL1=190715×12.289/(139×1.95×105)=0.086467m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190715-193905=187525NPp2=187525×（1-0.99639601）/0.0036105=187187NΔL2=187187×2.407/(139×1.95×105)=0.016623mN2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（3）N3（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.9696142）/0.030857=190944N ΔL1=190944×10.683/(139×1.95×105)=0.0752575m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190944-193905=187983NPp2=187983×（1-0.99397473）/0.0060435=187416NΔL2=187416×4.029/(139×1.95×105)=0.027858m N3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99317182）/0.0068516=193242N ΔL1=193242×1.799/(139×1.95×105)=0.012825m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193242-193905=192579NPp2=192579×（1-0.98100816）/0.0191745=190744NΔL2=190744×12.783/(139×1.95×105)=0.089956m N4的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.5cm2、边跨箱梁：P1=δK×Ap=1395×139=193905N（1）N1（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96754025）/0.03299825=190741N ΔL1=190741×12.1105/(139×1.95×105)=0.085222m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190741-193905=187577NPp2=187577×（1-0.99605978）/0.003948=187207NΔL2=187207×2.632/(139×1.95×105)=0.0181785mN1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.7cm（2）N2（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96985714）/0.0306065=190967N ΔL1=190967×10.516/(139×1.95×105)=0.07408998m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190967-193905=188029NPp2=188029×（1-0.99367211）/0.006348=187433NΔL2=187433×4.232/(139×1.95×105)=0.02926458m N2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.67cm（3）N3（2×5）：分段ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97218103）/0.02821325=191195N ΔL1=191195×8.9205/(139×1.95×105)=0.062924m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×191195-193905=188485NPp2=188485×（1-0.99129015）/0.008748=187663NΔL2=187663×5.832/(139×1.95×105)=0.04037819m N3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.66cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99331038）/0.0067121=193256N ΔL1=193256×1.706/(139×1.95×105)=0.0121636m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193256-193905=192607NPp2=192607×（1-0.98073303）/0.019455=190745N ΔL2=190745×12.97/(139×1.95×105)=0.09127329mN4伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.68cm3、负弯矩伸长值（1）T1（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.98955493）/0.0105=192891N ΔL1=192891×7/(139×1.95×105)=0.05mT1伸长值（ΔL1）=0.5cm（2）T2（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.985112）/0.015=192457N ΔL1=192457×10/(139×1.95×105)=0.071mT2伸长值（ΔL1）=7.1cm（3）T3（3×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97775124）/0.0225=191740N ΔL1=191740×15/(139×1.95×105)=0.106mT1伸长值（ΔL1）=10.6cm预应力钢绞线张拉力对应油表读数一、根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线张拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根张拉力P1=1395×139=193.9KN二、根据千斤顶及压力表检定报告及1#、2#千斤顶回归线型方程：1#千斤顶（20204#压力表）：Y=0.0329X+0.652#千斤顶（20208#压力表）：Y=0.0329X+0.23#千斤顶（20212#压力表）：Y=0.2251X+0.794#千斤顶（90411#压力表）：Y=0.2257X+0.69计算得到张拉力为10%δK、20%δK、100%δK时油压表读数如下表:1#千斤顶（20204#压力表）2#千斤顶（20208#压力表）3#千斤顶（20212#压力表）4#千斤顶（90411#压力表）中跨梁钢绞线理论伸长值一览表边跨梁钢绞线理论伸长值一览表负弯矩理论伸长值一览表。

30米后张法箱梁钢绞线张拉计算书（中跨梁）后张梁钢绞线伸长值计算钢绞线弹性模量：E y =1.97×105Mpa A y =140mm 2 R y b =0.75×1860=1395 Mpa k=0.0015 μ=0.20 千斤顶工作长度一端按50cm 考虑正弯矩钢绞线（中跨梁） 1、N1 束各段长度P p =P=1395×140=195300N㈡、BC 段为直线段，有摩阻力，x ＝1.506m ，kx=0.002259P P =(1)kx p e kx --=30.002259195.310(1)0.002259e -⨯⨯-=195079.6 N㈢、CD 段为曲线段，有摩阻力，θ＝0.0314x ＝01.825180π⨯⨯=0.785m kx=0.0011775 kx+u θ=0.0074575P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.0074575195079.6(1)0.0074575e -⨯-=194354.00 N㈣、DE 段为直线段x=30.86/2-0.65-1.506-0.785-3.925-0.885=7.679mkx=0.0115125P P = (1)kx p e kx --=0.0115125194354.00(1)0.0115125e -⨯-=193239.5 N㈤、EF 段为曲线段 X=5.045180π⨯⨯=3.925m , θ＝0.08722 kx+u θ=0.023332P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.023********.5(1)0.023332e -⨯-=191002.6 N㈥、FO 段为直线段，，x ＝0.885m ，Kx ＝0.0013275 N ，P P =(1)kx p e kx --=0.0013275191002.6(1)0.0013275e -⨯-=190875.9 N计算理论伸长值：△ L AB =P p L/A p E p =195300×0.5/(140×1.97×105)=0.00354m=0.35cm △ L BC =P p L/A p E p =195079.6×1.506/(140×1.97×105)=0.01065m=1.07cm△ L CD =P p L/A p E p =194354×0.785/(140×1.97×105)=0.00553m=0.55cm△ L DE =P p L/A p E p =193239.5×7.679/(140×1.97×105)=0.0538m=5.38cm△ L EF =P p L/A p E p =191002.6×3.925/(140×1.97×105)=0.02718m=2.72cm△ L FO =P p L/A p E p =190875.9×0.885/(140×1.97×105)=0.00612m=0.61cm△L 总＝2×（0.35+1.07+0.55+5.38+2.72+0.61） ＝21.4㎝2、N2 束各段长度P p =P=1395×140=195300N㈡、BC 段为直线段，有摩阻力，x ＝1.506m ，kx=0.002259P P =(1)kx p e kx --=30.002259195.310(1)0.002259e -⨯⨯-=195079.6 N㈢、CD 段为曲线段，有摩阻力，θ＝0.0314x ＝01.825180π⨯⨯=0.785m kx=0.0011775 kx+u θ=0.0074575P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.0074575195079.6(1)0.0074575e -⨯-=194354.00 N㈣、DE 段为直线段x=30.89/2-0.65-1.506-0.785-3.925-2.507=6.072mkx=0.009108P P = (1)kx p e kx --=0.009108194354.00(1)0.009108e -⨯-=193471.6 N㈤、EF 段为曲线段 X=5.045180π⨯⨯=3.925m , θ＝0.08722P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.023*********.6(1)0.023332e -⨯-=191232 N㈥、FO 段为直线段，，x ＝2.507m ，Kx ＝0.0037605 N ，P P =(1)kx p e kx --=0.0037605191232(1)0.0037605e -⨯-=190872.9N计算理论伸长值：△ L AB =P p L/A p E p =195300×0.5/(140×1.97×105)=0.00354m=0.35cm △ L BC =P p L/A p E p =195079.6×1.506/(140×1.97×105)=0.01065m=1.07cm△ L CD =P p L/A p E p =194354×0.785/(140×1.97×105)=0.00553m=0.55cm△ L DE =P p L/A p E p =193471.6×6.072/(140×1.97×105)=0.0426m=4.26cm△ L EF =P p L/A p E p =191232×3.925/(140×1.97×105)=0.0272m=2.72cm△ L FO =P p L/A p E p =190872.9×2.507/(140×1.97×105)=0.01735m=1.74cm△L 总＝2×（0.35+1.07+0.55+4.26+2.72+1.74） ＝21.4㎝3、N3 束各段长度P p =P=1395×140=195300N㈡、BC 段为直线段，有摩阻力，x ＝1.506m ，kx=0.002259P P =(1)kx p e kx --=30.002259195.310(1)0.002259e -⨯⨯-=195079.6 N㈢、CD 段为曲线段，有摩阻力，θ＝0.0314x ＝01.825180π⨯⨯=0.785m kx=0.0011775P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.0074575195079.6(1)0.0074575e -⨯-=194354.00 N㈣、DE 段为直线段x=30.92/2-0.65-1.506-0.785-3.925-4.129=4.465mkx=0.0066975P P = (1)kx p e kx --=0.0066975194354.00(1)0.0066975e -⨯-=193704.6N㈤、EF 段为曲线段 X=5.045180π⨯⨯=3.925m , θ＝0.08722 kx+u θ=0.023332P P = ()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.023*********.6(1)0.023332e -⨯-=191462.3 N㈥、FO 段为直线段，，x ＝4.129m ，Kx ＝0.0061935 N ，P P =(1)kx p e kx --=0.0061935191462.3(1)0.0061935e -⨯-=190870.6N计算理论伸长值：△ L AB =P p L/A p E p =195300×0.5/(140×1.97×105)=0.00354m=0.35cm △ L BC =P p L/A p E p =195079.6×1.506/(140×1.97×105)=0.01065m=1.07cm△ L CD =P p L/A p E p =194354×0.785/(140×1.97×105)=0.00553m=0.55cm△ L DE =P p L/A p E p =193704.6×4.465/(140×1.97×105)=0.03136m=3.14cm△ L EF =P p L/A p E p =191462.3×3.925/(140×1.97×105)=0.0272m=2.72cm△ L FO =P p L/A p E p =190870.6×4.129/(140×1.97×105)=0.028576m=2.86cm△L 总＝2×（0.35+1.07+0.55+3.14+2.72+2.86） ＝21.4㎝4、N4 束各段长度㈠、AB 段(锚固段)为直线段，无摩阻力，x=0.5m P p =P=1395×140=195300NAO箱梁中心线D CB㈡、BC 段为直线段，无摩阻力，x=30.7/2-0.65-0.73-12.901＝1.069 m kx=0.0016035P P =(1)kx p e kx --=0.0016035195300(1)0.0016035e -⨯-＝195143.5N㈢、CD 段为曲线段，有摩阻力，x ＝01.430180π⨯⨯=0.73m ， kx+u θ=0.002651P P =()(1)kx u P e kx u θθ-+-+=0.002651195143.5(1)0.002651e ⨯-－=194885.1 N㈣、DO 段为直线段，有摩阻力， x ＝12.901m, kx=0.019352P P =(1)kx p e kx --=0.019352194885.1(1)0.019352e ⨯-－=193011.5N计算理论伸长值：△ L AB =P p L/A p E p =195300×0.5/(140×1.97×105)=0.00354m=0.4cm △ L BC =P p L/A p E p =195143.5×1.069/(140×1.97×105)=0.007564m=0.8cm△ L CD =P p L/A p E p =194885.1×0.73/(140×1.97×105)=0.00515m=0.5cm△ L DO =P p L/A p E p =193011.5×12.901/(140×1.97×105)＝0.09m=9.0㎝△L 总＝(0.4+0.8+0.5+9.0)×2=21.4㎝。

30m箱梁负弯矩预应力张拉计算书1、张拉技术参数（1）.设计张拉技术参数及要求本大桥30m箱梁负弯矩张拉采用Φｊ15.24mm钢铰线，标准强度R y b =1860MPa，标准截面积A=140mm2，钢绞线弹性模量E p=1.95×105Mpa，张拉控制应力为σk =1395 MPa （0.75R y b）。

待接头现浇砼强度达到设计强度的95%时方可张拉预应力钢束。

该负弯矩张拉采用两端同时张拉的方式进行。

张拉顺序为T1、T2。

预应力张拉程序按《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)第12.10.3条规定，后张拉预应力钢绞线张拉程序为：0→初应力(持荷3min,量测引伸量δ1)→100%σk(持荷3min，量测引伸量δ2) →回油→量测引伸量δ3。

初应力一般取0.1～0.15σk，初应力阶段的目的是为使预应力束每根钢绞线受力相同，同时也是预应力束延伸量测的需要。

（2）.实际采用钢绞线张拉技术参数张拉实际采用钢绞线具体力学性能如下：标准强度：R y b=1860MPa，实测截面积：A=140mm2，(检定机构未检测，以标准截面积为准)弹性模量：E p=1.975×105Mpa，(钢绞线抽样检测平均值)张拉控制应力:σk =1395 MPa （0.75R y b）。

2、预应力束理论伸长值的计算（1）根据《公路桥涵施工技术规范》第12.8.3-3条的规定，预应力束的理论伸长值为:△L=P p L/A p E p （式1）式中:L—预应力钢绞线长度（m）。

A p—预应力钢绞线的公称面积（mm2）。

E p—预应力钢绞线的弹性模量（Mpa）。

P p—预应力钢绞线的平均张拉力（KN）。

（2）预应力钢绞线平均张拉力的计算按《规范》(JTJ041-2000)附录规定：预应力钢绞线的平均张拉力为P p=P(1-ｅ-(kx+µθ))/(kx+µθ)。

（式2）式中：P P——预应力筋平均张拉力(KN)；P——预应力筋张拉端的张拉力(KN)；x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见附表G-8；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，参见附表G-8。

箱梁预应力张拉计算书武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是郑州市西南绕城高速公路向北延伸与郑（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。

第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。

桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。

引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。

第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。

每孔左右幅共12榀小箱梁。

一、张拉计算所用常量：预应力钢材弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2预应力单数钢材截面面积 Ag=139mm2预应力钢材标准强度 f pk=1860Mpa孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17设计图纸要求：锚下张拉控制应力σ1=0.75 f pk =1395MPa二、计算所用公式：1、P的计算：P=σk ×Ag×n×10001×b (KN) (1)式中：σk￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的张拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2);n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时张拉预应力筋的根数(mm2);b ￣￣￣￣￣￣￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。

2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ ￣￣￣￣￣￣ 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。

30米预制箱梁张拉计算书.doc文档1：一.引言本文档旨在描述和计算30米预制箱梁的张拉计算，包括梁体的设计参数、钢索的张拉力计算、张拉设备的选择等内容。

二.设计参数1. 梁体尺寸：长30米，宽2米，高1米。

2. 预应力钢索数量：采用四道永久性245直径的钢绞线。

3. 张拉力：根据设计要求，每根钢索需要施加200吨的张拉力。

三.钢索张拉计算1. 张拉设备选择：根据钢索的直径和长度，选择适当的液压张拉设备。

2. 钢束长度：根据梁体尺寸和截面特征，计算钢束的长度。

3. 张拉力计算：根据预应力钢索的数量和设计要求的张拉力，计算总的张拉力。

四.梁体施工1. 预制梁体制作：根据设计要求，制作预制箱梁的钢筋骨架。

2. 预应力钢束安装：将预应力钢束安装在梁体内部的预留孔洞中。

3. 张拉过程：根据张拉计算结果，用液压张拉设备施加适当的张拉力。

4. 固定过程：通过金属夹具固定钢束，使其保持预应力状态。

五.附件本文档涉及以下附件：1. 工程图纸：包括梁体设计图纸和预应力钢束安装图纸。

2. 设备数据表：包括所选张拉设备的技术参数和性能指标。

六.法律名词及注释1. 预应力技术：一种通过施加预先计算的拉应力来改善结构材料性能的技术。

2. 钢绞线：由多股钢丝捻合而成的高强度钢索。

文档2：一.简介本文档为30米预制箱梁的张拉计算，旨在描述梁体的设计参数、钢束的张拉力计算、张拉设备的选择等内容，为工程施工提供指导。

二.设计参数1. 梁体尺寸：30米长、2米宽、1米高的预制箱梁。

2. 预应力钢束：采用四道永久性直径为245的钢绞线。

3. 张拉力：每根钢束需施加200吨的张拉力。

三.钢束张拉计算1. 张拉设备选择：根据钢束的直径和长度，选择适宜的液压张拉设备。

2. 钢束长度：根据梁体尺寸和截面特征，计算钢束长度。

3. 张拉力计算：根据预应力钢束的数量和设计要求，计算总的张拉力。

四.梁体施工1. 预制梁体制作：根据设计要求，制作预制箱梁的钢筋骨架。

福鼎市潮音大桥（人行桥）及岗尾大桥工程岗尾大桥30m预制箱梁张拉计算书福建龙辉建设工程有限公司二〇一四年九月二十二日岗尾大桥30m预制箱梁张拉计算书一、工程概况岗尾大桥30m预制箱梁的预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，标准强度为f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积A=140mm2，弹性模量E p=1.997×105Mpa(试验平均值)。

预制箱梁内正弯矩钢束均采用两端同时张拉，锚下控制应力为0.75f pk=1395Mpa，φs15.2-4钢束控制张拉力为781.2KN, φs15.2-5钢束控制张拉力为976.5KN，锚具采用M15-4、M15-5圆形成套锚。

预应力管道成孔采用圆形钢波纹管。

预应力钢束张拉前应先试压同条件养护砼试件，达到设计强度85%以上，且混凝土龄期不少于7天，方可进行组织张拉。

二、预应力钢束张拉顺序根据施工图设计文件，预应力钢束张拉顺序为：左N1→右N1→右N3→左N3→左N2→右N2→右N4→左N4三、预应力钢束张拉程序1、低松弛预应力钢束张拉程序：0→初始应力（15％σk）→30％σk→100％σk（持荷5分钟锚固）2、张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。

张拉严格控制滑丝和断丝，每束断丝不超过1丝，单个孔道内断面断丝总合不超过断面钢丝总数的1%，张拉时应做好施工记录。

四、预应力计算的有关公式及参数1、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数PP AE LP L =∆ 式中：P P —预应力筋平均张拉力（N ）; L —预应力筋的长度（mm ）;A —预应力筋的截面积（mm 2）,取单股A=140mm 2；p E —预应力筋的弹性模量（N/mm 2）,试验平均值p E =1.997×105N/mm 2。

2、预应力筋锚下张拉力计算公式及参数P=σk ×A式中：σk —设计张拉控制应力（MPa ）;A —预应力筋的截面积（mm 2）,取单股A=140mm 2；3、预应力筋的平均张拉力计算公式及参数μθμθ+-=+-kx e P P kx P )1()(式中：P —预应力筋锚下张拉力（N ）;X—从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）;θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，根据设计图纸说明，金属波纹管孔道偏差系数取K=0.0015。

30米预制箱梁张拉计算方案一、基础数据本标段30米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3 、N4各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。

按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的100%后，且混凝土龄期不小于10d时方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0→σcon初应力→σcon （持荷5min）锚固，张拉顺序为N1、N3、N2、N4。

二、预应力钢束张拉力计算张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨箱梁N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×5/1000=976.5KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。

其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：中跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）边跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算因本标段内的箱梁梁长变化较大，故采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.17。

故30米箱梁的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.17，X取14.7m（中跨）、14.8m （边跨）；N1、N2、N3钢束θ为5°，弧度为0.0872 ，N4钢束θ为1.4°，弧度为0.0244。