某超高层住宅大震弹塑性分析

图1　钢筋（钢材）本构关系曲线图2　混凝土本构关系曲线图3　一维纤维束单元452021.09 |567图5　SAUSAGE 计算模型6　多波频谱特性Chl_Talwan-03_NO_2525Darfield_NewZealand_NO_6897,TG(0.49)人工波1各地震波平均反应谱壳单元节点分布钢筋层壳单元中面截面积分点472021.09 |技术探讨2.6.2结构基底剪力由大震弹塑性及大震弹性基底剪力响应时程曲线可以发现各条波弹塑性分析剪力与弹性时程结果趋势大致相符，而幅值略低于弹性，说明大震下耗能构件达到塑性屈服后结构刚度降低，地震响应减小。

时程分析所得到的底部剪力最大值如表2所示。

罕遇地震弹性与弹塑性分析基底剪力对比给出了结构罕遇地震弹塑性分析与弹性分析基底剪力的比较。

从表中可以看出，由于结构在罕遇地震作用下混凝土发生损伤，出现了塑性变形，结构的侧向刚度随之减弱，使得基底剪力较弹性分析的基底剪力小。

整体结构基底剪力弹塑性的结果约是弹性结果的76%~85%。

2.6.3结构构件的抗震性能选取起控制作用的天然波Tottori_Japan_NO_6274提取计算结果，得到核心筒剪力墙混凝土框架柱混凝土的损伤，见图7、图8。

由上图可以看出整栋楼的绝大部分墙体轻微损坏，底部加强部位的部分楼层，核心筒剪力墙出现轻微~轻度损伤，且主要发生在核心筒外墙端部和转角处；底部加强部位以上楼层，仅在核心筒收墙处出现少量的重度损坏；剪力墙连梁耗能充分，大部分连梁损伤程度为中度～重度损伤。

绝大部分框架柱无损坏；仅有角柱截止处及顶部混凝土柱截止处的少量柱钢筋进入塑性，具有较大安全储备。

结语根据对本工程在罕遇地震作用下的非线性时程分析计算结果，可得出以下结论：（1）在地震波作用下，结构层间位移满足规范规定，结构整体可以满足“大震不倒”的设防要求。

（2）弹塑性分析得到的基底剪力与弹性分析得到的基底剪力的比值在0.76～0.85范围内，说明震后结构刚度未发生剧烈下降，结构抗震性能较好。

超高层建筑结构与弹塑性动力时程分析法一、前言随着经济的不断发展，城市内部的建筑物高度不断被刷新，各种高层建筑以及超高层建筑被不断的建设，对于这类建筑结构不能进行简单的叠加计算，需要依靠具有科学性的计算方法进行分析。

现如今常用的分析法是弹塑性动力时程分析法，这种分析法具有较高的精确度和准确度，可以对建筑结构进行定性分析，同时可以更好地反应地震对建筑物的影响。

二、工程概况某大型建筑地下2 层，地上33层，总建筑面积约为30 万m。

本工程±0.00 以下由裙房连为整体，±0.00 以上依据层数、高度、结构体系的不同共分为3 个单体，A 座，D 座与商业裙房构成大底盘单塔结构， B 座，C 座与商业裙房构成大底盘双塔结构。

本文论述仅针对B 座，C 座。

建筑结构设计使用年限：50 年；建筑结构安全等级：二级，对应结构重要性系数为1.0；抗震设防类别：根据规范GB50223—2008，本工程商业部分属人流密集的大型多层商场，抗震设防类别为重点设防类（乙）类建筑，写字楼部分抗震设防类别为标准设防类（丙）类建筑；抗震设防烈度为8 度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.20g；建筑场地类别：Ⅲ类；场地特征周期：0.45。

三、弹塑性动力、静力分析力学模型1.层模型它是把结构按层静力等效成质量弹簧串，然后再进行弹塑性动力反应分析。

层模型只能通过时程分析找到薄弱层，不能找到具体的薄弱杆件。

层模型动力时程分析计算由两部分组成，前一部分是层静力特性计算，这部分实际上就是一个小型的计算程序，采用增量法和能量法相结合，逐层计算结构的层间全曲线，并拟合成恢复力骨架曲线，并用三个点来简化描述该骨架曲线，即三线型骨架曲线，以此作为层刚度变化的控制点；后一部分是动力时程响应计算，基于集中质量、串联弹簧模型描述的层模型，采用Wilson—θ法计算结構的动力响应。

2.平面模型平面模型针对的是结构的一个局部——“榀”，对一榀框架进行时程分析，直接找出薄弱的杆件。

超限高层建筑罕遇地震下静力弹塑性分析摘要:本文以一栋150m高的超限高层住宅为例，对结构进行罕遇地震下静力弹塑性分析以及局部关键部位的验算，对结构在罕遇地震下的安全性进行评估。

分析结果表明，超高层结构在罕遇地震下的抗震性能达到设计的预期目标。

关键词：超限建筑；罕遇地震；转换结构；静力弹塑性；性能设计Abstract: this article with a house of 150 m high overrun high-rise residential as an example, the structure of the rarely met earthquake static elastic-plastic analysis and under local key parts of the checked and the structure of the rarely met earthquake in the safety evaluation. The analysis results show that the super-tall structures in Abraham under severe earthquake seismic performance to design targets.Keywords: overrun architecture; Of the rarely met earthquake; Conversion structure; Static elastic-plastic; Performance design1．前言超限高层建筑或超B级高度，或体型复杂，扭转效应明显；或平面布置不规则，刚度突变；或承载力突变；或几个兼有之，因此在结构抗震设计上相对复杂，须保证其结构性能满足“小震不坏，中震可修，大震不倒”的设防目标，其中评估超限高层能否满足“大震不倒”，找出结构在罕遇地震作用下的薄弱层并采取措施加强就显得尤为重要。

某超高层罕遇地震弹塑性分析【摘要】通过采用大型有限元通用软件对一栋高度约263m超B级高度的超限高层建筑进行了罕遇地震弹塑性时程分析,以了解结构在罕遇地震下的弹塑性行为及结构在罕遇地震下的整体控制指标，保证结构大震不倒。

本工程采用的框架核心筒结构形式具有较高的抗震承载力和延性,能够满足”大震不倒”的建筑抗震设防目标。

【关键词】时程分析，ABAQUS有限元通用软件，罕遇地震弹塑性分析【abstract 】this paper analyzes the use of a large finite element general software house about 263 m super high grade B high overrun highrise Abraham met earthquake the elastic-plastic time history, in order to understand the structure of the rarely met earthquake in the elasto-plastic behavior and structure under severe earthquake in Abraham the overall control index, ensure structural not strong earthquakes. The project in the framework of the core tube structure has higher seismic bearing capacity and ductility, can satisfy the “strong earthquakes is not” building seismic fortification goal.【key words 】time history analysis, ABAQUS finite element general software, of the rarely met earthquake elasto-plastic analysis一.工程概况本工程建筑用地面积54，265㎡，总建筑面积为675，244㎡，其中地下建筑面积191，544㎡，地面以上51层，其中1至4层为裙房部分，5至51层为塔楼部分，地面以上建筑物总高度为263.40米。

超高层结构设计中弹塑性法的分析与应用摘要：随着经济的发展，现代建筑楼层数越来越大，如何保障超高层建筑的可靠性和安全性，是相关的工作人员需要进行探讨、研究的一项重要课题。

本文将对弹塑性法进行说明分析，并将该方法应用到超高层建筑的结构设计中。

关键词：弹塑性法；超高层随着经济的快速发展，现代建筑楼层数越来越大，对于这些超高层建筑结构的可靠性、安全性的保障，成为了相关工作人员需要进行研究的主要课题之一。

下面针对该问题，对弹塑性方法进行详细的介绍、研究，并将其应用到超高层建筑的结构设计中。

一、弹塑性分析方法概述弹塑性分析方法包括：静力弹塑性分析法、弹塑性动力时程分析法。

下面将对这两种方法进行详细的介绍。

首先，静力弹塑性分析法一般指静力推覆分析方法。

该分析方法根据结构实际情况，施加给建筑结构侧向力，且逐渐将该力的大小加大，使得结构经历一系列的过程，比如屈服、结构控制位移、裂开、弹性等，以便结构实现预期目标位移，或者成为机构，达到掌握建筑结构在地震的影响下的各种状况，如将发生的破坏机制、薄弱部位、变形与内力特性、塑性绞发生的次序、部位，以更好地判断建筑结构能否承受地震的作用。

其次，20世纪60年代逐渐形成了弹塑性动力时程分析法。

该方法主要研究的是超高层建筑的工程抗震以及抗震分析。

到20世纪80年代，该方法仍然是大部分的国家在抗震设计规范分析方面所使用的方法。

时程分析法属于动力分析方法，是其中的一种形式。

该分析法主要求解结构物的运动微分方程，利用时程分析可以掌握到各个时间点各个质点的加速度动力反应、移动速度和位移等，以计算出结构内力、变形的时程变化情况。

因为存在较大的输入输出的数据量，且较复杂，导致了在一段时间内时程分析法无法开展。

随着快速发展的计算机技术，时程分析方法取得了发展空间。

二、静力弹塑性分析法的分析应用实施静力弹塑性分析法需要进行的步骤如下所示：步骤一：准备工作。

具体包括：建立构件、结构的模型，如确定恢复力模型、物理常数、几何尺寸等；计算承载力；计算荷载等；步骤二：计算各种参数值。

某超限高层结构性能化设计及弹塑性分析倪炜麟【摘要】在超限高层结构抗震设计中,抗震性能设计方法是一种基于结构在未来不同的抗震设防等级地震作用下达到预期的抗震性能目标而广泛采用的设计方法.本文采用基于性能的抗震设计方法,分别采用PKPM、ETABS和SAUSAGE软件对某超高层结构进行弹性和弹塑性分析.验证结构在多遇地震(35gal)、设防地震(100gal)、罕遇地震(220gal)以及极罕遇地震(400gal)下的性能表现,验证结构性能设计的可靠性.结果表明,当地震烈度小于规范要求的罕遇地震作用时,结构主要指标均表现良好,而当地震水平超出规范规定的罕遇地震时,结构损伤程度明显增大,具有严重破坏的可能.【期刊名称】《广东土木与建筑》【年(卷),期】2017(024)005【总页数】6页(P14-19)【关键词】抗震性能分析;弹塑性分析;极军遇地震;SAUSAGE;超高层结构【作者】倪炜麟【作者单位】广东省建筑设计研究院广州510010【正文语种】中文基于性能的抗震设计方法（Performance-based Seismic Design，PBSD）是90年代初期由美国科学家和工程师提出的，是指对结构进行抗震计算分析和采取构造措施，使结构在未来不同的抗震设防等级地震作用下达到预期的抗震性能目标［1］。

结构性能水准是指建筑物在可能会遇到的特定设计地震作用下的最大容许破坏程度，包括整体结构、结构构件、非结构构件、室内物件和设施以及对建筑物功能有影响的场地设施等。

性能目标是建筑物在每一个设计地震水平下所要求达到的性能水平。

性能目标应根据建筑物的使用要求、性能要求的重要性、经济考虑（伤亡、财产损失、业务中断、震后修复）和其他因素（如文化历史遗迹）等综合因素来确定的［2］。

本文对某超高层框架剪力墙结构设计过程中基于多遇地震、设防地震、罕遇地震和极罕遇地震作用下的性能分析进行介绍，了解结构在不同程度地震作用下的抗震性能。

高层建筑结构弹塑性分析由于结构在进入中震或大震后，势必要部分进入弹塑性，因此建造高层建筑时，需要对其进行弹塑性分析，以此保证高层建筑达到塑性标准要求。

但是高层建筑结构的弹塑性分析并不简单，需要进行比较复杂的计算。

目前针对于此项工作，国内外已经研发了相应的软件程序，但是一大部分软件的实用性都不是很强，特别是前后处理功能不够完善，无法达到现实需求。

现阶段，我国高层建筑结构弹塑性分析方法主要有两种：一种是静力分析法；另一种是动力时程分析法。

1高层建筑结构弹塑性影响因素分析地震发生时，若高层建筑结构依然保持在弹性状态下，此时建筑材料满足于虎克定律，在这一情况下，建筑结构就会引起弹性地震反应。

若地震作用较大时，建筑结构进入弹塑性阶段，即结构变形无法满足于虎克定律，此时建筑结构所引起的反应即为弹塑性反应。

这两者之间有很大的不同，现表述如下：1.1结构刚度和阻尼弹性地震反应需要运用刚度矩阵，也就是常量矩阵，计算时需要依照相应的积分来逐步完成。

但弹塑性地震反应中，力与位移并不满足于线性规律，若使用双线性恢复力模型，只有位移同处一个直线段时，刚度矩阵才能够是常量，但是如果两个位移并不在同一直线，刚度矩阵就会出现产生影响。

阻尼矩阵是由刚度矩阵构成，因此阻尼矩阵与刚度矩阵的变形趋势基本上相同。

1.2弹塑性反应的特殊性在特殊的情况下，弹性地震反应可以等同于弹塑性反应。

如果地震所产生的作用力并不非常强烈，同时结构屈服强度已经超过了一定限度，地震作用并没有对高层建筑结构弹性造成非常明显的影响。

图中的AD线段整个区域都属于内震动，此时弹性地震反应与弹塑性地震反应所求得的解完全一致，因此可以将弹性地震反应当作是弹塑性反应。

1.3地震力与位移反应正常情况下，地震作用与弹性变形成正比，即地震越强烈，变形也会越大，而且这种变形没有任何的限制。

但弹塑性体系与之有很大的不同，若地震力已经能够让结构屈服，弹塑性变形能力增长就会越来越慢，达到一定程度时，就不会再增长，但结构变形却不会因此而停止，会一直持续。

目录1 工程概况 (64)1.1工程介绍 (64)1.2进行罕遇地震弹塑性时程分析的目的 (65)2分析方法及采用的计算软件 (65)2.1分析方法 (65)2.2分析软件 (65)2.3材料模型 (65)2.3.1 混凝土材料模型 (65)2.3.2 钢材本构模型 (66)2.4构件模型 (66)2.4.1 梁单元 (66)2.4.2 楼板模型 (67)2.5分析步骤 (67)2.6结构阻尼选取 (67)3 结构抗震性能评价指标 (68)3.1结构的总体变形 (68)3.2构件性能评估指标 (68)4 动力特性计算 (70)5 施工加载过程计算 (70)5.1施工阶段设置 (70)5.2施工阶段计算结果 (70)6 罕遇地震分析总体信息结果汇总 (71)6.1地震波选取 (71)6.2基底剪力 (73)6.3层间位移角 (75)6.3.1 左塔楼 (75)6.3.2 右塔楼 (80)6.4结构顶点水平位移 (85)6.5柱底反力 (88)6.8结构弹塑性整体计算指标评价 (89)7构件性能分析 (90)7.1钢管混凝土柱 (90)7.2斜撑 (90)7.3连梁 (92)7.3主要剪力墙 (92)7.4钢梁的塑性应变 (100)7.5楼板应力及损伤 (100)8 罕遇地震作用下结构性能评价 (103)1 工程概况1.1 工程介绍上海临港中心——结构总高度为180m；主体结构采用框架-核心筒体系，外框架为圆钢管混凝土柱、钢框架梁。

钢管混凝土柱截面为Φ1200x1140～Φ900x860。

核心筒采用钢筋混凝土剪力墙体系，外墙厚750mm～400mm，内墙厚500mm～300mm，部分墙体内配置10mm厚钢板。

在32层以下，结构由左右两个塔楼构成，中间通过钢梁及6-7层、17-20层两道“人”字形斜撑连接，斜撑截面为BOX 560x1060x80x80。

上部主体结构分析时，以地下室顶板为嵌固端。

主要构件信息：（1）框架柱均采用圆钢管混凝土柱，混凝土强度等级为C60。

某超高办公楼罕遇地震作用下动力弹塑性时程分析要点发表时间：2019-10-17T14:56:38.940Z 来源：《建筑细部》2019年第8期作者：胡凯[导读] 本办公楼项目位于安徽省合肥市滨湖新区用地面积约1.6万平方米，容积率6.0，总建筑面积约12.6万平方米。

深圳市建筑设计研究总院有限公司广东深圳 518000摘要：某超高办公楼项目为超A类高度办公楼，地下3层，地上40层，主要屋面高度179.9米，采用框架-核心筒结构体系，由于建筑平面宽度及核心筒宽度均较窄，结合建筑避难层设置钢支撑，为避免X向与Y向刚度相差过大，仅在Y向边榀框架上设置钢支撑，本项目采用PKPM系列软件中的SATWE模块，MIDAS Building软件对结构进行整体对比分析，本文简要介绍了采用MIDAS Building软件对结构罕遇地震作用下动力弹塑性时程分析。

1、工程概况本办公楼项目位于安徽省合肥市滨湖新区用地面积约1.6万平方米，容积率6.0，总建筑面积约12.6万平方米。

地上包含一栋179.9米超高层办公塔楼及7层裙房，地下设三层地下室。

项目地块占地平面尺寸约70m～105.6 x102m，地下3层，地上塔楼建筑层数40层（不包括三层构架），塔楼房屋高度179.9m，裙房7层，裙房房屋高度31.7m，地上各层层高均为4.5m，塔楼避难层层高4.4m，地下一层层高5.4m，地下二层层高4.8m，地下三层层高3.7m，主要建筑功能为办公，建筑效果图详见图1，建筑标准层平面图详见图2。

图1 图2工程抗震设防烈度为7度，为避免平面严重不规则，在塔楼与裙楼交接部位设置抗震缝，使得塔楼与裙楼脱开，本文仅针对超高塔楼。

2、结构体系本塔楼结构采用框架-核心筒结构，核心筒尺寸为36.6米x10.1米，Y向宽度较窄，为保证结构侧向刚度，结合建筑避难层位置，在12层、23层及34层避难层Y向边榀框架设置Y向腰桁架，并且为有效控制结构扭转效应，钢支撑设置在边榀框架上，支撑相关的框架梁及框架柱均设置钢骨。

第50卷增刊建筑结构Vol.50 S2某超高层建筑罕遇地震弹塑性时程分析潘玉华1,2，陈才华1,2，任重翠1,2，朱禹风1,2（1 中国建筑科学研究院有限公司，北京100013；2 国家建筑工程技术研究中心，北京100013）［摘要］某超高层建筑结构高度487m，采用巨型框架-核心筒结构体系。

塔楼分为10个区，设置9道环带桁架和3道伸臂桁架。

采用ABAQUS对结构进行7度（0.10g）罕遇地震作用下的动力弹塑性分析，寻找结构的薄弱部位，评价结构的抗震性能。

研究结果表明：上部9区和10区核心筒内筒削弱较大，墙肢混凝土受压损伤比较严重；经加强后，9区以上核心筒受压损伤有显著改善，结构层间位移角未超过1/100的限值，关键构件满足抗震性能目标的要求；承载力校核和受拉损伤分析表明，加强后9区以上核心筒仍存在较大的剪力和拉力，建议适当增设型钢；大部分连梁破坏，起到了耗能的作用；巨柱、伸臂和环带桁架型钢均未出现塑性应变。

研究结果为本工程结构设计提供了有意义的参考建议。

［关键词］超高层结构；混凝土损伤；弹塑性时程分析；抗震性能中图分类号：TU973.252 文献标识码：A 文章编号：1002-848X(2020)S2-0216-07Structural elasto-plastic time-history analysis of a super high-rise building in rare earthquakePAN Yuhua1,2, CHEN Caihua1,2, REN Chongcui1,2, ZHU Yufeng1,2(1 China Academy of Building Research, Beijing 100013, China;2 National Engineering Research Center of Building Technology, Beijing 100013, China)Abstract: A super high-rise building has a structural height of 487 meters, which adopts a megaframe-core tube structural system. The tower is divided into 10 zones, with 9 belt trusses and 3 outrigger trusses. Abaqus was adopted to analyze the dynamic elastoplasticity of the structure under rare earthquake of 7 degree (0.10g) fortification zone, in order to find the weak parts and evaluate the seismic performance of the structure. The results showed that the inner tube of the core tube in the upper zone 9 and 10 was weakened greatly, where the concrete compression damage of the core walls was relatively serious. After strengthening, the compression damage of core walls above zone 9 was significantly improved, the maximum inter-story drift of the structure did not exceed the limit of 1/100, and the critical structural elements meet the requirements of seismic performance. However, capacity check and tensile damage analysis showed that the core walls above zone 9 still had larger shear forces and tensions. Embedded steel shapes in walls were suggested to enhance the performance. Most of the coupling beams were damaged, which had the effect of energy dissipation. There were no plastic strains in the steel shapes of the giant columns, outrigger trusses and belt trusses. The results of study provided valuable suggestions for structural design of the project.Keywords: super high-rise structure; concrete damage; elasto-plastic time-history analysis; seismic performance0引言某超高层建筑总建筑高度499m，结构高度487m，顶部为观光层及塔冠。

楼板大震下弹塑性分析发布时间：2021-08-26T15:33:13.350Z 来源：《城镇建设》2021年第4月4卷10期作者：张保林[导读] 建筑结构有限元分析中为减少计算工作量张保林中铁上海设计院集团有限公司南京分公司江苏，南京 210000摘要：建筑结构有限元分析中为减少计算工作量，目前主流的结构软件设计对楼板采用刚性楼板假定，其实质是通过节点耦合的方法，约束同层内各节点的水平相对距离不变。

忽视楼板自身的结构抗震设计，而对大开洞周边的不连续楼板、竖向收进突变部位的楼板，一般采取构造加强措施，本文结合某工程实例，对楼板大震下动力弹塑性应力分析，研究结构楼板的损伤及塑性应变影响，根据分析结果，针对楼板薄弱部位提出相应的加强措施。

关键词：楼板大开洞竖向收进弹塑性分析1、项目概况某工程由塔楼和裙房组成，主要建筑功能为医技、病房及配套用房，塔楼18层，结构高76.3m，标准层平面尺寸27.5mx73.2m；裙房6层，结构高24.4m，平面尺寸87.2mx73.2m。

总建筑面积5.9万m2，结构形式采用钢筋混凝土框架-剪力墙结构。

本工程平面及剖面详见图1-1~图1~2，工程模型见图1-3。

本工程刚性楼板假定计算时，考虑偶然偏心的规则水平地震力作用下，最大扭转位移比为1.38，大于1.2，属扭转不规则结构；裙房门诊大厅中间两跨结构大开洞，开洞后有效楼板宽度与楼板典型宽度比为39%，小于50%，属于楼板不连续；塔楼偏心布置在裙房一侧，与大底盘裙房的质心偏心矩为30%，大于底盘相应边长的20%，属塔楼偏置。

综上，该工程存在扭转偏大、楼板不连续、塔楼偏置三项不规则，属特别不规则的高层建筑结构。

根据地勘资料，本场地抗震设防烈度为7度，属设计地震分组第二组，场地类别为II类，基本地震加速度值为0.10g，特征周期0.40s。

风荷载按50年重现期取值ω0=0.40kN/m2，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用，雪荷载按50年重现期取值S0=0.65kN/m2。

浅谈超限高层建筑大震弹塑性分析方法及步骤摘要：随着城市超高层建筑越来越多，超高层建筑结构的超限审查也越来越严格，因此结构超限计算和分析也显得尤为重要，超限计算包括弹性计算、弹性时程分析、等效弹性分析、静力弹塑性和动力弹塑性分析，本文仅针对过程和方法较为复杂的动力弹塑性分析方法和步骤作简单介绍。

关键词：超限性能目标罕遇地震地震波动力弹塑性分析结构损伤1概述本文以武汉某超高层住宅楼为例，简要介绍超限高层结构的动力弹塑性方法和步骤。

2工程概况武汉某超高层住宅楼，结构高度为166.6m，为B级高度，地上55层，地下3层。

结构标准层长约48m，等效宽度约18.7m，高宽比约9.1；采用混凝土剪力墙结构型式。

按《高层建筑混凝土结构技术规程》（以下简称《高规》）及武城建[2016]5号、[2016]154号文规定，本楼栋抗震设防类别为标准设防类。

剪力墙、框架梁及连梁抗震等级均为二级。

本楼栋建筑结构安全等级为二级，结构设计使用年限为50年。

根据《建筑抗震设计规范》（以下简称《抗规》），本地区设计抗震设防烈度为6度，场地类别为Ⅱ类，基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为一组；按《中国地震动参数区划图》相关规定，多遇地震、设防地震、罕遇地震作用下的地震加速度的最大值分别为17cm/s2、50cm/s2、115cm/s2，水平地震影响系数最大值αmax分别为0.0417、0.125、0.2875，特征周期分别为0.35、0.35、0.4.3结构超限情况及解决方案3.1结构超限情况根据国家《超限高层建筑工程抗震设防管理规定》和《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》中的相关规定，本项目为钢筋混凝土剪力墙，超限高度限值为140m，因此高度超限，无其他超限项；需要进行抗震超限审查。

3.2抗震性能目标根据《高规》第3.11节及条文说明，本项目可选用结构抗震性能目标为D级，具体如下：规范抗震概念：小震不坏、中震可修、大震不倒；性能水准为1、4、5；性能目标：关键构件（底部加强区、楼梯间及端山墙通高剪力墙）：在小震作用下无损坏、弹性；中震作用下轻度损坏、抗震承载力满足不屈服；大震作用下中度损坏、抗震承载力宜满足不屈服。

高层结构罕遇地震作用下弹塑性时程分析一、引言-研究背景和目的-文章结构和主体内容二、地震动力学基础知识-地震作用的力学特征-弹塑性分析的基本原理-工程结构的刚性和柔性响应三、弹塑性时程分析的计算方法-现有计算方法的分类和特点-时程分析的数值模拟步骤-计算结果的评价和分析方法四、高层结构地震响应实例分析-采用的计算模型和参数调整方法-对高层结构地震响应的分析和提取-计算结果和结论的讨论和比较五、结论和展望-总结和归纳本文的研究成果-对未来研究方向的展望和建议第一章：引言背景和目的地震是工程和公共安全领域中面临的一个重大自然灾害风险，对高层建筑结构的抵御能力的要求非常高。

弹塑性时程分析可以通过数值计算，预测地震作用下高层建筑的响应行为，为其设计、评估和加强提供一定的理论支持。

因此，作为一个重要的研究方向，高层结构在地震作用下弹塑性时程分析的问题是一个热门话题，目的在于提高建筑的抗震性能，更好的保证人民财产的安全。

文章结构和主体内容本文将从地震动力学基础知识、弹塑性时程分析的计算方法、高层结构地震响应实例分析和结论和展望四个方面进行讨论和分析。

第二章将阐述地震作用的力学特征、弹塑性分析的基本原理以及工程结构的刚性和柔性响应。

第三章将回顾现有计算方法的分类和特点，介绍时程分析的数值模拟步骤以及计算结果的评价和分析方法。

第四章将以某一高层建筑为实例，采用弹塑性时程分析计算方法，评估其在地震作用下的响应行为，通过数值模拟的手段进行探究，分析建筑结构的震害等级。

第五章将对本文的研究成果进行总结，并给出未来研究方向的展望和建议。

本文的主体结构清晰，分析逻辑严密，旨在探讨高层建筑在地震作用下弹塑性时程分析的问题，为该领域的研究和实践提供一定程度的帮助。

第二章：地震动力学基础知识地震是由于地球内部因各种原因引起的快速位移所引发的一种自然现象。

在地震的作用下，建筑结构的受力特征和响应行为将发生相应的变化。

因此，地震动力学的基础知识对于高层建筑在地震作用下弹塑性时程分析的研究具有十分重要的作用。

广州白云某超高层住宅楼超限分析摘要：本项目位于广州市白云区，楼高46层，标准层层高为3米，第16层、32层为避难层，层高为3.9米，建筑总高度为147.20m。

文章通过对结构进行基于性能的抗震设计，分别从多遇地震及风荷载计算、中震抗震性能目标验算、大震弹塑性分析、楼板应力分析等方面进行分析计算，从而保证结构满足“小震不坏、中震可修、大震不倒”的性能水准要求。

关键词：抗震设计；弹塑性分析；楼板应力分析引言：本项目坐落于广州市白云区，其中B2、C1栋为46层，标准层层高为3m，第16层、32层为避难层，层高为3.9m，建筑总高度为147.20m；B4、C3栋为39层，住宅层高为3m，商业层高为5m，第9层、25层为避难层，层高为3.9m，建筑总高度为135.20m。

根据本工程的抗震设防类别、设防烈度、结构类型、超限情况和不规则性，按照《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第3.11节的相关内容，设定本结构的抗震性能目标为性能C，即中震构件满足性能水准3，大震构件满足性能水准4。

本文仅举B2栋的抗震设计为例作为分析探讨。

1多遇地震及风荷载计算采用北京盈建科软件有限责任公司编制的YJK软件，进行弹性多遇地震及风荷载下的整体计算分析。

并用ETABS软件进行校核对比分析，B2栋弹性分析结果如表1.1所示。

表1.1 弹性反应谱计算主要结果汇总表由表 1.1 可知，YJK和ETABS两款软件计算的指标结果基本一致，结构各项指标均满足《高规》限值要求，说明建立的力学模型合理可靠，分析结果可信，结构设计合理。

根据YJK计算结果显示，B2栋X向最大值为1.27，出现在第6层，对应层间位移角为1/2251，其余层层间位移比均小于1.4；Y向最大值为1.32，出现在第5层，对应层间位移角为1/3300，其余层层间位移比均小于限值1.4。

如下图1.1所示：X向Y向根据时程作用下的结构底部剪力与规范反应谱作用下的底部剪力对比（见表1.2），可见每条波的底部剪力均不小于反应谱法的65%且不大于135%，7条波的底部剪力平均值不小于反应谱法的80%且不大于120%，满足广东省标准《高层建筑混凝土结构技术规程》[2]（DBJ 15-92-2013）第4.3.5条的要求。