水电站地面厂房结构的动力分析与设计优化
- 格式:pdf
- 大小:245.86 KB
- 文档页数:5
水电站发电运行方案的电力系统稳定性分析与优化一、引言水电站作为一种常见的可再生能源发电设施,其运行方案的设计对于电力系统的稳定性至关重要。
本文将对水电站发电运行方案中的电力系统稳定性进行分析与优化,以提高发电效率和供电质量。
二、电力系统的稳定性电力系统稳定性是指电力系统在遭受外部干扰或内部故障时,仍能保持正常运行的能力。
电力系统的稳定性分为静态稳定性和动态稳定性两个方面。
1. 静态稳定性静态稳定性主要考虑电力系统在大负荷或突发负荷变化下的稳定性。
对于水电站发电运行方案,要考虑电力负荷的平衡和分配,确保各个发电机组的负荷均衡,并根据实时负荷变化进行合理的调整。
此外,还需考虑输电线路和变电站的负荷能力,以确保电力系统的静态稳定性。
2. 动态稳定性动态稳定性主要考虑电力系统在发生故障或突发负荷变化时的暂态响应和恢复能力。
对于水电站发电运行方案,要通过合理的发电机组调速方案和功角稳定控制,确保在负荷突变或电力系统故障时,能够保持电力系统的动态稳定性。
同时,还需考虑输电线路和变电站的容量和灵活性,以应对电力系统的暂态过程。
三、电力系统稳定性分析与优化方法为了确保水电站发电运行方案的电力系统稳定性,可以采用以下方法进行分析与优化。
1. 变电站和输电线路的规划和设计合理的变电站和输电线路规划和设计是确保电力系统稳定性的基础。
通过综合考虑电力负荷、输电距离、线路容量和可靠性等因素,确定合适的变电站布局和线路走向,以降低输电损耗和提高电力系统的稳定性。
2. 发电机组的运行调度发电机组的运行调度是影响电力系统稳定性的重要因素。
通过合理调度各个发电机组的运行状态和负荷分配,可以实现电力负荷的均衡和分配,提高电力系统的静态稳定性。
此外,还需考虑到发电机组的响应速度和调整能力,以应对负荷突变和系统故障。
3. 调速控制和功角稳定控制调速控制和功角稳定控制是保证电力系统动态稳定性的关键技术。
通过合理设计和调整发电机组的调速器和励磁系统,实现发电机组的快速调速和功角稳定,提高电力系统的动态响应能力和稳定性。
绪论水电站厂房是水电站主要建筑物之一,是将水能转换为电能的综合工程设施。
厂房中安装水轮机、发电机和各种辅助设备。
通过能量转换,水轮发电机发出的电能,经变压器、开关站等输入电网送往用户。
所以说水电站厂房是水、机、电的综合体,又是运行人员进行生产活动的场所。
其任务是满足主、辅设备及其联络的线、缆和管道布置的要求与安装、运行、维修的需要;为运行人员创造良好的工作条件;以美观的建筑造型协调与美化自然环境。
水电站厂区包括:(1)主厂房。
布置着水电站的主要动力设备(水轮发电机组)和各种辅助设备的主机室(主机间),及组装、检修设备的装配场(安装间),是水电站厂房的主要组成部分。
(2)副厂房。
布置着控制设备、电气设备和辅助设备,是水电站的运行、控制、监视、通讯、试验、管理和运行人员工作的房间。
(3)主变压器场。
装设主变压器的地方。
电能经过主变压器升高到规定的电压后引到开关站。
(4)开关站(户外高压配电装置)。
装设高压开关、高压母线和保护措施等高压电气设备的场所,高压输电线由此将电能输往用户,要求占地面积较大。
由于水电站的开发方式、枢纽布置、水头、流量、装机容量、水轮发电机组形式等因素,及水文、地质、地形等条件的不同,加上政治、经济、生态及国防等因素的影响,厂房的布置方式也各不相同,所以厂房的类型有各种不同的划分,例如按机组工作特点可分为立式机组厂房、卧式机组厂房。
根据厂房在水电站枢纽中的位置及其结构特征,水电站厂房可分为以下三种基本类型:1. 坝后式厂房。
厂房位于拦河坝下游坝趾处,厂房与坝直接相连,发电用水直接穿过坝体引人厂房。
2. 河床式厂房。
厂房位于河床中,本身也起挡水作用,如西津水电站厂房。
若厂房机组段还布置有泄水道,则成为泄水式厂房(或称混合式厂房),。
3. 引水式厂房。
厂房与坝不直接相接,发电用水由引水建筑物引人厂房。
当厂房设在河岸处时称为引水式地面厂房。
水电站厂房是专门的水工建筑物,它具有一般水工建筑物的共性,故其设计有以下的特点:(1)厂房安装水轮机发电机组和辅助设备,以及控制操作和进行量测的设备,主要任务是发电,所以厂房设计必须保证机电设备的安全运行和提供良好的维护条件。
灯泡贯流式水电站厂房三维静动力分析(三)(1)国内水利水电工程建设目前正处于前所未有的蓬勃发展时期,许多低水头径流式水电站建设逐步在我国的江河上兴建,其中灯泡贯流式水电站由于流道平坦,机组过流量大、单位转速高、效率高、尺寸小、重量轻、能量及经济指标好等优.点成为目前比较普遍的一种开发型式。
然而,由于灯泡贯流式水电站厂房独特的布置型式,致使应力分布有不同于常规水电站厂房的特点,特别是在高地震烈度区修建的灯泡贯流式水电站。
因此,本项目的研究分析具有十分重的现实意义。
关键词:灯泡贯流式水电站静动力计算分析有限元2 有限单元方法及静动力分析理论2.1 引言在科学技术领域内,对于许多力学问题和物理问题,都可以归结为在定边界条件下求解其控制方程、常微分方程或者偏微分方程的问题。
但是能够采用解析方法求出精确解的只是少数方程性质比较简单、几何形状相当规则的问题。
对于大多数的工程技术问题,由于方程的某些非线性特征,或者由于求解区域的几何形状比较复杂,则不能够得到解析的答案。
这类问题的解决通常有两种途径。
一是引入简化假设,将方程和几何边界简化为能够处理的情况,从而得到问题在简化状态下的解。
但是这种方法只在有限的情况下是可行的,因为过多的简化可能导致误差很大甚至错误的解答。
另一种途径是保留问题的复杂性,利用数值计算方法求得问题的近似数值解,随着电子计算机的飞速发展和广泛使用,已逐步趋向于采用这种方法来求解复杂的工程实际问题。
而有限单元法便是解决这些复杂工程问题的一个比较新颖并且十分有效的数值方法[54]。
有限单元法的基本思想早在二十世纪四十年代初期就有人提出,但真正用于工程中则是在电子计算机出现以后。
“有限元单元法”这一名称是1960年美国的Clough.R.W在一篇名为“平面应力分析的有限元法”论文中首先使用的。
40年来,随着现代力学、计算数学和计算机技术等科学的日益发展,有限元法的理论和应用都得到了迅速、持续的发展。
水电站厂房蜗壳结构静动力分析随着科技的不断进步,水电站建设已经成为国家重点发展的产业之一。
在水电站的建设中,厂房的蜗壳结构静动力分析是一项非常重要的工作,对于水电站的运行和安全具有非常重要的意义。
本文就水电站厂房蜗壳结构静动力分析进行详细的介绍。
1.蜗壳结构的组成水电站厂房的蜗壳结构由壳体、支撑、轴承和润滑系统组成。
其中,壳体是由一系列弯曲的叶片组成的,支撑用以支持转子的重量,轴承用于支持转轴,润滑系统则是为了减少摩擦力和摩擦热。
2.厂房蜗壳结构的静力分析静力分析是水电站厂房蜗壳结构设计的重要环节。
在静力分析中需要考虑的因素包括扭矩、力矩、剪力和弯矩等。
静力分析的目的是确定蜗壳结构在正常工作情况下的状态,以及蜗壳受到外力或内力时的变形范围、承载能力和破坏条件。
3.厂房蜗壳结构的动力分析除了静力分析之外,水电站厂房蜗壳结构还需要进行动力分析。
与静力分析不同的是,动力分析必须考虑蜗壳结构动态载荷和蜗壳结构的固有频率。
在动力分析中,需要确定蜗壳结构的共振频率,以及在这个频率或其附近出现的共振现象。
此外,还需要考虑蜗壳结构受到工作液体流动的影响,因为流体流动会引起厂房的振动和噪音。
4.厂房蜗壳结构分析的方法在水电站厂房蜗壳结构静动力分析过程中,需要使用一些特定的软件和工具。
静力分析可以使用有限元分析软件进行模拟计算。
动力分析则需要使用计算流体力学软件进行计算,并结合实验数据进行分析。
此外,在实际建设过程中,还需要进行一些结构测试,以确保厂房中的蜗壳结构的强度和稳定性。
5.总结在水电站建设中,厂房蜗壳结构静动力分析是非常重要的一项工作。
静力分析旨在确定蜗壳结构在正常工作情况下的状态,动力分析则需要考虑蜗壳结构动态载荷和流体流动对蜗壳结构的影响。
建设者可以使用有限元分析软件和计算流体力学软件进行分析和计算,结合实验数据进行优化。
通过分析蜗壳结构的强度和稳定性,可以确保水电站的运行和安全。
第11卷第4期中国水运V ol.11N o.42011年4月Chi na W at er Trans port A pri l 2011收稿日期:作者简介:徐峰,新疆克孜尔电厂工程师。
水电站厂房机组支承结构振动分析与优化探讨徐峰(新疆克孜尔电厂,新疆库车842313)摘要:近年来,我国电力工业快速稳步地发展,水电站的建设也进入蓬勃发展时期,其优越性越来越明显。
但是水电站由于水泵水轮机组转速高、双向运转、启动运行频繁等特点,因机组摆动或水力脉动而导致的厂房支承结构振动问题也日益突出。
文中就支撑结构振动进行了分析,并进行了优化探讨。
关键词:水电站厂房;机组支撑结构;振动;结构优化中图分类号:TV 731文献标识码:A文章编号:1006-7973(2011)04-0139-02一、水电站厂房机组支撑结构的振动问题水电站厂房按其结构来说,一般以发电机层楼板为界分为上、下两部分:上部结构是发电机层楼板以上部分,由主厂房上下游立柱、吊车梁、屋面系统构成,基本上与一般工业厂房相似,当采用地下厂房并以岩壁吊车梁做为吊车支承结构时,则上部结构有一定的简化。
下部结构是发电机层楼板以下部分(包括发电机层楼板),也称为机组支承结构,由风罩、机墩、蜗壳外围混凝土、尾水管、上下游边墙、楼板、梁、柱等组成。
在机墩组合结构中安装有水轮发电机组及其它附属设备,其特点是结构的截面尺寸大,形状不规则,孔洞开口较大,均为现浇的钢筋混凝土结构。
在机组运行过程中,其不但受到各种静荷载的作用,同时还要承受机组设备动力不平衡和水流脉动等动荷载的作用。
水轮发电机组在运行过程中不可避免的要产生振动,也允许有轻微的振动,但如果振动超出一定的范围,就会直接影响到机组的安全运行,缩短检修周期和使用寿命,严重时还会导致引水系统和整个厂房的振动。
我国水电站建设起步较晚,设计经验不足,没有成熟的规范参考,随着国内几座大容量水电站的建成,机组振动和水力脉动诱发的厂房振动较为强烈,剧烈的振动不仅对结构有一定的破坏作用,影响电气设备的运行,还将产生噪音和恶化厂内工作环境,因此,机组周围混凝土支撑结构的受力和振动问题是厂房结构设计的关键,同时也越来越受到水电站设计者和运行者的重视。
水电站厂房设计方案水电站厂房设计方案一、设计背景水电站是一种利用水能转化为电能的能源设施,其厂房是水电站最核心的部分,承载了水轮机和发电机组等重要设备,为水电站的正常运行提供了必要的条件。
良好的厂房设计方案将能够提高水电站的发电效率,保证水电站的安全运行。
二、设计目标1. 提高发电效率:通过合理的布局和设备配置,减少能源损耗,提高水电站的发电效率。
2. 确保安全运行:采取科学的工艺流程,加强设备维护保养,预防事故发生,确保水电站的安全运行。
3. 考虑环境保护:在厂房设计中充分考虑环境保护要求,减少对周围环境的影响。
三、厂房布局设计1. 厂房结构:采用钢结构厂房,具有强大的承载能力和抗震性能,可降低生产成本,加快厂房施工速度。
2. 厂房布局:厂房主体分为发电设备区域、控制室区域、办公区域和维修区域等。
发电设备区域设置水轮机和发电机组,控制室区域设置自动控制设备和操作台,办公区域提供人员办公场所,维修区域用于设备维护和修理。
3. 通道设计:设置一条主通道连接各个区域,便于人员和设备的进出。
并且在设备区域中设置合适的通道,方便维修和检修工作。
四、设备配置设计1. 水轮机:选择高效的水轮机,以最大限度地转化水能为电能。
2. 发电机组:根据设计负荷选型,并考虑备用发电机组,以保证水电站在主机组发生故障时需要备多台发电机组进行切换。
3. 辅助设备:如冷却系统、供水系统、排水系统等,应根据实际需要进行合理配置,以保证设备的正常运行。
五、安全防护设计1. 防火设施:在厂房内设置适当的灭火器和灭火系统,以应对火灾的发生。
2. 应急疏散通道:设置合适的疏散通道和应急出口,保证人员在紧急情况下能够安全疏散。
3. 排水系统:设置合理的排水系统,防止厂房内积水对设备造成损害。
六、环境保护设计1. 噪音控制:采用隔音设计和降噪设备,降低发电设备的噪音。
2. 废水处理:设置合适的废水处理设备,将废水进行处理后排放,以减少对周围水源的污染。
水电站厂房设计1. 引言水电站厂房是水电站工程中至关重要的组成部分,负责承载水电设备和机械设备,保障水电发电的正常运行。
因此,在水电站工程建设过程中,水电站厂房设计必须可靠、安全,兼顾经济性和环保性。
本文将介绍水电站厂房设计的重要性、设计内容和要点,以及常见的设计方案和优化措施。
2. 设计内容和要点2.1 设计目标水电站厂房设计的主要目标是确保厂房结构的稳定性和安全性,以及满足水电设备和机械设备的布置需求。
设计需要考虑到厂房的承载能力、防震性能、通风与采光、防水防潮、防火等方面。
2.2 结构设计水电站厂房的结构设计需要考虑到承重墙、梁、柱和地基设计。
这些设计需要满足国家相关标准和规范的要求,确保厂房结构的稳定性和安全性。
此外,为了提高结构的抗震能力,需要采取一定的抗震措施,如设置抗震支撑结构和增加钢筋混凝土墙体厚度等。
2.3 通风与采光设计为了保证厂房内空气的流通和员工的工作环境,水电站厂房需要进行通风与采光设计。
设计人员需要考虑到机械通风设备的布置和通风管道的设计,确保良好的空气质量和温度控制。
此外,为了提供足够的自然光照,需要合理设置窗户和天窗。
2.4 防水防潮设计水电站厂房常常需要面对水的侵入和湿气的渗透。
因此,在设计过程中需要考虑到防水和防潮措施,如选择合适的防水材料、设立防水层等。
此外,需要合理设置防潮设备,如风干设备和湿度控制设备,确保厂房内干燥。
2.5 防火设计水电站厂房中常常储存有大量的燃油和液体燃料,因此,在设计过程中需要考虑到防火措施。
设计人员需要合理设置消防设备和防火墙,确保在突发火灾情况下能够迅速进行灭火和疏散。
3. 设计方案和优化措施3.1 常见设计方案•钢筋混凝土厂房:利用钢筋混凝土材料搭建厂房结构,具有稳定性好、抗震性能高、耐久性强的特点。
•钢结构厂房:利用钢结构搭建厂房结构,具有施工周期短、重量轻、适应性强的特点。
•砖混结构厂房:利用砖、石等材料搭建厂房结构,具有成本低、施工方便的特点。
第28卷第7期2010年7月水 电 能 源 科 学W ater Resources and P ow er V ol.28N o.7Jul.2010文章编号:1000 7709(2010)07 0070 05水电站地面厂房结构的动力分析与设计优化韩爱萍1陈 婧2马震岳2(1.新疆水利水电勘测设计研究院,新疆乌鲁木齐830000; 2.大连理工大学建设工程学部水利工程学院,辽宁大连116024)摘要:针对大中型水电站地面厂房振动特性分析复核和抗震设计,以地处高地震区的某水电站地面厂房为例,利用有限单元法建立数值模型,分析了厂房结构的整体动力特性。
因厂房上部为单层框架结构,刚度相对较低,本文重点分析了其自振特性和与机组振源的共振复核,对以动态优化设计为目标的结构修改进行了探讨,并就机墩结构的刚度和强度进行了计算分析和振幅复核。
最后对厂房结构的抗震问题进行了研究,所得结论可为大中型水电站地面厂房结构的抗振设计提供有益参考。
关键词:水电站;地面厂房;共振;抗震;动力分析;设计优化中图分类号:T V312;T V 731文献标志码:A收稿日期:2010 01 21,修回日期:2010 03 02基金项目:国家自然科学基金资助项目(50679009);辽宁省教育厅重点实验室科研基金资助项目(2008S045)作者简介:韩爱萍(1966 ),女,工程师,研究方向为水利水电工程结构分析与设计,E mail:wang ruihua563@ 通讯作者:马震岳(1962 ),男,教授、博导,研究方向为水利水电工程,E mail:dmzy@水电机组在运行过程中的振动不可避免。
由于厂房为机组的主要支承结构,机组的振动必然传递到厂房,从而诱发厂房振动[1]。
随着机组容量和厂房尺寸的增大,振动能量相应增大,一旦发生振动可能后果十分严重[2]。
厂房机墩结构的刚度对机组运行稳定性有重要的控制作用,因地面厂房的上部结构刚度相对较低,机组诱发振动和地震作用下的动力响应可能更严重[2]。
因此,近年来对三峡水库等大型电站厂房的研究较多[4~6]。
鉴此,本文以某高烈度地震区的地面厂房为例,从共振复核、动态响应分析和抗震分析等角度进行研究,以期为振动研究和动态优化提供参考依据。
1 数值计算模型新疆某大型水电站总装机容量460MW,共4台机组,电站厂房为地面式厂房,主厂房(包括安装间)总长116.30m,宽25.50m ,机组间距为20.05m ,主厂房最大高度(主机间)46.43m 。
工程属大(I)型一等工程,厂房及引水建筑物的级别为 级,建筑物设防烈度 度。
选取一个中间机组段结构进行三维有限元计算。
计算模型包括:!厂房上部框架结构和发电机层以下大体积混凝土结构的整体模型;∀忽略上部主厂房框架结构、仅考虑下部大体积混凝土结构的机墩模型。
!模型#。
主要研究厂房上部框架的振动,并考虑了下部大体积混凝土结构的弹性支承作用;∀模型 。
忽略上部框架,仅考虑下部机墩、风罩、楼板梁柱、蜗壳和尾水管等结构,主要研究机组支承结构的动静力特性,上部结构对下部刚度约束作用很小。
模型考虑了一定范围的基岩,在抗震分析中假设基岩为无质量地基。
有限元模型的网格划分如图1所示(不包括基岩),网格最大节点数为20620个,最大单元数为28370个。
为合理处理块体单元与梁板单元间的连接,块体单元采用6个自由度的8节点空间单元,以确保单元间的协调性。
厂房上部计算的边界条件为:屋架采用二力杆模拟,为刚性杆件;立柱和横梁采用梁单元模拟;不考虑填充墙、吊车梁的刚度。
图1 主厂房整体模型和下部模型有限元网格Fig.1 FE M mode l of w ho le po w e rhous e a nddo w n par t o f po w e rho use2 自振特性分析和共振复核主厂房结构的固有振动频率及其振型见表1。
由表可看出,模型#中主厂房以上部框架的振动为主,表现为典型的地面式厂房或框架结构的特征。
第一阶振型为顺河向弯曲振动,厂房顺河向的刚度最低,与一般水电站厂房的规律吻合。
频率阶次小于12阶时,上部框架振动,下部结构基本保持常态,近似于上部框架的弹性基础。
频率阶次大于12阶时,表现为上部结构的主振型,但整体频率已接近下部结构的频率,下部结构参与整体结构的运动,呈一定的耦联振动形态。
表1 主厂房结构固有振动频率计算结果Ta b.1 Fre e vibra t ion f re que ncie s o f t hepo w er ho use s t ruc t ure频率阶次模型#频率/Hz周期/s振型模型频率/Hz周期/s振型1 1.840.543框架整体顺河向一阶弯曲11.670.086顺河向弯曲2 2.040.490上游立柱横向一阶弯曲12.060.083整体扭转3 2.350.426下游立柱横向一阶弯曲12.940.077扭转,上游为主4 2.720.368上部框架一阶扭转16.800.060上游墙板局部5 5.860.171上部框架一阶弯曲17.470.057上游墙板局部67.450.134上部框架弯曲(上下游反向)19.920.050上游墙板局部78.720.115上部框架二阶扭转21.540.046上游墙板局部89.000.111上游立柱二阶弯曲22.910.044上游墙板局部99.600.104上部框架三阶扭转24.120.041上游墙板局部109.770.102上部框架弯曲振动25.210.040上游墙板局部1110.550.095下游横向弯曲26.170.038上游墙板局部1211.790.085整体,上部框架高阶弯曲扭转26.920.037楼板局部1313.410.075整体,上部框架高阶弯曲扭转28.230.035楼板局部1413.540.074整体,上部框架高阶弯曲扭转28.430.035楼板局部1514.220.070整体,上部框架高阶弯曲扭转28.880.035楼板局部模型 振型显示,厂房机墩和尾水闸墩部分的刚度较大,而上游墙和板梁部分的刚度相对较小;尤其是上游边墙仅通过各层楼板与机墩连接,整体性较差,故前若干阶振型表现为上游墙板结构的局部弯曲和扭转振动,而整体的顺河向或横河向弯曲变形及整体扭转运动表现并不充分。
机组运行中可能的振源特性和频率特征主要有:!机械缺陷引起的振动。
以转速频率为主,f n= n/60=3.572H z;∀电磁振动。
频率以50H z或100H z为主;∃水力振动。
尾水管低频涡带,约在0.714~ 1.190H z范围内;%尾水管中频涡带。
f c=(0.8~1.2)f n=2.858~4.286H z;&转轮叶片数振动。
f b=Z r f n=46.44H z(Z r=13);∋导叶后压力脉动。
f g=Zg f n=71.44H z。
根据厂房自振计算结果和机组振动频率的分析,可复核共振,以厂房设计规范为依据,要求结构自振频率和干扰振源频率的错开度大于20%~30%。
计算公式为:|f i-f0|f i (100%<20%~30%或|f i-f0|f0(100%<20%~30%(1)式中,f0为结构的自振频率;f i为机组可能振源的激励频率。
复核结果见表2。
表中错开度采用式(1)计算,且仅给出小于30%的错开度。
由表可看出:!低频和高频且有足够的错开度,共振的危险基本不存在;∀问题的关键在中频(即飞速转速频率或2倍频率)。
2倍转速频率的出现概率相对较低;∃飞逸转速频率与厂房上部结构的若干阶频率也存在共振的可能,但由于飞逸工况出现的概率很小,且时间很短,共振的危害不突出。
表2 厂房结构共振复核结果Ta b.2 Re s ona nc e c he c k of t he pow e rhous ew it h unit)s ex c it at io ns机房结构自振频率/H z机组可能振源频率与结构自振频率错开度/%f1f n f c f∗n2f n f2f31.8435.036.02.0428.72.3534.217.82.7223.94.95.8626.815.318.07.457.2 4.18.7220.718.19.0023.120.69.6027.925.69.7729.226.910.55/11.634.432.3注:+/,前后分别为整体厂房结构和下部结构的频率;机组可能的自振频率按低频、中频、高频的顺序排列。
f1为低频涡带频率(0.714~1.190Hz);f n为转速频率(3.572H z);f c为中频脉动频率(2.86~4.29H z);f∗n为飞逸频率(6.917Hz);2f n为(7.143H z);f2为叶片,轴承振动频率(42.86、46.44、71.44H z);f3为电气振动频率(50、100H z)。
根据地震反应谱可知,场地地震的卓越周期为0.1~0.2s,与表1厂房结构的自振周期对比可看出:!厂房下部结构的刚度较大,自振周期较短,一般小于0.1s,在地震的卓越周期之外;∀厂房上部框架结构的柔度较大,自振周期较长,第一阶振型的周期为0.543s,第5~10阶的自振周期为0.102~0.171s,在地震的卓越周期之内,因此可能产生较大的位移和应力。
3 厂房结构修改后自振特性计算由共振复核结果可知,前几阶自振频率和转速频率与水轮机中频脉动的频率较接近,错开度小于30%;厂房框架的横河向刚度和扭转刚度较低,对抗震不利。
为此可考虑将上下游砖墙修改为实体墙结构,混凝土工程量虽略有增大,但将砖−71−第28卷第7期 韩爱萍等:水电站地面厂房结构的动力分析与设计优化墙更换为混凝土墙的造价并不太高,结构的整体刚度大幅提高(尤其是横河向刚度和抗扭刚度),对厂房抗震有利。
为此计算分析了厂房上部框架修改为剪力墙、实体墙和加大横梁断面积等措施的频率改变效果。
各比较方案的形式与频率计算结果见表3。
表3 结构修改后主厂房结构固有振动频率计算结果汇总Ta b.3 Fre e v ibra t ion f re que nc ie s o f t he po w e rhousest r uc t ure af t e r r ef o rmat io n方案固有振动频率剪力墙位于立柱中间A B剪力墙位于立柱外侧C D E FG H If11.961.842.983.002.843.072.913.221.82f23.004.183.373.353.753.323.536.512.56f37.147.324.664.515.744.255.937.912.71f47.957.588.758.168.657.855.278.552.96f58.587.659.018.978.858.1710.735.78f68.739.759.269.079.917.29f78.7310.199.969.9610.558.58f89.9210.8010.8010.6412.659.47f911.1514.1011.8812.0212.709.57f1012.0014.8112.4012.2713.1810.12注:A为牛腿以下0.7m、以上0.5m;B为牛腿以下1.4m、以上1.0m;C为剪力墙厚0.4m,下游开窗;D为剪力墙厚0.4m,对称开窗;E为剪力墙厚0.7m,下游开窗;F为剪力墙厚0.3m;对称开窗;G为立柱改为2.0m(1.1m,墙厚0.5m;有窗;H 为上下游实体墙方案,墙厚1.8m;I为原框架方案,横梁改为1.2m(0.5m。