蒸发器选型

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三效蒸发

一、蒸发器选型三效逆流强制循环式结晶蒸发器1、2、3效强制循环，一效带结晶釜二、蒸发器特点1 采用热泵技术、降低蒸汽消耗量。

2分离器顶部配置高效除沫装置，避免物料泡沫夹带导致跑料。

3采用强制循环，具有传热系数高、蒸发强度大、防止结焦及堵管等优点，尤其适用于蒸发过程中可能产生晶体的物料。

4出料旋流装置：可最大限度提高出料液固含量、减少母液回流量、提高蒸发效率。

5末效蒸汽用于预热原料、加喷淋系统、降低能耗。

6采用液位自动化控制、自动进料、冷凝水自动排放，节省人力资源。

三、工艺流程及控制系统简述1、物料走向：（1）原料通过进料泵进入三效分离器，然后通过大流量强制循环泵将物料不停循环，达到蒸发部分水分的目的。

（2）末效物料经3-2效循环泵进入二效分离器、然后通过大流量强制循环泵将物料不停循环，达到蒸发部分水分的目的。

（3）二效物料经2-1效循环泵进入一效分离器，然后通过大流量强制循环泵将物料不停循环，达到蒸发部分水分的目的，浓液进入结晶釜，经过冷却结晶、离心分离后，母液打到三效分离器继续蒸发。

2、蒸汽走向：锅炉来生蒸汽，在分气缸中生蒸汽的压力采用蒸汽自动调节阀来调节至0.4-0.6mpa，进入第一效加热器作为热源，第二效分离器产生的二次蒸汽进入第三效加热器作为热源，第三效产生的二次蒸汽进入预热器、冷凝器后冷凝成水排出。

各效加热器、分离器的压力由冷凝器串联的真空泵来控制。

3、冷凝水走向：生蒸汽进入第一效蒸发器放热后冷凝成冷凝水，由于冷凝水温度还比较高，为了回收显热，将第一效冷凝水经一U形管进入第二效加热器，经过闪蒸，回收潜热。

将第二效蒸汽产生的冷凝水经一U形管进入第三效加热器，经过闪蒸，回收潜热。

第三效加热器加热夹套中的冷凝水经一U形管进入冷凝器经冷凝器水泵排出、U形管的作用是动态密封、三台加热器及冷凝器中的冷凝水由一台冷凝水泵排出。

4、不凝气走向：二次蒸汽中往往带有少量的不可凝气体，不可凝气体来源有二：（1）料液中带入的（2）负压操作下外界渗漏进入的。

蒸发器冷凝器选型参数.doc

选型参数计算表蒸发器简易选型 ( 仅供参考)压缩机输RT 104kcal/h 输入功率制冷量 KW 蒸发器片数 ( 冷冻水进 12°出 7°)入功率备注（kW）(COP3.33)（Hp)EATB25 EATB55 EATB85小1 0.62 0.124 0.65 2.17 16 2°蒸发1 0.7 0.22 0.75 2.5 18 2°蒸发1.5 1.05 0.33 1.13 3.76 22 2°蒸发2 1.4 0.43 1.50 5 26 2°蒸发3 2.1 0.65 2.25 7.5 34 18 2°蒸发4 2.8 0.86 3.00 10 44 22 2°蒸发5 3.5 1.1 3.75 12.5 54 26 2°蒸发6 4.2 1.29 4.50 15 30 2°蒸发7 5 1.5 5.25 17.5 32 2°蒸发8 5.7 1.7 6.00 20 36 2°蒸发9 6.4 1.9 6.75 22.5 40 2°蒸发10 7.1 2.1 7.50 25 46 2°蒸发11 7.9 2.4 8.25 27.5 50 2°蒸发12 8.5 2.6 9.00 30 56 36 2°蒸发13 9.4 2.8 9.75 32.5 60 40 2°蒸发14 10 3 10.50 35 64 42 2°蒸发15 11 3.26 11.25 37.5 70 46 2°蒸发16 11.3 3.44 12.00 40 74 48 2°蒸发17 12.2 3.7 12.75 42.5 78 52 2°蒸发18 12.7 3.87 13.50 45 84 56 2°蒸发19 13.6 4.13 14.25 47.5 60 2°蒸发20 14.2 4.3 15.00 50 64 2°蒸发21 15 4.5 15.75 52.5 68 2°蒸发22 15.6 4.7 16.50 55 74 2°蒸发23 16.5 5 17.25 57.5 80 2°蒸发24 17 5.16 18.00 60 84 2°蒸发25 18 5.6 18.25 62.5 90 2°蒸发26 20 6 19.00 65 98 2°蒸发选型参数计算表冷凝器简易选型一 ( 仅供参考)压缩机输104kcal/h 输入功率制冷量 KW×冷凝器片数( 进30°出 35°)备注入功率RT（kW） 1.25（Hp) EATB25 EATB55/50 EATB85 (COP3.33) 小1 0.62 0.124 0.65 2.70830625 10 40°冷凝1 0.7 0.22 0.75 3.125 12 40°冷凝2 1.4 0.43 1.50 6.25 20 40°冷凝3 2.1 0.65 2.25 9.375 28 40°冷凝4 2.8 0.86 3.00 12.5 36 40°冷凝5 3.5 1.1 3.75 15.625 46 20 40°冷凝6 4.2 1.29 4.50 18.75 54 22 40°冷凝7 5 1.5 5.25 21.875 62 26 40°冷凝8 5.7 1.7 6.00 25 30 40°冷凝9 6.4 1.9 6.75 28.125 32 40°冷凝10 7.1 2.1 7.50 31.25 36 40°冷凝11 7.9 2.4 8.25 34.375 40 40°冷凝12 8.5 2.6 9.00 37.5 42 40°冷凝13 9.4 2.8 9.75 40.625 46 40°冷凝14 10 3 10.50 43.75 48 40°冷凝15 11 3.26 11.25 46.875 52 40°冷凝16 11.3 3.44 12.00 50 56 40°冷凝17 12.2 3.7 12.75 53.125 58 40°冷凝18 12.7 3.87 13.50 56.25 62 40°冷凝19 13.6 4.13 14.25 59.375 66 40 40°冷凝20 14.2 4.3 15.00 62.5 68 42 40°冷凝21 15 4.5 15.75 65.625 72 44 40°冷凝22 15.6 4.7 16.50 68.75 74 46 40°冷凝23 16.5 5 17.25 71.875 78 48 40°冷凝24 17 5.16 18.00 75 82 50 40°冷凝25 18 5.6 18.25 78.125 84 52 40°冷凝26 20 6 19.00 81.25 88 54 40°冷凝27 20.25 84.375 90 56 40°冷凝28 21.00 87.5 94 58 40°冷凝29 21.75 90.625 96 62 40°冷凝30 22.50 93.75 100 64 40°冷凝35 26.25 109.375 74 40°冷凝40 29.98 125 86 40°冷凝50 37.47 156.25 108 40°冷凝60 44.96 187.5 130 40°冷凝选型参数计算表冷凝器简易选型二 ( 仅供参考)压缩机输104kcal/h 输入功率输入功率冷凝器片数( 进50°出 55°)备注入功率RT （ kW）×能（kW）（Hp) 效比 4.5 ×1.25 EATB25 EATB55/50 EATB85 (COP4.5) 小1 0.62 0.124 0.65 3.65625 18 60°冷凝1 0.7 0.22 0.75 4.21875 22 60°冷凝1.5 1.05 0.33 1.13 6.3563 26 60°冷凝2 1.4 0.43 1.50 8.4375 30 60°冷凝3 2.1 0.65 2.25 12.65625 42 20 60°冷凝4 2.8 0.86 3.00 16.875 54 26 60°冷凝5 3.5 1.1 3.75 21.09375 64 32 60°冷凝6 4.2 1.29 4.50 25.3125 74 38 60°冷凝7 5 1.5 5.25 29.53125 84 42 60°冷凝8 5.7 1.7 6.00 33.75 96 48 60°冷凝9 6.4 1.9 6.75 37.96875 54 60°冷凝10 7.1 2.1 7.50 42.1875 60 60°冷凝11 7.9 2.4 8.25 46.40625 66 60°冷凝12 8.5 2.6 9.00 50.625 72 42 60°冷凝13 9.4 2.8 9.75 54.84375 78 44 60°冷凝14 10 3 10.50 59.0625 82 48 60°冷凝15 11 3.26 11.25 63.28125 88 52 60°冷凝16 11.3 3.44 12.00 67.5 94 56 60°冷凝17 12.2 3.7 12.75 71.71875 100 62 60°冷凝18 12.7 3.87 13.50 75.9375 68 60°冷凝19 13.6 4.13 14.25 80.15625 72 60°冷凝20 14.2 4.3 15.00 84.375 76 60°冷凝21 15 4.5 15.75 88.59375 82 60°冷凝22 15.6 4.7 16.50 92.8125 86 60°冷凝23 16.5 5 17.25 97.03125 92 60°冷凝24 17 5.16 18.00 101.25 98 60°冷凝25 18 5.6 18.25 102.65625 104 60°冷凝26 20 6 19.00 106.875 110 60°冷凝27 20.25 113.90625 116 60°冷凝28 21.00 118.125 122 60°冷凝29 21.75 122.34375 130 60°冷凝30 22.50 126.5625 140 60°冷凝。

三效蒸发方案

三效蒸发器方案（设备选型计算书）
2012年8月
一、工艺装置及过程选型：
采用三效顺流蒸发，待物料蒸发浓缩完毕，出料至浓缩液储槽进行下一道工序，蒸发器接触物料的材质选用碳钢。

二、蒸发计算
1、计算依据
进料液流量: 10000kg/h
进料液浓度：3%
进料温度：25℃
出料浓度：10%
蒸发量：7000kg/h
设加热蒸汽压力：0.35Mpa（绝）
冷却水进口温度：30℃(设定)
冷却水出口温度：40℃(设定)
2、主要工艺参数：
三效
三、设备一览表
四、本装置能耗（理论计算值）
采用本套设备生蒸汽耗指标约3.26吨汽/小时左右，蒸水耗蒸汽0.47t汽/t水。

二次循环水小时耗量134吨。

三效蒸发方案

二次循环水小时耗量134吨。

三效蒸发器选型计算

三效蒸发器选型计算三效蒸发器是一种高效的蒸馏设备，可以实现液体的高效分离和浓缩。

选型计算是确定设备技术参数和操作条件的重要步骤，下面将介绍三效蒸发器选型计算的相关内容。

一、设备选型三效蒸发器的选型主要涉及以下几个方面：1. 设备类型：根据物料的性质和要求，选择适合的三效蒸发器类型，常见的有下凝点、上凝点和平衡点三种。

2. 设备结构：根据物料的特性，确定三效蒸发器的结构类型，包括单效、多效、多段等。

3. 仪表选择：选择适合的仪表和传感器，保证设备的稳定运行和精确控制。

二、计算参数三效蒸发器的选型计算包括以下参数：1. 物料流量：根据生产需求和物料特性，确定处理量和流速。

2. 蒸发温度：根据物料的性质和浓度要求，确定蒸发温度。

3. 蒸汽压力：根据蒸发温度和热力学性质，确定所需蒸汽压力。

4. 冷却水温度：根据蒸发器中的冷却器要求，确定冷却水温度。

5. 真空度：根据物料的挥发性和蒸发器类型，确定所需真空度。

三、计算公式三效蒸发器的选型计算需要使用一些基本公式，包括：1. 蒸发量= 物料流量×蒸发浓度差2. 蒸汽量= 蒸发量/ 蒸发效率3. 蒸汽压力= 蒸发温度对应的饱和蒸汽压力4. 真空度= 大气压- 蒸汽压力5. 冷却水量= 蒸汽量×冷却水温度差/ 冷凝水热值四、实例计算例如，对于一种含有5%浓度的盐水，需要将其蒸发至40%浓度，物料流量为5000kg/h，蒸发效率为0.9，大气压为101.3kPa，冷却水温度为20℃。

根据上述公式，可以计算出蒸汽量为3516.67kg/h，蒸汽压力为36.16kPa，真空度为65.14kPa，冷却水量为4.77t/h。

以上就是关于三效蒸发器选型计算的相关内容的介绍，希望对您有所帮助。

蒸发器冷凝器选型参数

EATB25EATB55EATB85小10.620.1240.65 2.17162°蒸发10.70.220.75 2.5182°蒸发1.5 1.050.33 1.13 3.76222°蒸发2 1.40.43 1.505262°蒸发3 2.10.65 2.257.534182°蒸发4 2.80.86 3.001044222°蒸发5 3.5 1.1 3.7512.554262°蒸发6 4.2 1.29 4.5015302°蒸发75 1.5 5.2517.5322°蒸发8 5.7 1.7 6.0020362°蒸发9 6.4 1.9 6.7522.5402°蒸发107.1 2.17.5025462°蒸发117.9 2.48.2527.5502°蒸发128.5 2.69.003056362°蒸发139.4 2.89.7532.560402°蒸发1410310.503564422°蒸发1511 3.2611.2537.570462°蒸发1611.3 3.4412.004074482°蒸发1712.2 3.712.7542.578522°蒸发1812.7 3.8713.504584562°蒸发1913.6 4.1314.2547.5602°蒸发2014.2 4.315.0050642°蒸发2115 4.515.7552.5682°蒸发2215.6 4.716.5055742°蒸发2316.5517.2557.5802°蒸发2417 5.1618.0060842°蒸发2518 5.618.2562.5902°蒸发2620619.0065982°蒸发选型参数计算表选型参数计算表蒸发器片数(冷冻水进12°出7°)压缩机输入功率（Hp)RT 104kcal/h 输入功率（kW）备注蒸发器简易选型(仅供参考)制冷量KW (COP3.33)备注EATB25EATB55/50EATB85(COP3.33)小10.620.1240.652.708306251040°冷凝10.70.220.75 3.1251240°冷凝2 1.40.43 1.50 6.252040°冷凝3 2.10.65 2.259.3752840°冷凝4 2.80.86 3.0012.53640°冷凝5 3.5 1.1 3.7515.625462040°冷凝6 4.2 1.29 4.5018.75542240°冷凝75 1.5 5.2521.875622640°冷凝8 5.7 1.7 6.00253040°冷凝9 6.4 1.9 6.7528.1253240°冷凝107.1 2.17.5031.253640°冷凝117.9 2.48.2534.3754040°冷凝128.5 2.69.0037.54240°冷凝139.4 2.89.7540.6254640°冷凝1410310.5043.754840°冷凝1511 3.2611.2546.8755240°冷凝1611.3 3.4412.00505640°冷凝1712.2 3.712.7553.1255840°冷凝1812.7 3.8713.5056.256240°冷凝1913.6 4.1314.2559.375664040°冷凝2014.2 4.315.0062.5684240°冷凝2115 4.515.7565.625724440°冷凝2215.6 4.716.5068.75744640°冷凝2316.5517.2571.875784840°冷凝2417 5.1618.0075825040°冷凝2518 5.618.2578.125845240°冷凝2620619.0081.25885440°冷凝2720.2584.375905640°冷凝2821.0087.5945840°冷凝2921.7590.625966240°冷凝3022.5093.751006440°冷凝3526.25109.3757440°冷凝4029.981258640°冷凝5037.47156.2510840°冷凝6044.96187.513040°冷凝RT 104kcal/h输入功率（kW）制冷量KW×1.25冷凝器片数 (进30°出35°)冷凝器简易选型一(仅供参考)压缩机输入功率（Hp)选型参数计算表备注EATB25EATB55/50EATB85(COP4.5)小10.620.1240.65 3.656251860°冷凝10.70.220.75 4.218752260°冷凝1.5 1.050.33 1.13 6.35632660°冷凝2 1.40.43 1.508.43753060°冷凝3 2.10.65 2.2512.65625422060°冷凝4 2.80.86 3.0016.875542660°冷凝5 3.5 1.1 3.7521.0937*******°冷凝6 4.2 1.29 4.5025.3125743860°冷凝75 1.5 5.2529.53125844260°冷凝8 5.7 1.7 6.0033.75964860°冷凝9 6.4 1.9 6.7537.968755460°冷凝107.1 2.17.5042.18756060°冷凝117.9 2.48.2546.406256660°冷凝128.5 2.69.0050.625724260°冷凝139.4 2.89.7554.84375784460°冷凝1410310.5059.0625824860°冷凝1511 3.2611.2563.28125885260°冷凝1611.3 3.4412.0067.5945660°冷凝1712.2 3.712.7571.718751006260°冷凝1812.7 3.8713.5075.93756860°冷凝1913.6 4.1314.2580.156257260°冷凝2014.2 4.315.0084.3757660°冷凝2115 4.515.7588.593758260°冷凝2215.6 4.716.5092.81258660°冷凝2316.5517.2597.031259260°冷凝2417 5.1618.00101.259860°冷凝2518 5.618.25102.6562510460°冷凝2620619.00106.87511060°冷凝2720.25113.9062511660°冷凝2821.00118.12512260°冷凝2921.75122.3437513060°冷凝3022.50126.562514060°冷凝输入功率（kW ） × 能效比4.5×1.25冷凝器片数 (进50°出55°)冷凝器简易选型二(仅供参考)压缩机输入功率（Hp)RT 104kcal/h 输入功率（kW）。

制冷技术：蒸发器的选择计算

蒸发器的选择计算一、蒸发器选择计算的方法蒸发器的选择计算首先选择蒸发器的形式，然后计算所需的传热面积、被冷却介质的流量和流动阻力。

对于冷却液体的蒸发器，其计算方法与水冷式冷凝器相同。

1、蒸发器型式的选择开式冷水系统采用冷水箱式蒸发器（如制冰）。

冷藏库中根据各类冷间的要求不同，采用冷却排管和冷风机。

1.蒸发器传热面积的计算蒸发器传热面积F 的计算式为F ＝Fq Qt K Q 00=∆⋅（m 2）（6－1）式中 Q 0——制冷装置的制冷量，即蒸发器的负荷。

它等于制冷量与制冷装置的冷量损失之和（kW ）；K ——蒸发器的传热系数（W ／m 2·℃）； t ∆——平均传热温差(℃)；F q ——蒸发器的单位面积热负荷，即热流密度（W ／m 2）；平均传热温差：t ∆＝)()(ln ln 020121min max min max t t t t t t t t t t ---=∆∆∆-∆ （6－2）t 1——被冷却介质进入蒸发器的温度（℃）； t 2——被冷却介质出蒸发器的温度（℃）； t 0——蒸发温度（℃）；蒸发器选型计算时，蒸发器的传热系数K 按经验选取，对排管有相应的计算公式。

对于冷却液体的蒸发器，蒸发温度一般比被冷却水的出口温度低3～5℃。

被冷却液体的进出口温差取5℃左右，这样，平均传热温差为5～6℃。

对于冷却空气的蒸发器，由于空气侧的放热系数很低而使传热系数很低，为了设备的初投资，选取较大的平均传热温差，一般蒸发温度比空气的出口温度低10℃左右，平均传热温差为15℃左右。

各种蒸发器的传热系数K 值等参数见表6－7。

3、被冷却介质（水或空气）流量的计算与冷凝器中冷却介质流量的计算方法相同，不再重复。

蒸发器的传热系数和单位面积热负荷表6－7二、冷风机选型计算(一)根据冷间冷却设备负荷，按公式（6-1）计算所需冷风机的冷却面积；注意△t 取冷间温度与制冷剂温度差。

传热系数K 见表6-8。

蒸发器冷凝器选型计算

Fz=
148.50020 必须满足校核值
冷凝器换热面积m2 热流密度W/m2 热风比m3/h:KW 迎面风速m/s 空气侧阻力Pa
F=
vy= △Pk=
594.00079 309.59555 477.61194
2.59889 80.79957
584.3806113 290-320 ≥320 2.0-3.0
风冷冷凝器换热参数计算
压缩机型号制冷量KW 压缩机输入功率KW 压缩机排气量kg/h 冷凝温度℃ 蒸发温度℃ 过热度℃ 过冷度℃ 室外环境干球温度℃ 室外环境湿球温度℃ 冷凝温度℃ 蒸发温度℃ 传热温差℃ 冷凝空气进风温度℃ 冷凝空气进风温度℃ 空气进出口风温差℃ 传热系数W/m2℃ 最高冷凝温度℃
D=
0.01000
D1=
0.00930
d=
0.00200
输入
Fd=
0.53572
Fn=
0.02920
Fds=
0.00007
τ=
18.34515
二、换热器物理参数计算
N=
4
输入
N1=
42
输入
N2=
3
输入
L=
2.20
输入
N3=
10
输入
n=
12.60
计算值应为整数
Fy=
2.34696
Fsz=
0.00086
35.00000
输入
t2=
44.00000
输入
△t=
9.00000
K=
33.00000
输入
tkmax=
60.00000
二、冷凝器热力计算求解
Qk=183.90000来自F=567.35982

蒸发器冷凝器选型计算

套片式蒸发器换热参数计算
压缩机型号制冷量KW 压缩机输入功率KW 压缩机排气量kg/h 冷凝温度℃ 蒸发温度℃ 过热度℃ 过冷度℃ 蒸发器入口空气干球温度℃ 蒸发器入口空气湿球温度℃ 蒸发器入口空气焓值kj/kg 蒸发器出口空气干球温度℃ 蒸发器出口空气湿球温度℃ 蒸发器出口空气焓值kj/kg 冷凝温度℃ 蒸发温度℃ 传热温差℃ 空气进出口风温差℃ 进出口焓差kj/kg 传热系数W/m2℃ 最高冷凝温度℃
N=
1
N1=
58
N2=
4
L=
2.10
N3=
4
n=
58.00
Fy=
3.09372
输入输入输入输入
输入输入输入输入输入输入
输入
输入
输入输入输入输入输入
计算值应为整数
每组蒸发器氟侧通流面积m2 每组蒸发换热面积m2 蒸发器换热面积m2 热流密度W/m2 冷风比m3/h:KW 迎面风速m/s 空气侧阻力Pa
Fsz= Fz= F=
vy= △Pk=
0.00394 261.00035 261.00035 153.25650 217.09634
0.77970 21.04005
必须满足校核值
84.87939 450-500 130-220 1.5-2.5 ≤180
根据选定排数输入计算风阻
空气阻力系数A 2排 3排 4排 6排
蒸发器制冷量KW 蒸发器器传热面积m2 冷凝风量m3/h
换热器器水平管间距m 换热器垂直管间距m 换热管管径m 换热管内径m 片单距根换m 热管空气侧换热面积 m2/m 单根换热管氟侧换热面积m2/m 单根换热管氟侧通流面积m2 换热管肋化系数
蒸发器组数每组蒸发器表面管数每组蒸发器排数每组蒸发器管长m 每组冷凝器流程每组分路数每组蒸发器迎风面积m2

蒸发器选型

化工原理课程设计－－－蒸发器设计（二）默认分类2007-07-20 14:30:43 阅读3037 评论2 字号：大中小订阅第二章蒸发器工艺计算(请尊重版权，谢绝转载)第一节流程图及对设计流程图的说明1.1 蒸发操作流程的确定蒸发装置流程是指多效蒸发器中蒸发器的数目及其组合排列方式,物料和蒸汽的流向,以及附属设备的安排等.多效蒸发器的流程根据加热蒸汽与料液的流向不同可以分为并流、逆流、平流及混流四种。

1.1.1 一般情况下，生产中通常用并流。

如图2-1所示。

并流操作，料液在效间的传输可以利用各效间的压差进行，而不用另外用泵来传输。

同时由于效间沸点依次降低，前一效的料液进入后一效时，会因过热而自动发生蒸发。

但是并流操作也有自己的缺点。

各效的压力差依次减小，温度也依次减小，而料液的浓度依次升高，黏度依次增大，这对料液的传输不利。

特别是对于高黏度的料液不宜采用并流方式进料。

1.1.2 逆流流程料液由末效加入，依次用泵送入前一效，随着料液浓度升高温度也越高。

依次各效间黏度相差不是太大，传热系数变化也不是很大。

逆流加料适合于黏度随浓度变化较大的料液，而不适宜热敏性物料的蒸发。

1.1.3 平流操作适合于有结晶析出的物料,或用于同时浓缩两种以上的水溶液体系.如图2-2所示。

1.1.4混流操作是在各效间兼用并流和逆流的加料方法，其具有并流和逆流的有点，同时克服了他们的缺点，但是操作比较复杂。

鉴于糖汁是热敏性料液，不宜采用逆流；其出效黏度变化也比较小，在并流能满足的情况下，为了操作简便和经济，设计管路比较繁琐,其操作比较复杂，一般情况也不采用混流。

从以上又知道，平流不合适于糖汁的蒸发。

所以选择并流比较经济。

1.2. 蒸发效数的确定采用多效蒸发的目的在于充分利用热能。

通过二次蒸汽的再利用，减少蒸汽的消耗量，提高蒸汽的经济性。

但是并不代表效数越多越好，其还受到经济和计算因素的限制，因此在确定效数时，应该综合考虑设备费用和操作费用总和最小来确定最合适效数。

小型冷库四大件设计与选型全套

小型冷库四大件设计与选型全套一、小型冷库的冷量要求1、小型冷库的定义小型冷库是相对大型冷存储置而言的概念,其体积一般在5-30立方米范围内,用于储藏食品、药品、花卉等对温度有一定要求的产品。

小型冷库可单独设置,也可以组合成冷库群。

由于体积较小,小型冷库的制冷系统相对简单,主要采用压缩机*凝器苜流装置黄发器的基本制冷循环。

2、冷量计算方法小型冷库的制冷负荷主要来源于储存品的冷却负荷、外界传热负荷和人员开门带入的负荷。

其中,储存品的冷却负荷与品种、储存量及所需温度相关;外界传热负荷与外界温度和冷库隔热性能相关;开门负荷与开门频率相关。

经验计算方法可以估算总制冷负荷。

也可以通过模拟软件对其进行精确计算。

3、常见冷量范围根据设计规范和使用经验,5-10立方米的小型冷库,其制冷能力通常在0.5-lKW;10-20立方米冷库对应l-3KW;20-30立方米冷库对应3-5KW。

这可以作为初步选型的参考依据。

也需要考虑本地实际气候情况、储存品种及要求来确定合理冷量。

二、小型冷库压缩机的选型1、制冷能力确定根据冷库冷负荷计算或经验估算结果选定合适的压缩机制冷能力。

选定的压缩机制冷能力要大于计算负荷,且型号机组能力宜按级比选用,以提高效率、节省能源。

2、环境适应性选择小型冷库多用于厂房或仓库,环境温度较高。

因此,压缩机要选择适合长期在高温环境下工作的型号。

开放式压缩机的高温适应性较好,也更经济。

若环境温度较低,可以可选用封闭或半封闭压缩机。

3、品牌和型号压缩机的质量直接关系到冷库的可靠性。

优先选择国内知名冷藏压缩机生产企业的产品,如艾默生、丹佛斯、海立等。

另外,选择压缩机要注意产品是否通过相关质量认证,避免选用不合格产品。

三、小型冷库冷凝器、蒸发器的选型1、匹配压缩机排量冷凝器和蒸发器的型号要与压缩机的排量相匹配。

过小会造成压缩机过热,过大则会造成系统低效运行。

一般可按排量的0.08-0.1 立方米/小时/KW的经验值初步选择。

全面讲解蒸发器的的结构、性能特点及选型技巧（图文并茂）

全⾯讲解蒸发器的的结构、性能特点及选型技巧（图⽂并茂）蒸发的概念将含有不挥发溶质的溶液加热沸腾，使其中的挥发性溶剂部分汽化从⽽将溶液浓缩的过程称为蒸发。

蒸发操作⼴泛应⽤于化⼯、轻⼯、制药、⾷品等许多⼯业中。

1．蒸发操作的⽬的⼯业蒸发操作的主要⽬的是：（1）稀溶液的增浓直接制取液体产品，或者将浓缩的溶液再经进⼀步处理（如冷却结晶）制取固体产品，例如稀烧碱溶液（电解液）的浓缩、蔗糖⽔溶液的浓缩以及各种果汁、⽜奶的浓缩等等；（2）纯净溶剂的制取，此时蒸出的溶剂是产品，例如海⽔蒸发脱盐制取淡⽔。

（3）同时制备浓溶液和回收溶剂，例如中药⽣产中酒精浸出液的蒸发。

⼯业上被蒸发的溶液多为⽔溶液，故本章的讨论仅限于⽔溶液的蒸发。

原则上，⽔溶液蒸发的基本原理和设备对其它液体的蒸发也是适⽤的。

2．蒸发流程按照分⼦运动学说，当液体受热时，靠近加热⾯的分⼦不断地获得动能。

当⼀些分⼦的动能⼤于液体分⼦之间的引⼒时，这些分⼦便会从液体表⾯逸出⽽成为⾃由分⼦，此即分⼦的汽化。

因此溶液的蒸发需要不断地向溶液提供热能，以维持分⼦的连续汽化；另⼀⽅⾯，液⾯上⽅的蒸汽必须及时移除，否则蒸汽与溶液将逐渐趋于平衡，汽化将不能连续进⾏。

液体蒸发过程液体蒸发的简化流程如图⽚所⽰，其主体设备—蒸发器由加热室和分离室两部分组成，其中加热室为⼀垂直排列的加热管束，在管外⽤加热介质（通常为饱和⽔蒸汽）加热管内的溶液，使之沸腾汽化。

浓缩了的溶液（称为完成液）由蒸发器的底部排出。

⽽溶液汽化产⽣的蒸汽经上部的分离室与溶液分离后由顶部引⾄冷凝器。

为便于区别，将蒸出的蒸汽称为⼆次蒸汽，⽽将加热蒸汽称为⽣蒸汽或新鲜蒸汽。

对于沸点较⾼的溶液的蒸发，可采⽤⾼温载热体如导热油、融盐等作为加热介质，也可以采⽤烟道⽓直接加热。

3．蒸发过程的分类（1）常压蒸发、加压蒸发和减压蒸发按蒸发操作压⼒的不同，可将蒸发过程分为常压、加压和减压（真空）蒸发。

升膜蒸发器的强制循环泵的流量计算选型

升膜蒸发器的强制循环泵的流量计算选型【原创实用版】目录一、升膜蒸发器的强制循环泵概述二、流量计算的必要性三、强制循环泵的选型四、总结正文一、升膜蒸发器的强制循环泵概述升膜蒸发器是一种在化工、石化、制药等行业中广泛应用的设备，其作用是通过加热使溶液中的液体成分蒸发，从而达到浓缩、分离等目的。

在升膜蒸发器中，强制循环泵起到了关键作用，其主要功能是将加热后的溶液输送至蒸发器内部，以保证蒸发过程的顺利进行。

二、流量计算的必要性在升膜蒸发器系统中，强制循环泵的流量计算选型至关重要。

这是因为，如果循环泵的流量过大，会导致能耗增加、设备运行不稳定；而如果流量过小，则无法满足蒸发器的需求，影响整个系统的运行效果。

因此，对强制循环泵的流量进行精确计算，是确保升膜蒸发器正常运行的关键。

三、强制循环泵的选型强制循环泵的选型主要依据以下几个方面进行：1.流量：根据升膜蒸发器的设计能力和实际生产需求，计算出循环泵所需的流量。

流量的计算公式为：Q=A×ΔT/L，其中 Q 为流量，A 为蒸发器面积，ΔT 为溶液温度差，L 为液体密度。

2.扬程：扬程是指循环泵能够提升液体的最大高度。

在选型时，需要考虑管道阻力、蒸发器高度等因素，以确保循环泵能够将溶液顺利输送至蒸发器。

3.功率：循环泵的功率直接影响到系统的能耗。

在选型时，应根据实际生产需求和运行条件，选择功率适中的循环泵，以达到节能的目的。

4.材质：根据输送溶液的特性，选择具有良好耐腐蚀性能的循环泵，以保证泵在长期运行过程中不会损坏。

四、总结总之，在升膜蒸发器系统中，强制循环泵的流量计算选型是关键环节。

只有对循环泵的流量、扬程、功率和材质等方面进行综合考虑，才能确保选型合理，满足生产需求。

氨水蒸发器【范本模板】

氨水蒸发器用于脱硝行业，由于液氨危险性较高,另外价格也高,并不经济.氨水蒸发器直接使用10～25%的氨水过热后蒸发，可以得到廉价的氨气.注意氨水的浓度和烟气温度级烟气量的关系，烟气出口温度过低会影响催化剂的脱硝效果。

一、蒸汽加热氨水蒸发器SCR技术是目前脱硝效率最高、成熟且应用最多的一种烟气脱硝技术.还原剂的选择应用较多的还原剂为10~20%的氨水，一般考虑成本多用15%左右的氨水。

脱销氨水蒸发器主要设计指标：1氨水蒸发器进料压力0.1~0。

3MPa；2出气为氨气/水蒸汽混合气.材质316L不锈钢;公用工程：蒸汽锅炉热源：0。

1~0.6Mpa饱和蒸汽.导热油锅炉热源:0.1~0.3Mpa导热油，温度150~300℃。

热水锅炉热源：一次洁净热风+电加热补偿电源：低压 380V / 220V 50Hz；仪表用电 DC24V AC220V其他说明：1)脱硝工艺采用氨水SCR法。

2)锅炉工况SCR脱硝系统入口烟气NOx浓度为200 ～400 mg/Nm3,脱硝装置的设计效率，按90%设计。

3）脱硝系统采用SCR工艺的烟气脱硝技术，可单独使用或者配合SNCR使用；4）氨水蒸发器使用15%氨水溶液（wt%)作为SCR烟气脱硝系统的还原剂；5)氨水蒸发器蒸发后的氨气和稀释风混合后直接进入SCR脱硝反应器前端的喷氨格栅，经过喷氨格栅分布均匀后的烟气喷射到催化剂表面中去完成SCR 反应。

（SCR脱硝反应器布置在锅炉高温省煤器和低温省煤器之间，或者布置在省煤器和除尘器之间）。

6)氨水蒸发器设备年运行时间按8000小时考虑。

7）氨水蒸发器使用寿命为10年。

氨水蒸发器制作周期设备制作周期40天,指导设备安装及调试.1。

1 烟气本身温度太低影响，会影响SCR脱硝催化剂的效果.1。

2 氨水蒸发量不大，使用加热设备并不会明显增加成本.1。

3 原有工程直接改造,工程量小。

工艺氨水蒸发器案例一氨水蒸发器案例二氨水蒸发器价格：蒸汽加热型氨水蒸发器设备参数表锅炉规格万大卡对用户人员进行培训等工作.供货范围：从氨水卸料接收开始到氨水蒸发器出口为止的所有设备、管路、阀门、仪表电气控制系统等全范围的设备（不含土建部分)。

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蒸发器的选型
什么是蒸发器
蒸发器是制冷系统四大部件之一，是专门供液态制冷剂在其中沸腾蒸发的部件或设备。蒸发是吸热过程，蒸发器是制冷系统制冷能力和作用的最终体现。
衡量蒸发器的指标 1.传热系数提高传热系数的关键在于改善制冷剂与传热管壁间的对流换热。由于制冷剂沸腾时的表面传热系数远大于其蒸气与管壁间的传热系数，所以蒸发器中液体与管壁的接触面要大，并要将沸腾时产生的蒸气快速排走。 2.增大传热面增加传热管的数量采用翅片管
5.折流挡板
换热器安装折流挡板是为了提高壳程对流传热系数，为了获得良好的效果，折流挡板的尺寸和间距必须适当。对常用的圆缺形挡板，弓形切口过大或过小，都会产生流动 “死区”，均不利于传热，见P431图6-30。一般弓形缺口高度与壳体内径之比为0.15～0.45，常采用0.20和0.25 两种。挡板的间距过大，就不能保证流体垂直流过管束，使流速减小，管外对流传热系数下降；间距过小不便于检修，流动阻力也大。一般取挡板间距为壳体内径的0.2～1.0倍，我国系列标准中采用的挡板间距为：固定管板式有150， 300和600mm三种；浮头式有150，200，300，480和 600mm五种。
8流体通过换热器压强降的计算
(1)管程压强降管程产生的阻力可按一般摩擦阻力公式计算，对于多程换热器，管程压强降Σ∆pi为各程直管压强降 ∆p1和局部阻力产生压强降∆p2之和，因而： Σ∆pi=(∆p1+∆p2)FtNpNs 式中： Ft —— 结垢校正系数，无量纲，对Φ25×2.5mm 管取为1.4，对于Φ19×2mm管取为1.5； Np —— 管程数； Ns —— 串联的壳程数。其中： L ρu i2 ∆p1 = λ di 2
3冷却剂或加热剂出口温度的选择
在换热器设计中加热剂或冷却剂出口温度需由设计者确定。如冷却水进口温度需依当地条件而定，但出口温度需通过经济权衡作出选择。在缺水地区可使出口温度高些，这样操作费用低，但使传热平均温差下降，需传热面积增加使得投资费用提高，反之亦然。根据经验一般应使∆tm大于10℃为宜，此外若工业用水作为冷却剂出口温度不宜过高，因工业用水中所含的盐类(主要CaCO3,MgCO3,CaSO4、MgSO4等)的溶解度随温度升高而减小，若出口温度过高，盐类析出，形成垢层使传热过程恶化，因此一般出口温度不超过45℃。所以应根据水源条件，水质情况等加以综合考虑后确定。水源严重缺乏地区可采用空气作为冷却剂，但使传热系数下降。对于加热剂可按同样原则选择出口温度。
6.4.2 列管换热器的选用和设计计算基本步骤：
1估算传热面积，初选换热器型号估算传热面积，初选换热器型号 (1)根据传热要求，计算传热量。 (2)确定流体在换热器两端的温度，计算定性温度并确定流体物性。 (3)计算传热温度差，根据温差校正系数∆t≥0.8的原则，决定壳程数。 (4)选择两流体流动通道，根据两流体温差，选择换热器型式。 (5)依据总传热系数的经验范围，初选总传热系数K值。 (6)由总传热速率方程计算传热面积，由S确定换热器具体型号(若为设计时应确定换热器基本尺寸)。
2流体流速的选择
流速的大小不仅直接影响对流传热系数，而且影响污垢热阻，从而影响总传热系数，但同时又和流动阻力有关。应通过经济权衡选择适宜的流速，但相当复杂，表4-14至表 4-16列出常用的流速范围，可供参考。充分利用系统动力设备允许的压强降来提高流速是换热器设计和选用的一个重要原则，但应全面考虑，照顾到结构上的要求，但所选的流速，不应使流体在滞流状热器壳体内径应等于或稍大于管板直径，通常是根据管径，管数和管子的排列方法，用作图法确定。当管数较多又要反复计算时，可参考系列标准或通过估算初选外壳直径，待设计完成后再用作图法画出管子的排列图。为使管子均匀排列，防止流体走 “短路”，可以适当增减一定数目的管子或安排一些拉杆。初步设计中，可采用下式估算外壳直径： D=t(nc-1)+2b′ 式中： D —— 壳体内径，m； t —— 管中心距，m； b′ —— 管束中心线上最外层管的中心至壳体内壁的距离，m，一般取b′=(1～1.5)do； nc —— 位于管束中心线上管数，其值可由以下公式计算：管子按等边三角形排列时，nc=1.1n0.5 管子按正方形排列时，nc=1.19n0.5 式中： n —— 换热器的总管数。根据计算得到的壳径应圆整到国家规定的标准。
影响蒸发器传热系数的因数
1.制冷剂与被冷却物体的传热温差。 2.向蒸发管供液的方式。 3.被冷却的介质。 4.流过盘管表面的流体速度和管内制冷剂的流速。 5.传热表面两侧的相对清洁程度。
蒸发器的分类 1.满液式满液式中存贮了大量的液态制冷剂，并保持一定高度的自由液面。一般是从底部流进，沸腾的气体从上部排出。为了液体不被带进压缩机，蒸发器上部要设置一块挡板。 2. 2.干式何谓“干”式：制冷剂流量的控制装置（膨胀阀、毛细管）比较精确的控制了流量，当制冷剂到达蒸发器出口时已完全蒸发，离开蒸发器的制冷剂全部处于干蒸气状态。
4.换热管规格和排列方法
传热管径越小，换热器单位体积的传热面积就越大。对洁净的流体可取小管径，而对不洁净或易结垢的流体管径应大些。目前我国列管式换热器标准中采用Φ19×2mm、 Φ25×2mm、Φ25×2.5mm等规格。管长的选用应考虑管材的合理使用和清洗方便，因我国生产的钢管长度多为 6m，故系列标准中的管长有1.5，2，3或6m四种，其中以3m和6m最为普遍。此外管长L和壳体直径D的比例应适当，一般以L/D＝4～6为宜。管板上管子的排列方法常用的为等边三角形、正方形直列和正方形错列三种，见图4-40。等边三角形排列比较紧凑，管板利用率高，管外流体湍动程度高，对流传热系数大，但管外清洗较困难；正方形直列管外清洗方便，但对流传热系数较小，适用于易结垢的流体；正方形错列则介于两者之间。管子在管板上排列的间距t和管子与管板的连接方法有关。通常焊接法取t=1.25do；而胀管法取t=(1.3～ 1.5)do，且t≥(do+6)mm。
ρu i2 ∆p 2 = 3 2
(2)壳程压强降
通用的方法是将壳程压强Σ∆po看作是由流体横向通过管束的压强降∆p1′和通过折流挡板缺口处的压强降∆p2′两部分之和，即： Σ∆po=(∆p1′+∆p2′)FsNs 其中：∆p1′=Ffonc(NB+1)ρuo2/2 ∆p2′=NB(3.5-2Z/D)ρuo2/2 式中： Fs — 壳程结垢校正系数，对液体可取1.15，对蒸汽或气体取1.0； F —— 管子排列方式对压强降的校正系数，正三角形排列F=0.5，正方形直列 F=0.3，正方形错列F=0.4； fo — 壳程流体摩擦系数，当Reo>500时，fo=5.0Reo-0.228，Reo=douoρ/µ； nc —— 位于管束中心线上的管子数； NB —— 折流挡板数； Z —— 折流挡板间距，m； uo —— 按壳程最大流动截面积Ao=Z(D-ncdo)计算的流速，m/s。一般讲，液体流经换热器的压强降为10～100kPa，气体为1～10kPa。设计时换热器的工艺尺寸应在压强降与传热面积之间予以权衡，达到既满足工艺要求，又经济合理
选择蒸发器应注意要点
1.液面高度对蒸发温度的影响。受静液柱的影响，满液式底部蒸发温度要高于液面的蒸发温度。 2.载冷剂冻结的可能性。若蒸发温度低于载冷剂的凝固点，就有冻的可能性。所以应该使管内壁温度比载冷剂的凝固点温度高1℃左右。 3.制冷剂在蒸发器中的压力损失。制冷剂流经蒸发器时引起压力损失，必然使蒸发器出口处制冷剂压力P2低于进口压力P1，从而降低了压缩机的吸气压力，致使制冷能力下降。
1.为什么蒸发温度越低制冷量与制冷系数越低
2.为什么冷凝温度越高制冷量与制冷系数越低
6.4 列管式换热器的设计和选用
换热器的设计指在传热计算的基础上，确定换热器的有关尺寸。换热器的选用是根据生产上传热任务的要求，选择合适的换热器。两者所需考虑的一些问题和计算步骤基本是一致的，无论设计还是选用，都以换热器系列标准作为参考，因而需要考虑到多方面的因素，进行一系列的选择和适当的调整，因此实际为一试算过程。 6.4.1 列管式换热器设计和选用时应考虑的问题 1流程的选择在列管换热器中，哪种流体在什么条件下走管程(或壳程)，选择的一般原则为： (1)不洁净和易结垢的流体宜走管程，因管内清洗方便； (2)腐蚀性流体宜走管程，以免管束和壳体同时受腐蚀，且清洗、检修方便；
6管程和壳程数
为了提高流速增大对流传热系数，可采用多管程。但程数增加将导致流动阻力加大，平均温度差下降，管板利用率差，设计时应综合考虑。列管式换热器的系列标准中管程数有1，2，4和6四种，采用多管程时，应使各程管数大致相同。当列管换热器的温差校正系数∆t<0.8时，可采用多壳程。如在壳内安装一块与管束平行的隔板，流体在壳内流经两次称为两壳程。但因在壳体内安装隔板比较困难，一般是将壳体分成多个，将所需管数分装在直径相等而较小的壳体中，然后将这些换热器串联使用。
(3)压强高的流体宜走管程，以免壳体同时受压； (4)有毒流体宜走管程，使泄漏机会减少； (5)被冷却的流体宜走壳程，便于散热，增强冷却效果； (6)饱和蒸汽宜走壳程，便于排出冷凝液和不凝气，且蒸汽洁净不污染； (7) (7)流量小或粘度大的流体宜走壳程，因折流档板的作用可使在低雷诺数(Re＞100)下即可达到湍流，但也可在管内采用多管程； (8)若两流体温差较大，宜使α大的流体走壳程，使管壁和壳壁温差减小。在具体选择时，上述原则经常不能同时兼顾，会互相矛盾，这时要根据实际情况，抓住主要问题，作为选择的依据。
2计算管程和壳程压强降
根据选定型号的换热器，分别计算管程、壳程压强降，看其是否符合要求。若不符合要求时，再调整管程数或折流挡板间距，或重选其它型号换热器，并计算压强降，直到满足要求为止。 3核算总传热系数和传热面积核算总传热系数和传热面积按照对流传热系数关联式，计算管内、外对流传热系数，选定污垢热阻，核算总传热系数值。根据该计算K值校核实际需传热面积，若选用换热器提供的传热面积比所需传热面积大10～20%时，所选换热器合适。否则需另选K值，重复以上步骤，直至符合为止。

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