混凝土结构计算图表excel简化版

注： 1.内力的单位，弯矩为kN▪m，轴力为kN，剪力为kN；
2.表中弯矩和剪力符号对杆端以顺时针转动为正，轴向力以压为正；
3.表中第一项恒荷载包括屋盖自重、柱自重、吊车梁及轨道自重；
4.组合时第3项与第4项、第5项与第6项、第7项与第8项二者不能同时组合；
5.有Fh值作用必须有Dmax或Dmin同时作用。
nk 326.5333333
36.35
0
0
0
0
0
0
M
-47.99 -8.36
48.88
-56.86
99.58
12.8
16.5
-16.5
Ⅱ-Ⅱ截面
N
421.09 50.89
0
0
437.1
147.84
0
0
mk -39.9916667 -5.97142857 34.91428571 -40.6142857 71.12857143 9.142857143 11.78571429 -11.7857143
-44.656
1+0.9（2+3+5+7）
486.793
907.171
55.001
1+0.9（4+6+8）
1+4
1+0.9（4+6+8）或1+3
Nmin
-81.429
391.84
-104.85
421.09
-440.603 371.74
601.036 467.98
-44.656 53.53
注：1.由永久荷载效应控制组合，其组合值不是最不利，计算从略；
2.根据《规范荷载》第3.2.3条条文说明，可采取简化规则进行荷载组合；

筋的计算截面面积及理论重量
公称直径
mm
不同根数钢筋的计算截面面积/mm2
单根钢筋理论重量(kg/m)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
6
28.3
57
85
113
142
170
198
226
255
0.222
6.5
33.2
66
100
133
166
199
232
265
299
0.260
8
50.3
101
151
201
252
302
352
402
127
157
226
402
628
905
1232
1608
2036
2513
3041
3927
130
97
122
151
217
387
604
870
1184
1547
1957
2417
2924
3776
140
90
114
140
202
359
561
808
1100
1436
1818
2244
2715
3506
150
84
106
131
188
5430
7012
75
168
212
262
377
670
1047
1508
2053
2681
3393
4189
5068
6545
80

m3
0.00
3
拱梯形屋 架
m3
0.00
全梁长 10.000 上弦长 18.040
梁中高 0.000 上弦高 0.000
翼板高 0.000 上弦宽 0.000
翼板宽 0.000 中腹长 0.000
薄腹长 薄腹厚 0.000 0.000 中腹厚 中腹宽 0.00长 0.000
混凝土屋架常用项目分类计算表
序 号
项目名称
单 位
工程量
计 算 基 数 /m
1
三角形组 合屋架
m3
0.00
上弦长 上弦高 上弦宽 腹杆长 腹杆厚 腹杆宽 下托长 下托高 下托宽 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
个 1
2
薄腹梁屋 架
上弦
下弦 长 拱 形屋 架
下弦长 梯 形屋 架
端腹高 0.000 边腹厚 0.000
端腹宽 个 0.000 1.00 边腹宽 下弦长 0.000 0.000
下弦高 0.000
上 弦长/2
上弦宽 上弦高
翼板宽 翼 板高
全 梁 长/ 2
腹杆
下托
三角 形 组合 屋架
边 腹杆
上弦
中腹杆
中 腹高 下腹高
中腹 长 / 2
薄腹 梁屋架
边腹杆
中 腹杆
端腹 高 端 腹宽

32508.75
系数 1000
试配强度 砂浆特征系数B 17.419 -15.09
砂浆特征 系数A
3.03
水泥强 度等级 （Mpa）
98.5 32.5
1 m³砂浆水泥用量 （㎏）
330.12 水泥和其他掺和料总的在300～400kg之间一般去350kg 石灰要求稠度在120±5mm之间，如不在则用石膏稠度换算表进行换算
270～330
1550.00
石灰 19.68
施工水平 试配M5～M7.5 M7.5～M10 M10～M15
砌筑砂浆配合比计算 1,计算试配强度 设计强度 保证系数 强度标准差
砂浆强度标准差σ选用表
15
0.645
3.75
砂浆强度等级M 2.5
5
7.5
10
每立方米砂浆 水泥用量
200～230 220～280 280～340 340～400
2，计算水泥用量
施 优良 0.50
工
水 一般 0.62 平 较差 0.75
1m³水泥砂浆材料用表
每立方米砂浆 砂子用量
每立方米砂浆 水用量
1m³砂子的 堆积密度值
270～330
1.00 1.25 1.50
1.50 1.88 2.25
2.00 2.50 3.00
15
3.00 3.75 4.50
20
4.00 5.00 6.00
石膏稠度
110
1 m³砂浆石灰用量 （㎏）
19.68 0.99
石膏稠度 （mm)
换算系数
30 0.85
40 0.86
50 0.88
60
70 80
90
0.9 0.92 0.93 0.95

8.42 1
8.42
m2
5400
300 480 1
8.42 1
8.42
2.16
0.97
15.62
15.62
备注 高度=梁高600mm-楼板厚120mm
项目名称：工程量计算书——土建
序号 工程量清单
项目特征 构件名称
构件部位
1 混凝土柱—砼浇筑 C35
Z1
2 混凝土柱—木模板 14mm厚胶合板 Z1
3 混凝土柱-抹灰
20mm厚水泥砂 浆抹灰
Z1
4 混凝土梁—砼浇筑 C30
L1
5 混凝土梁—木模板 14mm厚胶合板 L1
6 混凝土梁-抹灰
20mm厚水泥砂 浆抹灰
L1
1 合计——砼浇筑 C35
2 合计——砼浇筑 C30
3 合计——木模板 4 合计——抹灰
14mm厚胶合板
20mm厚水泥砂 浆抹灰
一层柱，1/A轴 一层柱，1/A轴 一层柱，1/A轴 二层梁，1~2/A轴 二层梁，1~2/A轴 二层梁，1~2/A轴工量计算书计 量 单 位
长度 （mm）
单个构件参数
宽度 高度 （mm） （mm）
数量
单个工作 量小计
同类 构件 数量
同类构件 工作量小
计
m3
3000
600 600 1
1.08 2
2.16
m2
3000
600 600 1
7.20 1
7.20
m2
3000
600 600 1
7.20 1
7.20
m3
5400
300 600 1
0.97 1
0.97
m2
5400
300 480 1

砼浇筑部位： 砼（水泥）初凝时间：128分钟
混凝土施工配合比
浇筑日期： 米 砼配合比编号：2010-077
浇筑数量： 立方 强度等级：C35 P6
水泥品种（标号）：PO42.5
生产厂家：
有限公司 出厂日期：2011.3.5
砂子规格：中砂
配比
水泥
重量比
368
每盘重量（kg）（每盘0.75方）
276
砂中含石量
\
\
\
\
\
763
\
\
\
1%
\
\
\
8
\
\
\
771
泵送剂：4.5 膨胀剂：30
\
\
砂石含水率测定人签字：
备注：1、严禁搅拌站私自调整配合比； 2、原材料计量允许偏差：粗细骨料为±3%，其余材料均为±2%。
\
每盘调整用石量 （kg）
\
含水率 %
\
每盘调整用水量 （kg）
\
每盘料总量
276
开盘鉴定 技术负责人签字：
石子规格：5-20mm
水
砂
172
695
129
521
\
52
\
579
\
2%
19
12
110
591
石 1087 815
\
砼坍落度：170mm
外加 剂
掺合 料
其他
泵送剂：6 膨胀剂：40
\
\
泵送剂：4.5 膨胀剂：30

箱涵全套结构计算表格EXCEL版（包含计算书只需输入数据）1、孔径及净空净跨径L 0 =3m 净高h 0 = 2.5m2、设计安全等级三级结构重要性系数r 0 =0.93、汽车荷载荷载等级公路—Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H =0.8m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =18kN/m 3地基容许承载力[σ0] =200kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径12mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 涵身混凝土强度等级C 20涵身混凝土抗压强度设计值f cd =9.2MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.06MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)截面尺寸拟定(见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.3m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.28m C 2 =0.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 3.28m L = L 0+2t = 3.56m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.8m h = h 0+2δ =3.1m 基础襟边 c =0.2m 基础高度 d =0.4m 基础宽度 B =3.96m图 L-01(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒= γ1H+γ2δ =21.90kN/m2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) = 4.80kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =23.40kN/m 22、活载钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料二、设计计算汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。

一个汽车后轮横向分布宽> 1.3/2 m < 1.8/2 m故横向分布宽度a = (0.6/2+Htan30°)32+1.3 =2.824m同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°=0.562 m < 1.4/2 m故b = (0.2/2+H tan30°)32 =1.124m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车= ∑G /(a3b) =44.12kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =14.71kN/m2(三)内力计算1、构件刚度比K = (I 1/I 2)3(h P /L P ) =1.052、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC = M aD =-1/(K+1)2pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2 =0侧墙内法向力N a3 = N a4 =pL P /2恒载p = p 恒 =21.90kN/m 2M aA = M aB = M aC = M aD =-9.58kN 2m N a3 = N a4 =35.92kN 车辆荷载p = q 车 =44.12kN/m 2M aA = M aB = M aC = M aD =-19.30kN 2m 图 L-02N a3 = N a4 =72.36kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bB = M bC = M bD =-K/(K+1)2ph P 2/12N b1 = N b2 =ph P /2N b3 = N b4 =0恒载p = e P1 =4.80kN/m 2M bA = M bB = M bC = M bD =-1.61kN 2m N b1 = N b2 =6.72kN(3)c 种荷载作用下 (图L-04)图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[(K+1)(K+3)]2ph P 2/60M cB = M cC =-K(2K+7)/[(K+1)(K+3)]2ph P 2/60N c1 =ph P /6+(M cA -M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -McB )/h PN c3 = N c4 =0恒载p = e P2-e P1 =18.60kN/m2M cA = M cD =-3.43kN 2m M cB = M cC =-2.80kN 2m N c1 =8.45kN N c2 =17.59kN图 L-04(4)d 种荷载作用下 (图L-05)M dA =-[K(K+3)/6(K 2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5)]2ph P 2/40.6/2+Htan30°=0.76 mM dB =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5)]2ph P2/4M dC =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5)]2ph P2/4M dD =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5)]2ph P2/4 N d1 =(M dD-M dC)/h PN d3 = -N d4 =-(M dB-M dC)/L P车辆荷载p = e车 =14.71kN/m2M dA =-19.82kN2mM dB =9.00kN2mM dC =-13.92kN2mM dD =14.90kN2m图 L-05N d1 =10.29kNN d2 =30.88kNN d3 = -N d4 =-6.99kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合V x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2L P-N3图 L-07=-27.13kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=27.31kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车53.35kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =134.61kNM x =M B +N 1x-ω12x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P =-13.17kN 2mV x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=11.69kN (4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 = 6.72kN/m 2ω2 = 1.4e P2 = 32.76kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =154.18kNM x =M C +N 1x-ω12x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P=-25.08kN 2m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1 =-17.14kN(5)构件内力汇总表(四)截面设计1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。

92.95
860.281
1+4
-104.85
421.09
注：1.由永久荷载效应控制组合，其组合值不是最不利，计算从略； 2.根据《规范荷载》第3.2.3条条文说明，可采取简化规则进行荷载组合；
3.根据《混凝土结构设计规范》表6.2.20-1 注2：表中有吊车房屋排架柱的计算长度，当计算中不考虑吊车荷 屋柱的计算长度采用，但上柱计算长度仍可按有吊车房屋采用。对Ⅲ-Ⅲ截面，增加不考虑吊车荷载的1+3组合，此
荷载组合 组合内力值
Ⅲ-Ⅲ
荷载标准组合的效应设计值
Mkmax
Mkmax
Nkmax
1+3+087.205 -300.515952 357.44
-427.009
Nk
809.573
571.468
940.703
571.468
Vk
58.08
-43.242
37.606
-43.242
Ⅲ-Ⅲ Mq（kN▪m） Nq（kN）
Vq（kN）
1 31.43333333 389.9833333 8.116666667 准永久值系数取0.0； 标准永久值可不考虑吊车荷载；
0
0
M
-47.99 -8.36
48.88
-56.86
99.58
Ⅱ-Ⅱ截面
N
421.09 50.89
0
0
437.1
mk -39.9916667 -5.97142857 34.91428571 -40.6142857 71.12857143
nk 350.9083333
36.35
0
0 312.2142857
荷载准永久值的效应组合值

坡形独立基础是土建工程中常见的一种基础形式，它广泛应用于建筑物、桥梁、管道等工程中。

在设计和施工过程中，对坡形独立基础的砼及钢筋工程量进行准确计算是十分重要的。

下面我们将从砼和钢筋两个方面，总结坡形独立基础的工程量计算表格。

1. 砼工程量计算表格砼的工程量计算是坡形独立基础设计中的重要内容，其正确性直接关系到工程的安全和稳定。

以下是一份典型的坡形独立基础砼工程量计算表格：序号项目工程量单位1 底板 A1 x h1 m32 边坡 A2 x h2 m33 垫层 A3 x h3 m34 立柱 A4 x h4 m35 砼支座 A5 x h5 m36 钢筋笼L x ρ x n kg在该表格中，我们对坡形独立基础中的底板、边坡、垫层、立柱、砼支座等部位的砼工程量进行了详细的计算。

其中，A代表了各部位的面积，h代表了相应部位的高度，L代表了钢筋笼的长度，ρ代表了钢筋的密度，n代表了钢筋笼的根数。

通过这份表格，我们可以清晰地了解到各部位砼的用量，为工程的施工提供了明确的指导和依据。

2. 钢筋工程量计算表格钢筋在坡形独立基础中起着增强砼的作用，能够有效地提高基础的抗弯强度和承载能力。

钢筋的工程量计算同样是十分重要的。

以下是一份典型的坡形独立基础钢筋工程量计算表格：序号项目工程量单位1 立柱 A1 x l1 x n kg2 砼支座 A2 x l2 x n kg在这份表格中，我们对坡形独立基础中立柱和砼支座的钢筋工程量进行了详细的计算。

其中，A代表了立柱和砼支座的截面积，l代表了相应部位的长度，n代表了钢筋笼的根数。

通过这份表格，我们可以清晰地了解到钢筋的用量情况，为工程的施工提供了重要的参考依据。

总结回顾：通过以上对坡形独立基础砼及钢筋工程量计算表格的详细介绍，我们可以清晰地了解到在设计和施工过程中，对工程量的准确计算有着重要的意义。

砼和钢筋作为基础工程中的重要材料，它们的用量直接关系到工程的安全和稳定。

在实际工程中，我们需要严格按照设计要求，对砼及钢筋的工程量进行详细的计算，确保施工的顺利进行。

2 t
1
矩形截面剪切强度验算(非集中荷载作用；fyv即fy，fyv<=360)
B(mm) H(mm) h0(mm) fyv(N/mm ) 砼等级C 600 1700 1650 270 30 β cfc 14.3 ft 截面Vmax(kN) 截面够？ 1.43 3539 满足
小偏心，取As=0，求As'
矩形截面偏压强度验算(小偏心时x可能无解，不影响计算结果）
配筋等级 M(kN*m) Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 配筋等级 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 配筋等级 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ T(kN*m) 445 V(kN) 3000 5000 5000 3000 3000 N(kN) 2000 2000 2000 2000 r(mm) 1500 1500 1500 1500
小偏心，取As=0，求As'
0.576 0.550 0.518 0.482 ρ (%) 0.75 0.68 0.56 0.47
圆截面偏压强度验算(已知N，试代入α ，验证M符合要求后，所得As即为所需)
fy(N/mm2) 砼等级C 270 300 360 435 α 1fc 30 30 30 30 14.3 14.3 14.3 14.3 30 30 30 30
输入As'，求As
x(mm) 564 617 129 450 σ
s
As(mm2) 18274 17066 2459 0
ρ (%) 3.05 2.84 0.41 0.00
270 300 360 435
矩形截面正截面受弯承载力
配筋等级 M(kN*m) Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 2000 1000 4000 4000 B(mm) 1000 800 1000 1000 B(mm) 500 500 500 500 B(mm) 500 500 H(mm) 1100 800 1100 1100 H(mm) 1100 1100 1100 1100 H(mm) 1200 1300 B(mm) 500 500 H(mm) 1200 1300 B(mm) 500 500 500 500 rs(mm) 1430 1430 1430 1430 h0(mm) 1050 750 1050 1050 h0(mm) 1050 1050 1050 1050 h0(mm) 1150 1250 H(mm) 1200 1200 h0(mm) 1150 1200 H(mm) 1200 1200 1200 1200 L0(mm) 10000 10000 10000 10000 fy(N/mm2) 砼等级C 270 300 360 435 bf'(mm) 1000 1000 1000 1000 20<cs<65 30 30 h0(mm) 1150 1150 20<cs<65 30 30 h0(mm) 1150 1150 1150 1150 30 30 30 30 hf'(mm) 300 300 300 300 d(mm) 25 25 L0(mm) 10000 10000 d(mm) 25 32 L0(mm) 10000 10000 10000 10000 α 1fc 14.3 14.3 14.3 14.3 fy(N/mm ) 砼等级C 270 300 360 435 As(mm2) 砼等级C 6000 8000 20<cs<65 30 30 As(mm2) 砼等级C 6000 56301 fy(N/mm2) 砼等级C 270 300 360 435 α 1fc 14.3 14.3 14.3 14.3 As(mm2) 0.25 0.25 0.25 0.25 68020 61218 51015 42219 30 30 30 30 30 30 d(mm) 25 25 30 30 30 30 30 30

850～1000 1050～1300 >1300 1.07 1.11 1.06 1.08 1.04 1.06
数据输入
混凝土强度等级 (N/mm2) 底筋排数 钢筋等级 梁宽 (mm) 梁高 (mm) 钢筋数量 钢筋规格 (mm)
数据输出
混凝土抗压强度 (N/mm2) 保护层厚 (mm) 钢筋抗拉强度 (N/mm2) 钢筋弹性模量 (N/mm2) 相对极限受压区高度 极限配筋面积 (mm2) 底筋面0! 0
1.2 1.17 －
b

1
1 f
y
/(E s cu )
As bh0b f c / f y
M 1 f c bh 0 b (1 0 . 5 b )
2
制表公式： [M ] f
y
As (h0
f
y
As
c
2 bf
)
配三排钢筋 h-95 h-90
650 700～800 1.1 1.18 1.09 1.16
结论
抵抗矩 (kNm) 是否超筋 #DIV/0! #DIV/0! 极限弯矩M1 (kNm) 配筋率 (%) 0.00 #DIV/0!
输入底筋面积 (mm2) 重新计算抵抗矩 (kNm) #DIV/0!
表1 梁截面有效高度h0 混凝土强度等级 C20 C25,C30,C35,C40 配一排钢筋 h-40 h-35 表2 修改钢筋排数时的系数 梁高h 一排改二排 二排改三排 － 400 450 500 1.14 － － 550 1.13 － 600 1.11 配二排钢筋 h-65 h-60 配三排钢筋 h-95 h-90

混凝土施工配合比
砼浇筑部位： 砼（水泥）初凝时间：128分钟 水泥品种（标号）：PO42.5 砂子规格：中砂 配比 重量比
每盘重量（kg）（每盘0.75方）
浇筑日期： 砼配合比编号：2010-077 生产厂家： 石子规格：5-20mm 水泥 368 276 \ \ \ \ 276 技术负责人签字： 水 172 129 \ \ \ 19 110 砂 695 521 52 579 2% 12 591 石 1087 815 \ 763 1% 8 771 有限公司
每盘料总量 开盘鉴定
砂石含水率测定人签字：
Байду номын сангаас
备注：1、严禁搅拌站私自调整配合比； 2、原材料计量允许偏差：粗细骨料为±3%，其余材料均为±2%。
浇筑数量：
立方米
强度等级：C35 P6 出厂日期：2011.3.5 砼坍落度：170mm 外加剂掺合料其他
泵送剂：6 膨胀剂：40 泵送剂：4.5 膨胀剂：30
\ \ \ \ \ \ \
\ \ \ \ \ \ \
砂中含石量
每盘调整用石量（kg）
\ \ \ \
泵送剂：4.5 膨胀剂：30
含水率 %
每盘调整用水量（kg）

设计强度等级30标准差
5混凝土配制强度38.2水泥强度等级　42.5水泥强度富余系数 1.17水泥R2849.7
碎石系数αa 0.46αb 0.07卵石系数αa 0.48
αb 0.33
碎石水灰比0.57卵石水灰比0.52碎石
根据规范（经验）
确定用水量
150
计算水泥用量
263
卵石
根据规范（经验）
确定用水量
150
计算水泥用量288
根据规范（经验）确定砂率35
砂＝
0.54碎石
水泥密度 3.1砂密度 2.65石密度 2.7水密度
1含气量
10粉煤灰密度 2.2
碎石配合比计算过程中的砂石总体积755
卵石配合比计算过程中的砂石总体积747碎石配合比中碎石用量
1315
碎石配合比中砂用量
710卵石配合比中碎石用
1301
卵石配合比中砂用703
水泥和粉煤灰浆休体积238.3砂石总体积751.7砂用量
697碎石用量
1319
备注：设计值或引用别的数值用单元格和数据用黑色表示，按规范或经验取值的单元格和数据用红色表示，过程中需要到计算值的单元格和数据用蓝色表示，最终各种材料的计算
数值用粉色表示。

#DIV/0!
<
14
截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离 1.0 纵向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 #REF! 纵向受拉钢筋合力点至受压区合力点的距离z=[0.87-0.12*(h #REF! 按荷载标准值计算的纵向受拉钢筋应力σsk=Nk(e/Z-1)/As= #REF! 综合影响系数α=外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区边缘的距离 #REF! 2.1 有效受拉区混凝土截面面积Ate=2*as*b= 钢筋直径d(mm)= 16 #REF! 纵向受拉钢筋的有效配筋率ρte 裂缝开展宽度满足规范要求 #REF! #REF! <ωlim=
截面抵抗矩塑性指数γ 0.85 钢筋弹性模量和混凝土弹性模量的比值αE=Es/Ec 128 11507971
换算截面重心至受压边缘的距离y0=(0.5+0.425α Eρ)h(mm) 换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩W0=I0/(h-y0)(mm3) γmαctftkW0= 满足抗裂要求 2.裂缝开展宽度计算 3621778719
换算截面重心对其重心轴的惯性矩I0=(0.0833+0.11. #REF!
)
#REF!
0.3mm
规定采用) 混凝土弹性模量Ec 钢筋弹性模量Es 40 25500 200000
1规定采用)
计规范附录C规定计算得出) 0.0044 1403972500
裂缝开展宽度ωmax=ασsk(30+c+0.07d/ρ te)/Es=
单筋矩形截面正截面受弯配筋计算 1.2 250 11.9 300 (按SL 191-2008水工混凝土结构设计规范3.2.4规定采用 混凝土抗拉强度标准值ftk(N/mm2) 钢筋抗拉强度设计值fy(N/mm2) 1.78 300 0.55 混凝土弹性模量 钢筋弹性模量

个 1.00
柱面 宽 柱面厚 牛腿宽
腿
前 高
腿柱
后 高
全 高
空 心宽
牛腿柱
柱翼厚 中腹厚
柱厚
柱
柱翼 宽
高
工字 柱
柱肩 宽 柱头宽
柱身厚
柱
肩
高
柱肢厚
柱
肢
高
腹杆长双肢 柱ຫໍສະໝຸດ 柱 肩宽 柱头宽柱身厚
柱
空 格
肩 高
高
柱
肢
高
空格柱
底座半径 底座高
底座长
底座宽
底座高
锥 体
锥高
高
大边宽 小边宽
小半径 大半径
圆 锥柱帽柱 脚
混凝土柱常用项目分类计算表
序 项目名 单 工程 号 称 位量
计算基数
1
圆形截 面柱
m3
0.00
柱半径/m 0.000
柱高/m 0.000
个 1.00
2
矩形截 面柱
m3
0.00
截面宽/m 截面厚/m 截面长/m 0.000 0.000 3.000
个 1.00
3
工字形 截面柱
m3
0.00
柱翼宽/m 翼边厚/m 翼中厚/m 柱身厚/m 中腹厚/m 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
6
空格柱 m3
0.00
柱身宽/m 柱身厚/m 柱身高/m 柱肩宽/m 柱肩高/m 柱头宽/m 柱头高/m 空格宽/m 空格高/m 空格数 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.300 0.500 6.00
7
圆锥柱 帽柱脚
m3