干熄炉出口温度低的原因

干熄焦系统干熄炉升温、升压与降温、降压控制措施方案1、干熄炉结构:⑴、圆型干熄炉由预存段、斜道区及冷却段组成。

⑵、干熄炉为圆形截面竖式槽体，外壳用钢板及型钢制作，内衬隔热耐磨材料，干熄炉顶设置环形水封槽。

⑶、干熄炉上部为预存段，中间是斜道区，下部为冷却段。

⑷、预存段的外围是汇集36个斜道气流的环形气道，它沿圆周方向分两半汇合通向一次除尘器。

⑸、预存段设有料位计、压力测量装置、测温装置及放散装置。

⑹、环形气道设有空气导入装置、循环气体旁通装置、气流调整装置。

⑺、冷却段设有温度测量孔、干燥时的排水汽孔、人孔及烘炉孔。

⑻、冷却段下部壳体上有两个进气口，冷却段底部安装有供气装置。

⑼、预存段用于接受间歇装入的红焦，具有缓冲功能，可补偿生产的波动。

⑽、在冷却段，红焦与低温循环气体进行热交换，经降温冷却后排出。

⑾、斜道区位于预存段与冷却段之间，从干熄炉底部供气装置进入的低温循环气体吸收红焦的显热后经斜道及环形气道排出，并流经干熄焦锅炉进行热交换。

2、主要技术规格:⑴、预存室容积：320m3；⑵、允许上限中断供焦时间：1h；⑶、预存室直径：～8040mm；⑷、装料孔直径：～3100mm；⑸、冷却室总容积：580m3；⑹、冷却室容积：420m3；⑺、冷却室直径：～9000mm；⑻、干熄炉总高度（含供气装置）：～25900mm；⑼、公称处理能力：130.35t/h；⑽、排焦上限处理能力：145t/h；⑾、入干熄炉冷循环气体量：～180000m3/h；⑿、入炉循环气体的吨焦气料比：～1250m3/tJ。

3、干熄焦焦炭冷却原理：⑴、在干熄炉冷却室，焦炭向下流动，循环气体向上流动，焦炭通过与循环气体进行热交换而冷却。

焦炭的冷却时间主要取决于气流与焦炭的对流传热和焦块内部的热传导，冷却速度则主要取决于循环气体的温度和流速，以及焦块的温度和外形表面积等。

⑵、进入干熄炉的循环气体的温度主要由干熄焦锅炉的省煤器决定。

省煤器入口的除盐、除氧水温度为104℃左右，出省煤器的循环气体温度可降为约160℃，由循环风机加压后再经过热管式换热器进一步降温至约130℃后进入干熄炉与焦炭逆流传热，干熄炉排出的焦炭可冷却至200℃以下。

75t／h干熄焦排焦温度异常的原因及处理措施摘要：介绍了邯钢75t/h干熄焦生产运行情况，分析了排焦温度异常的原因，通过采取相应措施，降低排焦温度，提高冷却效果，从而使干熄焦系统安全、稳定运行。

关键词：干熄焦循环风量冷却段温度排焦温度一、工艺原理在干熄焦过程中，红焦从干熄焦炉顶部装入，低温惰性气体由循环风机鼓入干熄炉冷却段红焦层内，吸入焦炭显热，冷却后的焦炭从干熄炉底部排出，从干熄炉环形烟道出来的高温惰性气体流经干熄焦锅炉进行热交换，锅炉产生蒸汽，冷却后的惰性气体由循环风机重新鼓入干熄炉，惰性气体在封闭的系统内循环使用。

二、异常现象1.排焦温度高在生产过程中，当干熄焦排焦量维持在60t/h，循环风量大于75000m?/h的过程中，CRT画面及现均实测排焦温度远高于设计值210℃。

2.干熄炉系统阻力增大3.冷却段T3、T4各点温差大冷却段T3、T4温度上下温差较大，同一层面四点温度也有较大的差异，冷却室上部温度（T4）和冷却室下部温度（T3）远远大于排焦的设计温度。

4.斜道口有大量红焦漂浮打开斜道中栓观察孔，发现局部方位有大量的红焦漂浮，并随循环主体进入一次除尘器。

5.除尘器排灰系统堵塞一次除尘器四个格式阀全部堵塞，拆除格式阀后发现排出的焦粉颗粒粗大，且夹杂小块焦炭。

6.循环风量增加效果不明显。

正常操作下，风机转速提高，但风量增加不明显。

三、原因分析1.干熄炉内焦炭存在偏析焦炭在方形焦罐中粒度分布不均，同时调节棒安装不合理，造成干熄炉内焦炭下降局部受阻，不能保证干熄焦内焦炭均匀同速下降，焦炭在炉内存在滑移现象，造成炉内焦炭的偏析，严重时预存段内焦炭倒塌。

2.进入干熄炉的循环气体的分配发生偏差干熄炉内冷却循环气体是以一定比例按中央风帽和同边风道分配，在一般情况下为6：4，由于干熄炉内焦炭存在偏析现象，使气流的分布发生变化，再按此比例分配风量无法满足生产的要求。

受排焦不均匀的影响，在焦炭堆密度、焦炭下降速度及气体流速发生变化的情况下，持续大风量排焦循环气体在系统内阻力小部位形成流速过大，造成斜道口焦炭堆积，在此产生红焦漂浮。

干熄焦常见的故障有哪些，如何预防？
答：干熄焦常见的故障有以下几个方面：
（1）干熄焦在接焦、提升和装焦过程中因操作或设备的原因发生红焦落地；
（2）铁器、杂物造成排焦系统不畅；
（3）干熄焦炉斜道口支撑因结构和耐火砖、火泥材质原因造成损坏；
（4）锅炉换热管炸裂；
（5）循环风机等关键设备故障；
（6）干熄焦排焦区域循环气体泄漏。

为了防止以上故障发生应注意以下几个方面：
（1）干熄焦的各种联锁必须可靠，不许任意解除联锁；
（2）严格控制焦炉操作，严禁铁器、杂物进入焦罐；
（3）干熄焦斜道结构和耐火砖、火泥材质必须符合要求；
（4）锅炉炉管质量和锅炉制造厂家要进行充分认定，在操作过程中要保证锅炉用水水质达到标准要求；
（5）循环风机等关键设备要确保质量；
（6）干熄焦安全监测设施要达到规定要求。

用压差及温差诊断干熄焦设备的故障石正国卢培山杜建（内蒙古包钢钢联股份有限公司焦化厂，包头014010)张宴欣（中冶焦耐工程技术有限公司，鞍山114002)我厂新建了3套干熄焦装置，在1、2号干熄焦装置投产初期，系统故障频繁，干熄率仅在80％左右。

通过研究系统及设备故障与工艺参数的关系，总结了1套“通过压差及温差诊断干熄焦系统故障及设备故障的有效方法”。

经过1年多的运行，多次成功地诊断了系统及设备故障，有效预防了故障及事故的发生，大大降低了设备的损坏程度，减少了对生产的影响。

1 设备故障诊断方法1.1 关键压力参数差压分析干熄焦系统的关键压力参数P1～P6各控制点见图1。

图1 干熄焦装置压力点测配图P1－预存室压力；P2－锅炉出口压力；P3－循环风机入口压力；P4－循环风机出口压力；P5－干熄炉入口压力；P6－锅炉入口压力。

经1年的生产实践，制定了干熄焦系统关键压力参数及压差的正常范围，其中P1为±50Pa; P2～P3为1.0～1.2kPa; P3～P4为7.0～8.5kPa；P4～P5为0.3～0.5kPa; P6～P2为0.2～0.5kPa。

正常生产时，压力应维持在以上各压力的正常范围内，压差应保持在相对稳定状态。

当其中某一项压力参数发生大幅度变化，并且相关压力参数也发生变化，且两者的压差超出正常范围时，说明该部分的设备或系统出现了故障。

在干熄焦的生产运行中，通过此手段，诊断及预防了下列数起事故。

1) 2号干熄焦出现锅炉入口压力P6突然异常增大，并达到0 kPa，而锅炉出口压力P2仍为负值，P6与P2之间压差高于0.7 kPa。

初步判定一次除尘器系统发生了泄漏，经检查发现，一次除尘器的紧急放散阀由于电气原因自动打开，从而避免了锅炉爆管事故的发生。

2) 1号干熄焦生产中，P2、P3的压差突然变小，仅为0.4kPa，同时P6压力变小。

初步判定二次除尘器处存在漏点，经检查发现二次除尘器防爆膜泄漏。

关于干熄焦问题的考察报告针对我公司干熄焦系统运行中存在的锅炉入口温度高、干熄炉浮焦等主要问题，能环部近期组织人员到首钢京唐公司和济钢公司进行了实地考察，主要内容如下：一、锅炉入口温度高我公司干熄焦锅炉入口温度经常在960－1000℃之间运行，超出了锅炉入口温度报警设定值960℃。

为确保锅炉的安全运行，焦化厂采取了补充氮气、每天1-2炉焦炭采用湿法熄焦等措施，但造成了成本上升、干熄焦率降低等问题，进而还影响到了锅炉蒸汽产量及汽轮机发电量。

在与兄弟单位对比以及与相关专业技术人员深入探讨后，初步认为，我公司干熄焦锅炉入口温度高的主要原因有：1、缺少循环气体旁通管首都京唐公司和济钢公司的干熄焦都采用了中日联（新日铁）的技术，与他们比对，我公司干熄焦采用双斜道技术，在循环气体控温上没有安装旁通管。

如下图所示：以京唐公司260t/h干熄焦为例，该干熄焦配有一台37万m3/h 的循环风机。

按照设计要求，其中的3.5万m3/h的循环风量需要放散，用于调节干熄炉压力，3.5万m3/h的循环风量直接通过旁通管进入干熄炉气体出口，用于调节锅炉入口温度。

在实际运行当中，该风机的实际运行效率一直保持在80%以上，旁通管流量约为1万m3/h，锅炉入口温度控制在930℃以下。

而我公司的干熄焦系统，由于缺少旁通管，当锅炉入口温度超标时，只能通过补充氮气或降低负荷来降温，目前我公司干熄焦的氮气补充量在1300m3/h左右，而京唐公司和济钢一般情况下不需要补充氮气，氮气消耗为0。

2、空气导入量大、气料比低根据济钢技术人员提供的经验数据，吨焦空气导入量应控制在110m3-130 m3之间，按照我公司每小时140吨的机时产量计算，吨焦空气导入量应为1.6-1.8万m3/h之间，而目前我公司的实际空气导入量为1.8-2万m3/h之间。

空气导入量大，燃烧放热多，造成了循环气体温度偏高，影响到了锅炉入口温度。

在实际运行中，济钢干熄焦的气料比控制在1300-1400m3/t，我公司气料比一般控制在1200-1300 m3/t之间，气料比过低，造成排焦温度升高，锅炉入口温度高，济钢的排焦温度现为130℃，我公司的排焦温度为160-180℃，根据热平衡我们可以推断，我公司干熄焦系统运行效率较低，这也是我们吨焦蒸汽产生量低的主要原因。

干熄焦工艺生产焦炭质量影响因素与解决控制方案一、焦炭质量对干熄焦工艺生产的影响1、挥发分：⑴、在焦炉制造过程中要求用焦挥发分必须小于 1.9%,因为挥发分在此过程中标志着焦炭的成熟度，较高较低都不利于生产过程。

⑵、如果挥发分的含量过高，可燃性气体的含量不符合标准并剧烈燃烧，是炉内的气体体积发生波动，容易产生浮焦现象。

⑶、如果空气的导入量，容易造成锅炉口和锅炉内的温度不平衡，减少锅炉的使用时间。

⑷、采取导入空气法和冲入氮气法结合使用，向系统内冲入适当的氮气，并将空气的导入开关开到小于百分之三十的程度。

这种方法在降低锅炉口温度的同时又避免了可燃气体冲击环形烟道，保证其正常的运行。

2、焦炭膨胀和收缩：⑴、结合对焦炭收缩膨胀的机理进行分析之后可以得到结论，冷却段的温度控制可以对循环风量大小有着接主导作用，如果冷却段温度异常增高或者降低，必定会导致透气性能、膨胀性能、以及循环风量受到很大的影响。

⑵、总之在干熄焦工艺的生产过程中一定要把握好这一性质，保证系统的稳定运行。

这也是对循环风量为何会跟随干熄炉的负荷量变化而改变这一问题的解答。

3、焦炭的粒径：⑴、焦炭块度的影响因素：①、焦炭的粒径变化受到了很多因素的影响，比如配煤比、结焦时间以及炼焦温度等。

②、提高炼焦的终止温度，可以提升焦炭的块度。

③、缩短结焦的时间，可以提升炼焦速度同时降低焦炭的块度。

⑵、焦炭平均粒度对干熄焦的影响：①、焦炭的平均粒度对干熄焦有重要的影响，平均粒度大，说明其透气性较好，方便气体循环，可以使焦炭在干熄炉中自然冷却。

②、平均粒度较小即表明其透气性较差，空气循环度较低，干熄炉受到较高的阻力作用，更容易使浮焦等产生，难以保持干熄炉的正常运转。

⑶、焦炭平均粒度的控制：①、干熄焦工艺将会对焦炭的粒径产生一定的影响，想要提升焦炭的平均粒度，可以利用块状物料孔隙连续堆积的原理；②、在填充不同的粒级材料的时候，将最大块状物当中的自由空间让小一点的块状物来填满，这样在干熄焦生产工艺当中可以降低粉焦的产生量，提升焦炭的平均粒度；③、也可以通过这种方法对平均粒度的值进行控制。

干熄焦生产中存在的主要问题及解决的措施文章介绍了干熄焦生产过程中存在的问题，分析并找出解决措施，对干熄焦生产的稳定运行及质量提高有了保障作用，另对延长干熄炉本体及锅炉寿命有着积极的指导作用。

标签：干熄焦；稳定生产；提高质量；延长炉体寿命；解决措施1 干熄焦工艺基本简介所谓干熄焦工艺，是相对湿熄焦而言的，是指采用惰性气体将红焦降温冷却的一种熄焦工艺方法。

干熄焦工艺主要由干熄炉、装入装置、排焦装置、提升机、电机车及焦罐台车、焦罐、一次除尘器、二次除尘器、干熄焦工艺锅炉单元、循环风机、除尘地面站、水处理单位、自动控制部分、发电部分等组成。

2 存在的主要问题2.1 环形烟道和斜道损害或坍塌（1）影响环形烟道和斜道损害或坍塌因素：1）耐材质量，斜道部位一般用莫来石碳化硅耐火材料，该材质具有耐磨，硬度高抗震好的特点，但这种砖的热膨胀系数大。

斜道牛腿支撑着所有环形烟道的重量，环道总是处于焦炭移动和烟气冲刷的状态，烟气温度的变化使耐火材料内部形成温度梯度，从而产生热应力，导致烟道支柱的砖内部结构逐步疏松而损坏，牛腿下部受力面支柱下部的牛腿砖易损坏；2）热负荷频繁地变化，导致环道的耐火材料砖不断地膨胀收缩产生蠕变；3）砌筑质量的影响，斜道砌筑不能过快，必须严格按照技术要求，斜道支撑梁一天最多砌筑三层，这一层必须具有强度后才能砌筑下一层砖，并将灰缝严格控制在3毫米正负1毫米内，各斜道每层弧度标高如有偏差，则各部位受力不均，易造成损害；4）耐火泥强度必须到达要求，如果火泥和砌体无法粘结一起，烘炉时易产生砖层滑动，烘炉产生的应力，无法消除，斜道砖与顶部形成挤压造成薄弱部分砖体易受损断裂。

（2）减少烟道、斜道损害的措施：1）耐火材料的选择，首选膨胀系数低，热稳定好，能长期承受热负荷变化，导热系数好，抗压性和耐磨性强；2）连续稳定的生产，尽可能减少斜道牛腿的强度波动；3）控制频繁升降温，稳定工况合理控制风料比；4）加强施工和烘炉管理。

干熄焦锅炉系统参数调节控制方法一、概述：1、干熄焦是一种节能、环保且能提高焦炭质量的熄焦工艺，干熄焦系统因设计能力不一，选用的设备不同，其基本参数及技术经济指标有较大的差异。

2、干熄焦的处理能力应与焦炉的生产能力相匹配，选用最经济的处理量；而干熄焦锅炉的选型则主要根据各厂对能源的要求不同而定。

二、XXX焦化厂干熄焦的基本参数:1、XXX焦化厂5#、6#焦炉为一个炉组，均为6m的大容积焦炉，碳化室总计100孔，单孔产焦量约为21.5吨，年产焦炭约100万吨。

2、5#、6#焦炉干熄焦焦炭的处理能力为125t/h，干熄焦没有备用装置，当干熄焦年修或运焦系统出现故障时采用湿法熄焦。

①、装焦温度1000±50℃；②、排焦温度不大于205℃；③、干熄炉入口气体温度~130℃；④、干熄炉出口气体温度900~980℃；⑤、干熄焦循环风机通风能力178000Nm3/h；⑥、锅炉蒸发量正常67t/h；⑦、蒸汽温度450±10℃；⑧、蒸汽的压力4.6±0.2MPa。

三、锅炉系统参数控制：1、锅炉给水温度：①、锅炉给水温度要控制在104℃；②、如果锅炉给水温度达不到104℃时，这时除氧器除氧能力不足，容易使除盐水内带O2，会造成省煤器管出现氧腐蚀，降低锅炉的使用寿命。

2、汽包水位：①、在正常生产中是由锅炉给水三冲量调节，三冲量调节阀根据汽包水位、蒸汽流量、给水流量的三个信号来调节锅炉的给水，从而有效地调节汽包的水位。

②、当汽包水位出现高报时，应将三冲量调节阀由自动状态调节到手动状态，关小三冲量调节阀门。

③、如果汽包水位继续上升，就要开启紧急放水阀来降低汽包水位。

④、如果汽包水位继续上升，还需调节锅炉给水泵的最小流量阀，开大给水流量调节阀，调节给水流量使汽包水位保持在正常的水平。

3、主蒸汽压力：①、锅炉产生的蒸汽压力及锅筒压力都由主蒸汽压力调节阀来控制。

②、主蒸汽压力调节阀可采用手动和自动两种调节方式，手动操作即指根据要求直接控制其开度。

焦化厂干熄炉料位、气体循环系统压力控制与调节方法一、干熄炉的料位控制：①、干熄炉上分布着两个料位，它们是伽马射线料位计与电容式料位计，其中伽马射线料位计是干熄炉的下料位，当焦炭排到伽马射线料位计，伽马射线的发射端发出的伽马射线穿透焦炭，这时伽马射线的接受段检测到射线，说明焦炭已达到下料位，此时干熄炉的料位强制校验为87吨。

②、为了保护斜道以及防止斜道口焦炭发生浮起，当干熄炉料位达到50吨时，排出系统自动停止排焦。

③、电容式料位计是干熄炉的上料位，上料位是防止干熄炉料位过高，在装焦的过程中焦炭溢出干熄炉。

④、电容式料位计与装焦系统有联锁。

⑤、事实上，干熄焦正常生产时，干熄炉冷却段总是充满焦炭，而焦炭料位的变化仅仅发生在干熄炉的预存段内。

⑥、真正参与热交换的只是干熄炉冷却段内的焦炭。

⑦、当循环气体与冷却段焦炭进行热交换后，吸收红焦显热的高温循环气体直接从环形烟道排出干熄炉，再进入干熄焦锅炉进行热交换，循环气体根本不与干熄焦预存段的红焦接触。

⑧、从理论上讲，焦炭只要位于预存段的任意高度都不会对干熄焦工艺参数产生影响。

⑨、如果焦炭高度低于预存段的最低处，干熄炉的斜道就会露出。

此时，循环气体压力、温度等参数就会发生较大的波动。

⑩、焦炭达到下料位时，必须停止排焦。

⑪、干熄炉预存段的作用，除了有利于提高焦炭的作用，对干熄焦的生产还有很大的调节作用。

⑫、当焦炉系统出现故障或需要检修时，可以预先将干熄炉预存段内的焦炭保持较高的料位。

⑬、通过减少排焦量，降低焦炭在干熄炉内的下降速度，为焦炉的检修尽可能地创造条件。

⑭、当排焦或运焦系统需要检修时，可以预先将干熄炉预存段焦炭保持较低的料位后停止排焦。

此时干熄炉仍可以装入一定量的焦炭，可以减少因排焦及运焦系统的检修对焦炉生产造成的影响。

⑮、当提升机往干熄炉内装入焦炭时，干熄炉预存段中焦炭料位的增加是按理论值进行累加的。

由于每炉焦炭的重量并不完全一致，因此这个累加值是有误的，随着装入炉数的增加，误差可能会逐渐增大。

焦化厂干熄炉入口与排焦温度、循环风量与气体成分控制调节方法一、干熄炉入口温度：①、干熄炉入口温度设有给水预热器的干熄焦系统，干熄炉入口气体温度应控制在130℃左右进行操作。

②、如果干熄炉入口气体温度过低，循环气体中的水分以及腐蚀性成分就会结露，引起金属部件腐蚀。

③、一般情况下干熄炉入口温度应控制在115℃以上；如果干熄炉入口气体温度太高，就会造成排焦温度升高，从而导致循环气体量增加。

④、在干熄焦正常生产中主要用给水预热器来调节干熄炉入口气体温度。

⑤、给水预热器入口温度高，则干熄炉入口气体温度上升；给水预热器入口水温低，则干熄炉入口气体温度下降。

但给水预热器入口水温一般应控制在60-90℃。

二、排焦温度：①、排焦温度是我们日常生产中需要特别注意的一个参数，它是衡量焦炭被冷却到何种程度的一个量。

②、XXX焦化厂干熄焦的排焦温度设计值不大于205℃，我们生产要求排焦温度不能高于180℃，排焦温度的理想温度为130-150℃，我们要对排焦量、循环风量、锅炉入口温度及时地进行调整，确保排焦温度处于理想的排焦温度之内。

③、在生产中如果排焦温度过高，即排焦温度大于180℃，运焦皮带可能被焦炭烧毁，所以当排焦温度出现180℃时，要采取切实可行的方法，在20分钟内要将排焦温度降低到低于180℃,如采取降低排焦量或提高循环风量，也可同时采用上述方法，还可以向系统内充入氮气等手段。

④、为了防止排焦系统排出红焦，在排出装置附近设置了自动喷水熄焦装置，它与排焦温度联锁，当排焦温度高于250℃时，自动喷水装置开始喷水熄焦。

⑤、排焦温度在中控室的现实值有时会出现虚假值，这时要引起我们足够的重视，当除尘风机停止运行后，排焦温度的现实值会很快的下降，最后稳定在86℃，这是因为除尘风机停止后，空气中弥漫着大量的焦粉，焦粉挡住了红外测温仪的红外线，此时测量的温度是焦粉的温度。

所以焦炭的实际温度要靠操作人员使用辅助仪器来确认。

三、循环风量：⑴、XXX焦化厂5#、6#干熄焦循环风机采用的调速系统为液力偶合器，我们调节循环风量主要通过改变液偶数来改变循环风机的转速，使循环风机的风量发生变化。

探究吹风气燃烧炉温度下降原因本文从网络收集而来，上传到平台为了帮到更多的人，如果您需要使用本文档，请点击下载按钮下载本文档（有偿下载），另外祝您生活愉快，工作顺利，万事如意！在造气吹风气余热回收装置的正常运行中，控制好燃烧炉的温度是主要操作指标之一，但有时会出现燃烧炉温度下降的现象，如果不能及时查清原因并采取正确的处理方法，势必导致爆炸事故的发生，会给企业的安全生产造成不可估量的损失。

经分析认为：燃烧炉温度下降可分为急剧下降和逐渐下降两种情况。

本文从工艺、设备等方面分析，对造成燃烧炉温度下降的原因进行了探讨，供业内同行参考。

1 燃烧炉温度急剧下降的原因分析燃烧炉的合成二气喷燃器设计不合理这种情况通常出现在第一代燃烧炉的设计方面，由于该燃烧炉设计的合成二气喷燃器为明火喷燃器，故当造气装置的吹风气进入燃烧炉内后会造成合成二气喷燃器的喷头出现灭火现象，从而导致燃烧炉温度急剧下降现象发生。

为了解决这一问题，第二代燃烧炉的合成二气喷燃器采用的是内置式高温喷头，不但能有效解决喷头灭火现象，而且也避免了炉温急剧下降现象的发生。

进入燃烧炉的合成二气中带有大量氨正常生产时，配风量的调节是在合成二气量比较稳定且在一定量的情况下调节比较适宜的空气量，当含有大量氨的合成二气进入燃烧炉内时，助燃空气仍保持在原来的量而没有增加，致使带有大量氨的合成二气缺少适宜的空气量而燃烧不充分又被迅速带出，合成二气压力越高，流速越快，燃烧炉温度下降也越快。

从化学反应方程式4NH3+3O2=2N2+6H2O 可以看出：氨在燃烧炉内与空气中的氧发生燃烧反应后生成了水，致使燃烧炉温度急剧下降。

造气炉回收阀不回落造气炉回收阀不回落，就会导致大量煤气送入燃烧炉，由于吹风气燃烧所需的配风量还保持在原来的位置，致使送来的煤气燃烧不完全，吸收的热量大于放出的热量，从而造成燃烧炉温度急剧下降。

鼓风机跳闸在正常运行中，如果鼓风机跳闸，就会导致燃烧所需的空气量中断，从燃烧的三要素可知，可燃物、助燃物(空气)、点火源三者缺一不可，如果缺少任一要素，燃烧就不能正常进行。

编号：AQ-JS-09165( 安全技术)单位：_____________________审批：_____________________日期：_____________________WORD文档/ A4打印/ 可编辑贵溪发电厂2号炉汽温低的原因及解决措施Causes and solutions of low steam temperature of No.2 boiler in Guixi Power Plant贵溪发电厂2号炉汽温低的原因及解决措施使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。

前言贵溪发电厂2号炉于1996年12月24日全面结束大修后，启动运行，满负荷运行工况下主汽温度、再热汽温比大修前低10～15℃，离额定参数相差30℃左右，原因何在？应采用哪些措施解决？值得探讨。

1大修前后运行情况对比1．1大修前后运行参数对比见表1。

表1说明:a大修后锅炉漏风量减少,引风机电流下降。

b大修后锅炉热风温度提高，炉膛燃烧稳定性有所增强。

但低负荷双制运行时，稳定性下降，经常需投油助燃，主要是制粉系统干扰影响所致，单制运行稳定性较好。

1．2大修中影响燃烧系统的设备异动情况a空预器改造。

原二台6．2m回转式空预器改成螺旋槽管式空预器，热风温度比改造前提高了35℃左右；b水冷壁酸洗。

大修前水冷壁结垢约500g／m2，酸洗后水冷壁结垢基本为零，锅炉蒸发受热面增强了传热效果；c3号磨煤机、排粉机增容改造，排粉机叶片加宽了10mm，磨煤机筒体加粗，制粉出力提高了18％；d燃烧器部分作了更换并调整了角度，各喷嘴角度约在＋3°左右，消除了漏风。

1．32号炉和1号炉特性相比较数据（1997年）见表2。

2汽温低的原因2．1火焰中心低1995年2号炉小修时，喷嘴改成二、三、一、二、一、一、二布置，三次风和一次风火嘴间隔距离调近，低温乏气影响上排一次风着火，再加上三次风风速高，刚性很强，气流几乎无偏转，低负荷时运行很不稳定。