悬索桥锚跨索股张拉力监控

悬索桥主缆架设阶段的若干问题思考1 概述对于大跨径悬索桥，要使竣工后结构线形符合设计要求，需要在施工中采取监控措施，事先计算出各施工阶段的超前控制值，并在施工过程中不断进行跟踪分析和调整。

大跨度悬索桥的结构线形主要受主缆线形和吊索长度的控制，因此主缆施工阶段的监控制是整个施工过程中最重要的部分。

因为主缆一旦架设完成，其线形将不能进行调整；吊索长度根据主缆完成线形提出，一般也不预留太大的调整长度。

因此精确计算出主缆初始安装位置和吊索制作长度等超前控制值非常关键，是保证悬索桥成桥后几何线形满足设计的必要条件，也是悬索桥施工控制的第一步。

同时，在实际设计和施工过程中，存在构件截面特性计算误差，施工所用材料的力学性能偏差（如主缆、吊索的弹性模量），构件制造安装误差，以及计算模型误差等因素，这些都可能影响设计线形的实现。

因此，对大跨悬索桥的上部结构施工，还需要开展施工监测和控制方面的研究，通过实地监测各施工阶段的主要控制参数，并通过现场计算分析及预测，得出合理的控制措施，用以指导和控制施工，使各施工阶段的实际状态最大限度地接近理想的设计状态，确保成桥后的内力状态和几何线形符合设计要求。

综上，在主线架设阶段最主要的监控任务重中之重为主缆线形，其次还有桥塔受力，主缆牵引系统，猫道架设等方面内容。

2 主缆施工控制关键点目前大跨径悬索桥计算理论大多采用基于有限位移理论的有限元法和基于悬索桥在恒载作用下的力学特点的解析迭代法。

有限元法一般先根据各施工阶段和成桥时受力及线形要求，循环迭代出空缆状态，在此基础上向前计算各施工阶段结构的受力和变形：解析迭代法首先根据成桥设计状态算出主缆无应力长度，然后根据任意一索段的无应力长度始终保持不变的原理计算空缆状态和各施工状态。

解析迭代法计算过程明了，没有重复迭代，能够精确的考虑实际结构的细节尺寸，因此在主缆架设阶段的计算中具有独到的优势。

悬索桥主缆施工控制中的一些计算方法，有主缆无应力长度、基准索股线形、吊索在主缆索夹处的长度修正、索股温度效应等计算。

大跨度斜拉桥的施工监控对策发布时间：2022-12-01T05:17:36.183Z 来源：《科学与技术》2022年8月第15期作者：湛雅莉[导读] 针对我国大跨度斜拉桥建设现状，分析了在施工过程中的监控缺陷湛雅莉重庆交通大学重庆 400074摘要:针对我国大跨度斜拉桥建设现状，分析了在施工过程中的监控缺陷，提出了针对施工监控问题的解决对策，以期通过对大跨度斜拉桥的质量监管，确保其工程质量。

关键词:大跨度斜拉桥，施工监控，监控对策1.大跨度斜拉桥特点大跨度斜拉桥由斜拉索、塔柱以及主梁这三部分组成，之所以成为大跨度斜拉桥，是因为桥梁自身的高跨度。

在建设过程中，用数根高强度的斜拉索将桥梁主梁斜拉在塔柱上，主梁受到巨大的压力和反力，从而提高了主梁的稳定性，大大提高了桥梁的跨度。

在大跨度斜拉桥建设过程中，由于桥梁主梁由斜拉索固定，与地面分离，不受地面环境影响，由于其高强度的拉力，大大提升了其抗风能力，提高了桥梁的稳定性。

但是，由于大跨度斜拉桥桥梁结构为多次超静定结构，受力非常复杂，桥梁设计计算工作十分复杂，对桥梁斜拉索质量要求严格，连接构造极其复杂，同时由于大跨度斜拉桥的特点，较多的高空作业给施工带来了巨大的安全隐患。

2.施工监控的内容 2.1线性监测斜拉桥的线性监测包括主梁的高程监测和轴线偏位监测，线形监测有利于控制桥梁的几何线形在施工过程中始终处于受控状态，为桥梁的顺利合龙与受力安全提供保证。

高程监测首先需提供准确的立模标高，施工单位根据立模标高控制点的位置（顶板与顶板均不少于3个）与高程数据准确放样高程，一般情况下高程误差在±1cm范围内。

混凝土及斜拉索张拉过程中实时监测梁体高程的变化情况，防止梁体高程出现不可控的突变。

主梁节段施工完成后采用几何水准测量法，测出当前施工节段及相邻至少3个节段控制点（应尽可能与立模高程位置一致）的绝对高程。

为消除温度引起的梁体高程变化，高程测量应选择在温度变化小、气候稳定的时间段（一般为早上8点之前）进行，测量工作持续的时间越短越好。

例析悬索桥重力锚锚碇施工监测1 工程概况普立特大桥主桥为双塔单跨钢箱梁悬索桥，主缆分跨为166+628+166m，矢跨比1/10，主缆横向布置2根，間距26m，吊索顺桥向标准间距为12m，主跨节段划分为8.1+51×12+6.6m，钢箱梁梁高3m，梁宽28.5m，标准梁单片重140t。

主塔为门式框架结构，高塔肢高153.5m（矮塔肢高138.5m），设上、中、下三道预应力混凝土等高度箱型横梁，主塔基础为直径3.0m挖孔桩，分离式承台，主缆锚固方式为前锚式，锚固系统为无粘结可更换预应力钢绞线，普立岸锚碇为隧道锚、宣威岸锚碇为重力式锚，普立特大桥桥型布置见图1。

2.工程地质条件重力锚区地表多第四系残坡积覆盖，其北西侧陡坎局部出露基岩。

根据勘探资料，第四系覆盖层厚度一般为2～5m，成分为粉质粘土。

在重力锚前部的散索鞍部位钻孔钻探揭露覆盖层厚度分别达30.90m、29.6m，其物质结构为：上部为含少量碎石棕黄色粉质粘土，可塑态，厚约5～6m；其下为碎块石土，结构中密、碎块成分主要为砂岩，少量灰岩，含量50%～70%、粒径多3～6cm，多呈棱角-次棱角状，强-中等风化状，厚度约25m。

锚碇区北西侧沟槽分布第四系覆盖层，勘探厚度22.50m。

重力锚碇开挖将在其周边形成高开挖岩石边坡，重力锚前端（散索鞍部位）开挖岩质边坡开挖边坡较稳定，局部存在小规模块体崩滑失稳。

重力锚尾部开挖边坡整体稳定，但不稳定块体规模较大，局部存在块体崩滑失稳。

重力锚左侧开挖边坡整体稳定，局部存在小规模块体崩滑失稳。

重力锚右侧开挖边坡整体稳定，局部存在一定规模块体崩滑失稳。

重力锚部位开挖将形成高低不一的覆盖层边坡，特别是在重力锚前端散索鞍部位分布溶蚀深槽，堆积厚近30m的第四系覆盖层，开挖将形成高达30余米的覆盖层边坡，其成分上部为粉质粘土、中、下部为碎石土，结构稍-中密。

经分析覆盖层边坡存在如下两种形式的失稳：一是基坑边坡开挖后坡体土体沿基岩面出现崩滑失稳；二是土体本身出现崩滑失稳。

不同温度下悬索桥锚跨索股的张拉力第38卷第9期2010年9月华南理工大学(自然科学版) JournalofSouthChinaUniversityofTechnology(NaturalScienceEdition)V o1.38NO.9September2010文章编号:1000-565X(2010)09—0l18—05不同温度下悬索桥锚跨索股的张拉力术谭红梅.肖汝诚(1.同济大学桥梁工程系,上海200092;2.重庆交通大学(桥梁)结构工程交通行业重点实验室,重庆400074)摘要:通过简化公式计算和程序计算两种方法研究了温度对边跨索股张拉力,锚跨索股张拉力的影响,并以广州珠江黄埔大桥为例进行算例分析,结果表明:两种方法的计算结果基本接近;散索鞍固定时,温度变化对锚跨张拉力的影响远大于边跨,对边跨索股张拉力的影响系数在一1kN/oC左右,对锚跨索股张拉力的影响系数达…67kN/oC;当温度变化超过张拉理想温度范围时,边,锚跨处索股索力差值将大于鞍座提供的最大静摩擦力,具体施工时,须采取一定的防滑措施;散索鞍自由时,温度变化对锚跨索股张拉力影响很小.关键词:温度;悬索桥;锚跨;边跨;张拉力;摩擦力中图分类号:U448doi:10.3969/j.issn.1000-565X.2010.09.022 架设地锚式悬索桥主缆索股时,中,边跨一般根据垂度进行控制,而锚跨则按张拉力控制,因此,锚跨索股张拉力也是悬索桥施工计算的一项重要内容.锚跨内主缆索股为离散的空间曲线,同时具有平弯和竖弯.求解其张拉力理论计算值的一般思路是:先根据基准温度下散索鞍的平衡条件,确定对应的鞍座转角(散索鞍固定时,则根据散索鞍的位置),然后根据每根索股无应力长度不变的原则来计算索股张拉力.由于实际施工时,索股温度不一定等于基准温度,且每根索股张拉时的温度也各不相同,因此索股张拉力就不能直接采用理论计算值,须计入温度对张拉力的影响.另外,温度变化对边,锚跨索股的张拉力的影响不等,使得索股两端存在较大的索力差,为防止索股因索力差而发生滑动,需要对温度变化后索股在鞍座中的抗滑性进行研究.对于基准温度下锚跨索股索力的计算,已有较多的研究l3_;而对于温度对锚跨索股张拉力的影响,一般是当作直线处理,未做进一步的研究.文中从简化公式和程序精确计算两个角度研究了散索鞍固定和散索鞍自由两种情况下,温度对锚跨索股张拉力的影响.1简化公式计算温度的影响1.1温度对锚跨索张拉力的影响将锚跨的索股近似为在散索鞍和锚固点间固定的直杆,温度变化引起的张拉力变化值为AF=yEAAt(1)式中:E,A分别为索的弹性模量和截面面积;为温度线膨胀系数;At为温度变化值.1.2温度对边跨索张拉力的影响实际上在自重作用下,索均有垂度,在这种情况下,温度变化引起的索长改变将引起索垂度变化,这样一来,索就不会像两端固结的弹性直杆那样直接产生温度力.垂度变化对索张拉力的影响与索初始的垂跨比有关.按照悬索的抛物线计算模型,索长S变化与垂度.厂变化的关系式近似表达为:AS163了∞洲(2)收稿日期:2009—12—08基金项目:国家"863"计划项目(2006AA11Z120);重庆交通大学(桥梁)结构工程重点实验室开放基金资助项目(CQSLBF—YIO一61作者简介:谭红梅(1981一),女,博士,主要从事桥梁工程研究.E—mail:*************************第9期谭红梅等:不同温度下悬索桥锚跨索股的张拉力1l9式中:△为索长变化;△厂为垂度变化;为边跨侧主缆的倾角,=h/l,h,f分别为索两端点在竖直,水平方向的距离;凡为边跨的垂跨比,,=f/f.只考虑温度变化的影响时(近似假定索长S在温度变化前后保持常数):AS=TAtS(3)将式(3)代人式(2)整理得:yS(4)y(4J将自重近似为沿跨度均匀分布的均布衙载q,则索力F的水平分力与跨度和垂度的关系为=sf,dH=一Sf2(5)结合式(4)和式(5),则有:AH:一3s(6)一128f3cos3oct【0J—AF:一5(7)A—t一蕊()其中:△为索力水平分力的变化量.由于简化公式是建立在悬索两端固定的前提下的,因而,简化公式法只适合于散索鞍固定时的温度影响分析.不适用于散索鞍自由情况下的计算.2编写程序计算温度的影响2.1计入温度的悬索公式现阶段常用的悬索公式是基于荷载沿无应力长度均布的弹性悬链线模型..假定一悬索,基准温度下的无应力长度为S.,沿无应力长度均布的线荷载为q..则满足:z=HSo一一arcsh百V】㈩=一丢喾+Hq.l√+一凡一+ql√HI百J一霸](9)式中:为索力F的竖直分量.对应于温度变化△f后的无应力长度为S=(1+TAt)So.由于整段悬索的质量守恒,则对应于该温度下的索无应力线荷载q为q::(10).一S一1+TAt将q,S的值代替式(8),(9)中的q.,S.得:f=(1+y△)nSAo一(1+△￡)?(…,(十)32(一1)+(+.旦qo一√?+(2)式(11)和式(12)就是可计入温度变化At的悬索公式.2.2锚跨索股张拉力计算流程通过编写程序,可自动计算温度对锚跨索股张拉力的影响.其计算思路是:首先根据索力分布模式,计算成桥状态下锚跨索股的无应力长度和索股力;然后,根据无应力长度不变的原则,计算对应于某一温度变化后的锚跨索股张拉力.比较该温度和基准温度两种情况下的锚跨索股张拉力的差值就可求得温度对锚跨索股张拉力的影响.对应于某一温度下的锚跨索股张拉力的计算流程如图1所示,其计算过程详见文献『4].否匾亟.....................』....一计算索股平弯转角———厂一修改竖弯转角直至纵坐标满足要求计算锚跨,索鞍内索股无应力长度之和●足莶>l是图1某一温度下锚跨索股张拉力的计算流程Fig.1Flowchartofanchorspanforcecalculationatacertain temperature经文献[4]检验计算表明,本节的锚跨计算流程及编写的程序具有很高的精度,由于篇幅的限制, 略去程序正确性验证的算例.用该计算流程同样可以计算散索鞍自由时,温度对索股张拉力的影响,只不过须增加一个步骤,验证散索鞍是否满足整体平衡,若不满足则需修改散索鞍转角重新进行计算.华南理工大学(自然科学版)第38卷3张拉理想温度的确定3.1索股在鞍槽中的摩擦力当散索鞍座两侧的索股张拉力不等时,索股与鞍座间或索股与索股间会产生摩擦力.当两侧的索力差大于最大摩擦力时,索股在鞍座内将发生滑动.因此在索股施工过程中,需要控制鞍座两侧的索力差.对于鞍槽内主缆抗滑安全系数,文献[11]有如下规定:≥2(13)式中:为主缆在鞍槽上的包角;FF.为主缆紧,松边拉力;为主缆与槽底或隔板间的摩擦系数,一般取0.15,关于的取值,文献[11]中曾描述了华盛顿桥实际测试的情况,认为取0.2已足够安全.文献[11]中抗滑验算图式如图2所示.图2抗滑验算图式Fig.2Checkingschemeagainstsliding索股施工时安全系数可以减小,取值不小于1即可.根据式(13),可推出最大的摩擦力为F…=F(1一e)(14)3.2张拉理想温度范围要保持索股在散索鞍槽内不滑动,锚跨索股张拉力应满足以下条件:温度变化后,锚跨索股张拉力和边跨索股张拉力差值的绝对值不大于鞍槽能提供的最大摩擦力,即满足(15)式中:F表示对应于温度t时的锚跨索股张拉力;,表示对应于温度t时的边跨索股张拉力.由于基准温度下,散索鞍两端的索力几乎相等,则式(15)左端的差值可用两者索力变化值的差值取代,即:l△F一△FbI≤F(16){()m'lf△f}(17)式中:△F表示对应于温度t时的锚跨索股张拉力的增量;AF表示对应于温度t时的边跨索股张拉力的增量;(△F/△f),(AF/At)}1分别表示温度对锚跨索股张拉力,边跨索股张拉力的影响系数;At为相对于基准温度(一般桥梁施工中取20℃为基准温度)的温度变化值.4算例分析4.1基本计算参数以广州市珠江黄埔大桥的北锚跨为算例,锚跨索股分析示意图如图3所示.设计竖弯起弯面跨图3锚跨索股分析不意图Fig.3Schematicdiagramforanchorspanstrandsanalysis 该桥主缆分跨为290m+1108m+350m,矢跨比为1/10.每根主缆中,从北锚碇到南锚碇的通长索股有147股,北边跨另设6根背索,南边跨另设2 根背索,均在主索鞍上锚固.每根索股由127根钢丝组成.索股在前锚面的布置如图4所示.索股截面积A:2.697×10In,弹性模量E=2.02X10～MPa,线荷载q=0.2117kN/m.行号1@@o2@⑩④@①@@3@O①@④@@o@⑩o4⑩@①@⑩@④o④@@@⑩9⑩5⑩①④⑩@①④@@@@①①①①6@∞O④@0O@@∞@④o7o∞∞@O⑦@@∞④④@8o∞@④@⑧o@④∞@⑤@9⑨∞o④@④④④@∞@③④lO@@④@④@⑧o@④∞O④④11∞@①@⑧oo@∞①④12∞@④Oo@@O13∞oo0l1000I】200l1200I】000I】000l1200l1200l1000I图4前锚面索股布置示意图(单位:mm)Fig.4Schematicdiagramforstrandsdistributioninfrontan—chorageplane(unit:IBm)第9期谭红梅等:不同温度下悬索桥锚跨索股的张拉力121 4.2散索鞍固定4.2.1简化公式计算结果对该算例,按式(7)计算的边跨索股温度影响系数AF/At=一1.0062kN/cc.锚跨由于矢高太小,采用上式计算误差太大,近似地按两端固定直杆(式(1))计算可得单根索股的AF/At=一6.5378kN/~C.由此可以看出,温度变化对锚跨索股张拉力的影响远大于对边跨张拉力的影响.4.2.2运用计算程序精确计算结果用笔者编写的程序计算的温度变化对北边跨单根索股的索股张拉力影响系数AF/At=一1.0081kN/℃[.对于该算例的北锚跨,将索股离散为索单元,用2.2节中的计算思路计算的温度变化对锚跨单根索股的索张拉力的影响如表1所示.表1散索鞍固定时的温度变化对锚跨张拉力的影响Table1Temperatureinfluencecoefficientonstrandstensionof anchorspanwhensaddlesarefixedkN/~C索股编号AF/At索股编号AF/Atl一7.1055101—6.806526—7.071O126—6.7l3551—6.9595146—6.557076—6.8720计算表明,温度变化对锚跨索股张拉力的影响近似为线性关系,同时由表1可知:从下往上,温度变化对锚跨索股张拉力的影响略微减少,接近按照式(1)计算的结果,从而也验算了文中编写的程序的正确性.两种方法计算结果差值的原因是:温度升高后,由于索股切点位置的变化,引起了索股悬挂段的长度发生了变化.以最上端的146号索股为例,温度升高1℃,在散索鞍固定时,单根索股边跨侧的索股张拉力比锚跨侧的大5.5489kN.如果实际温度与基准温度相差20℃,两侧差值将达到110.9783kN.4.2.3张拉理想温度范围的确定以北边跨最上端的146号索股为例,根据式(14)计算,其最大摩擦力F…=45.9003kN.由3.2节可知,温度对其锚跨索股张拉力,边跨索股张拉力影响系数的差值为l(卜(针5489kN/~C.当l△l>8.2℃(即索股温度>28.2oC或<11.8cc)时,146号索股边跨,锚跨索力的差值将大于最大摩擦力,出现滑动.4.3散索鞍自由时按照第2.2节的思路计算散索鞍自由时,温度对锚跨索股张拉力的影响系数如见表2所示.表2散索鞍自由时温度对锚跨张拉力的影响Table2Temperatureinfluencecoefficientonstrandstensionof anchorspanwhensaddlesarefreekN/~(7索股编号AF/At索股编号AF/At1—0.688510l一0.101526—0.47851260.052051—0.43851460.195O76一O.215O从表2可看出,此时温度变化的影响较表1要小得多,相对于表1来说,其数值要小一个数量级, 这是由于散索鞍自由时,温度变化产生的索鞍不平衡力矩可以通过索鞍的转动来抵消,这样温度变化对锚跨索股张拉力的影响要小得多.同时由表2可见,散索鞍自由时,温度变化对最上层索股(126,146号索股)张拉力的影响系数为正值,也就是说,当温度升高时,锚跨索股张拉力反而增大,这是由于散索鞍向边跨转动对索股张拉力的影响大于温度变化的影响而造成的.5结语(1)计算温度对索股张拉力的影响时,锚跨处的索股可按直线近似处理,而边跨处的索股需考虑其垂度的影响.(2)简化公式计算和程序计算两种方法均表明,散索鞍固定时,温度变化对锚跨的影响远大于对边跨的影响;温度变化对边跨索股张拉力的影响系数在一1kN/℃左右,而对锚跨索股张拉力的影响系数达一6～一7kN/℃.(3)当温度变化超过张拉理想温度范围时,边,锚跨处索股索力差值将大于鞍座提供的最大静摩擦力,具体施工时,须采取一定的防滑措施.(4)散索鞍自由时,温度变化对锚跨索股张拉力影响很小;同时散索鞍的转动,也抵消了边锚跨由于温度变化产生的不平衡力矩.参考文献:[1]罗喜恒,肖汝诚,项海帆.悬索桥锚跨索股分析研究[J].公路交通科技,2004,21(12):45—49,53. LuoXi—heng,XiaoRu—cheng,XiangHai—fan.Analysis studyofanchorspanstrandforsuspensionsridges[J].122华南理工大学(自然科学版)第38卷[2][3][4][5][6] JournalofHighwayandTransportationResearchandDe—velopment,2004,21(12):45—49,53.ChoaT,KimbTS.Probabilisticriskassessmentforthe constructionphasesofabridgeconstructionbasedonfi—niteelementanalysis[J].FiniteElementsinAnalysis andDesign,2008,44(1):383—400.黄平明,慕玉坤.悬索桥锚跨索股张拉力控制系统[J].长安大学:自然科学版,2007,27(4):42—45. 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悬索桥施工监控参数的选取1施工监控所需参数及分类悬索桥施工监控所需参数可以分为几何参数、材料特性参数和环境参数。

几何参数是指结构或构件的几何尺寸。

材料特性参数重要指与材料力学特性有关的参数，如弹性模量、容重、线膨胀系数等。

环境参数是指与施工过程有关的温度、临时荷载、临时支撑与管束等。

在这些参数中，有些对于施工监控是敏感的，有些是影响很小的。

大跨度悬索桥上部结构施工监控需要的参数，依据其对结构施工敏感性的影响，将其分为3级。

敏感性为1级的参数是指该参数有影响，但不突出，其参数变化对所涉及的影响范围（或对象）不敏感，即使该参数采纳理论值，对掌控目标的实现也是可接受的；敏感性为3级的参数是指该参数对所涉及的影响对象很敏感，施工监控中必需获得实际的参数，监控工作必需以实际参数为准，否则监控目标就很难实现；敏感性2级介于1和3之间，其参数至少应采纳理论加阅历修正值。

2监控参数取得的方法及要求悬索桥施工监控参数依据施工现场的实际情况拟通过以下方法取得：（1）实际现场测量对于涉及到结构的实际坐标、沉降和变形、几何尺寸等方面的参数，应采纳现场实际测量的方法取得。

对于采纳大地测量方式取得的数据，应采纳国家一级掌控网作为基准，按工程实在情况，设置二等水准掌控网。

对于结构塔、锚联测，应采纳二等水准测量掌控网进行测量，达到二等水准测量掌控精度。

（2）试验室与工厂测量对于材料的弹性模量等参数，应采纳试验室测量的方式取得；钢丝直径、索股弹性模量、吊索弹性模量等参数，应在加工时进行测量、试验，并进行统计，提出统计确定的参数；对于吊索长度、加劲梁段重量等，则应在加工厂按规范或设计、监理要求，进行测量或称重。

（3）通过现场测试识别有些参数既无法通过现场测量直接获得，也无法在试验室或工厂直接取得，需要采纳间接的方法，通过测试、试验和计算分析，利用参数识别的方法取得。

如桥塔塔顶实际的纵向抗推刚度、主缆温度场等。

3监控参数的推测与调整在施工监控的实际操作中，先将实测修正后的各参数反馈给监控仿真系统，以成桥线形设计参数（锚固点位置和标高、散索鞍位置和标高、塔顶位置和标高、主缆跨中矢高、成桥桥面线形等）为目标状态，监控仿真系统将自动调整施工安装参数，重新计算出构件的理论施工安装状态，同时可以推测出成桥线形状态和内力状态，此时与理论成桥线形和内力相比，除部分参数外（如锚固点位置和标高、散索鞍位置和标高、塔顶位置和标高、主缆跨中矢高、成桥桥面线形等）已有所更改，将此时的推测成桥状态称为修正成桥状态。

赣江公路大桥上部构造施工监控方案一、施工监控的意义及工作组织体系赣江公路大桥悬索桥上部构造施工复杂，施工监控的目的就是通过现场监测和监控计算手段，在大桥施工猫道、主缆、吊索、钢箱梁等结构的各施工过程中，对塔顶位移、施工猫道线型、主缆线型、钢箱梁线型、锚跨索股张力、吊索拉力、拉杆拉力及应变状态等进行有效地监测、分析、计算和预测。

为施工提供施工监控信息（如塔顶位移、施工猫道线型、主缆线型、钢箱梁线型、索鞍预偏值、顶推量等），做好与设计、监理、业主、第三方监控单位之间的协调与配合工作，以保证整个结构在施工过程中的安全并最终达到设计成桥状态。

施工监控组织体系见下图：施工控制组织体系 指示 汇报 意 见 通 报 协 调协调 意 见 协 调 控制反馈 控制指令监督执行 控制指令 控制反馈 监控监测单位 设计单位 领导小组 建设单位 监理单位 施工单位二、施工监测控制网布设与上构施工前期准备1.施工监测控制网布设为了满足赣江公路大桥悬索上部构造施工测量和施工监控的需要，对原大桥施工测量控制网进行复测和加密。

根据大桥施工范围实际地形条件，控制点选定以方便施工放样及施工监控为原则，主桥控制点有（GPS06、GPS05、J3、XJ3、XJ4、J5、XJ5）。

控制网等级：平面控制网采用三级GPS精度施测，高程控制网采用四等水准测量精度施测并转换成四等三角高程网。

控制网图如下：监测点的布设：塔柱与承台沉降观测点利用高程复测加密成果所布设的点位；塔柱变形观测点在塔顶封顶时，于各塔柱外测便于观测由不受后期施工干扰的地方预埋一个弯角棱镜杆，在塔顶封顶砼浇筑完毕并达到设计强度后，进行塔柱变形初始值的观测。

2.施工监测人员及测量仪器配臵根据测量监控精度需要，本项目预配臵GPS一套、全站仪二台（拓普康及尼康各一套，达到或超过测角精度：±1”；测距精度：±（2mm+2ppm））、接触式温度计15台、其它器具若干，在仪器装备上以满足监控需要。