桥梁计算书(含水文、荷载、桩长、挡墙的计算)解析

桥梁桩基设计1.工程地质资料及设计资料某桥位于直线上，冲刷线以下的河床上部为厚度很大的中密孵石层，其容重γ=20kN/m 3，内摩擦角φ=38°，地基的基本承载力σ0=800kPa 。

冲刷线标高为所给支挡结构原地面标高150m 下2m 即148m ，承台底设计标高与水位线平齐，为路堤墙顶标高155m 下3m 即152m 。

采用钻孔桩基础，作用于承台底面的竖向力N=18000kN 、水平力H=550kN ，力矩M=9000kN ·m 。

设计时，桩侧土极限摩阻力f=120kPa ，横向地基系数的比例系数m=60MN ·m -4。

基桩混凝土采用C20，其受压弹性模量 E h =2.6×107kPa 。

1. 设计计算 2.1桩的计算宽度b 0式中 d--桩径，为1.60m ；K--各桩之间的纵向相互影响系数，当L 0<0.6h p 时，K 值按下式计算其中 C--随位于外力作用平面内的桩数n 而异的系数，当n=2时，C=0.6； h p --桩埋入地面或局部冲刷线以下的计算深度，按h p =3（d+1）计算，故h p =3（1.60+1）=7.8m ；L 0--外力作用平面方向上的桩间净距，L 0=3.5-1.6=1.9m 。

至此可知L 0=1.9m<0.6h p =4.68m 。

故则桩的计算宽度b 0为2.2变形系数α 已知， 故Kd b )1(9.00+=ph L c C K 06.01⋅-+=762.08.79.16.06.016.0=⨯-+=K mK d b 78.1762.0)160.1(9.0)1(9.00=⨯+⨯=+=5EImb =α259444100.67322.010268.08.0;322.064;/60000m kN I E EI m d I m kN m h ⋅⨯=⨯⨯⨯=====π155437.0100.6778.160000-=⨯⨯=m α2.3桩长估算可根据总的桩数n 和竖向荷载N=18000kN ，按下式粗略估算桩顶轴向力N i ： 再按[P]=5850kN 估算桩长。

**桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。

荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。

总长150.45m，宽5.3m。

该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。

B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。

联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。

立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。

立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。

立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。

通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。

C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。

盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。

盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。

，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。

通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。

（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。

T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。

1设计原始资料1. 地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况（1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。

四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。

年平均气温12.20C，最冷月平均气温-40C，七月平均气温26.40C。

（2）工程地质：天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。

沿线地层简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。

a. 人工填土层，厚度5m，.k=100KPa；b. 粉质黏土，中密，厚度15m，.k=150 KPa；c. 粉质黏土，密实，厚度15m，.k=180KPa；d. 粉质黏土，密实，厚度10m，.k=190KPa。

第一章方案比选一、桥型方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。

任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。

桥梁设计原则1．适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。

桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。

建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。

2．舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。

整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。

3．经济性设计的经济性一般应占首位。

经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。

4．先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。

应便于制造和架设，应尽量2采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。

桥梁下部结构计算书一、水平荷载确定由上部结构分析结果可知，主跨支墩x 号桥墩为固定墩，受力最大，因此，取X 号桥墩进行结构计算。

本墩柱为双柱式（直径1.5m ，C30），采用多排桩承台基础，桩径1.2m 。

标1.地震力按7度考虑，计算如下：X 号桥墩（两个墩柱）受到的地震力为：htp E SM =，max 2.25i s d S C C C A = 重要性修正系数13=.,i C 场地系数10s C .=，阻尼调整系数 1.0d C =， 地震动加速度A=0.15g （7度设防），因此，max 2.25 2.25 1.3 1.0 1.00.15g 0.43875i s d S C C C A g ==⨯⨯⨯⨯=桥墩基本周期：1T 2= t G 11020=2200KN =⨯ (从使用阶段结构重力支承反力求和)33δ=l EI ， （l=9.0m ）44431415024846464d I m π⨯===...7272083102410=⨯⨯=⨯././E KN m KN m 659610.EI kN m =⨯⋅由于是两个柱，则：1T 220.421s Tg=0.4s ππ＞===,查抗震规范得，max 1Tg/T )=0.43875g .S S =⨯（（04/0.421）=0.4166g0416*******htp E SM g KN .==⨯=2.汽车制动力按汽车活载的0.1计算，则每个墩柱受到的汽车制动力为：050122010519240.2kN ⨯⨯⨯⨯+=..(.)＜165KN ，每个墩柱受到的汽车制动力应取165KN因此，取每个墩柱受到的水平力为：917/2=458.5kN 。

由于地震水平力远大于汽车制动力，故本计算不考虑汽车制动力参与计算，仅考虑地震效应组合。

桥面做成简支连续，每座桥墩顶面布置两排共24个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座，每个桥台各设置12个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座， 橡胶支座 4, 1.1t cm G MPa ==∑ （1）支座刚度计算 每个墩支座抗推刚度21100240.2420734.50.04erAG K KN m tπ⨯⨯⨯===∑∑桥台支座抗推刚度 20734.5210367.25r K KN m ==（2）墩柱抗推刚度该桥为一墩两柱式，采用C30混凝土，弹性模量43.010k E MPa =⨯，44320.497I d m π==，129h h m ==。

一、地质和水文资料地质：土层厚度、C 、φ、γ、m 、qk 、[f a0]水文：最高水位、最低水位、常水位、一般冲刷线、局部冲刷线。

二、荷载和荷载效应情况活载布置效应组合：短期效应组合、长期效应组合和基本组合。

表1 承台底面中心所受荷载三、基础方案设计1.低桩承台还是高桩承台？承台标高2.钻（挖）孔桩还是沉桩3.摩擦桩还是柱桩？四、桩基础参数的确定1.桩径拟定2.根据地质条件可确定桩长情况 （1）拟定桩长，求得[Ra]；（2）桩数估算：[]a N n R =∑（3）确定单排或多排桩基础（4）桩距、桩的平面布置、确定承台尺寸3.根据地质条件桩长不可定的情况 （1）布桩：调整桩数、桩距、承台尺寸；（2）反算桩长：按偏压分配单桩所受轴向承载力，反算桩长2-[]y ii R a i M x N N R n x γ=++=∑桩身自重置换土重五、单桩所受外荷载计算（各种活载布载、荷载效应组合）1.桩的各参数确定（1）地基系数的比例系数m假设为弹性桩，局部冲刷线以下选取m 值的计算深度h m 为：2(1)m h d =+由当在h m 范围内有一层土时1m m =当在h m 深度内有两层土时，应将两层土的比例系数换算成一个m 值，作为整个深度的m 值。

12(1)m m m γγ=+-2112115() 0.21 1.25(1) 0.2m m m m h h h h h h h h γ⎧≤⎪=⎨-->⎪⎩ （2） 桩的计算宽度b 11(1) 1.0(1.50.5) 1.0f f kk d d m b kk d d m +≥⎧⎪=⎨+<⎪⎩当时当时（3） 桩的抗弯刚度EI ，受弯构件 0.8c EI E I = 2.桩的变形系数α=2.5h α>，按弹性桩计算； 2.5h α≤，按刚性桩计算。

3.单位“力”作用局部冲刷线处，桩在该处变位(0)(0)(0)(0)QQ MQ QM MMδδδδ=、、 （1）式中系数K h ：当桩底置于非岩石类土上，且αh ≥2.5；或置于岩石上，且αh ≥3.5时，令K h =0。

30米桥梁设计计算书一、设计概述本设计为一座跨越30米的桥梁，桥型为梁式桥，采用混凝土T型梁，墩台采用钢筋混凝土结构。

桥面铺装材料采用沥青混凝土。

二、荷载计算1. 桥面荷载根据规范，桥面荷载应为10kN/m^2。

因此，本桥梁的桥面荷载设计值为30m × 10kN/m^2 = 300kN。

2. 桥墩荷载根据规范，当桥梁长度L<60m时，台墩反力可以通过简化方法计算：R = (G1 + Q1/2)± (G2 ± Q2/2)。

其中G为重力荷载，Q为活载荷载。

按照规范要求，各荷载按保险系数取设计值，重力荷载设计值按4kN/m^3取，活载荷载设计值按规范要求取。

经过计算，得到桥墩荷载设计值为4200kN。

三、梁设计1. 梁截面大小计算采用混凝土T型梁，梁截面大小的计算要满足以下两个条件：- 梁截面中和轴处混凝土受压区不超限。

- 梁截面中和轴处混凝土与钢筋之间的黏结不发生破坏。

经计算，梁截面高度h=1.2m，下翼缘宽度b1=0.6m，上翼缘宽度b2=0.3m。

2. 梁配筋计算根据规范，T型梁的配筋计算可以通过拟合法进行。

经计算，配筋率ρ=1.37%。

四、墩台设计1. 墩台尺寸计算对于单排墩梁式桥，按照规范要求，墩台高度应在1.2-2m之间，墩台底宽应不小于 2.5m。

经计算，本桥梁的墩台高度取 1.8m，墩台底宽取3.0m。

2. 墩台钢筋配筋计算墩台结构采用钢筋混凝土结构，按照规范要求进行配筋计算。

经计算，墩台钢筋配筋采用Ф25横筋，纵向间距200mm。

五、桥面铺装本设计方案采用沥青混凝土铺装材料作为桥面铺装材料。

按照规范要求，铺装厚度应为50mm。

经计算，本桥梁的沥青混凝土铺装面积为90m^2，铺装材料总量为4.5m^3。

六、结论经过以上计算，本设计方案中桥梁、墩台和桥面铺装的各项设计参数计算完成，满足设计要求。

大桥水文计算书(总6页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--大桥水文计算书一、 流量计算（一）形态断面（1）98年洪水洪水频率(%)Pm=0.91100101001=⨯+　（按98年为百年洪水计）洪水位： (图中②)河床比降（%） I= 河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc=河滩过水面积（m2）Wt=河槽湿周（m ）ρc=河滩湿周（m ）ρtc= 河槽水力半径8.61Rc ==c cW ρ 河槽水力半径0.92Rt ==t Wtρ河槽平均流速(m/s) 2.23R 1Vc 2132c ==I n c河滩平均流速(m/s)0.003Rt 1Vt 2132==I n t河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc=河滩流量（m3/s ）Qt= Wt ×Vt=98年洪水流量（m3/s ）Q98= Qc+Qt =偏态系数Cs=偏态系数ΦT= 平均流量906.47Φ1Q Q T 98T98=+=vC （2）常年洪水洪水频率(%)Pm=50（按常年洪水为两年一遇计）洪水位：64 (图中①)河床比降（%） I= 河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc=河滩过水面积（m2）Wt=0河槽湿周（m ）ρc= 河槽水力半径 5.756847Rc ==c c W ρ河槽平均流速(m/s) 1.706031R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc=常年洪水流量（m3/s ）Q1/2= Qc=偏差系数Cv=偏态系数Cs=偏态系数ΦT=平均流量（m3/s ）1815.05874Φ1Q Q T 1/2T1/2=+=vC （3）设计洪水洪水频率(%)Pm=1偏差系数Cv=偏态系数Cs=历史洪水平均流量（m3/s ）1360.76592Q Q Q T1/2T98=+= 设计流量（m3/s ）4464.09)1(Q P =Φ+=v P C Q 二、 设计水位计算（试算设计水位）设计水位（m ）：河槽湿周（m ）ρc=河滩湿周（m ）ρt=河槽过水面积（m2）Wc=河滩过水面积（m2）Wt=河槽水力半径Rc=河滩水力半径Rt=河槽平均流速(m/s)Vc=河滩平均流速(m/s)Vt=河槽设计流量（m3/s ）Qc=河滩设计流量（m3/s ）Qt=总流量（m3/s ）Q ＝Qc+Qt=三、 桥孔长度计算系数Kq=指数n3=设计流量（m3/s ）QP=河槽宽度（m ）BC=河槽设计流量（m3/s ）Qc=桥孔最小净长度（m ） 154.55)(Lj 3==Bc Q Q K n cP q 水流与路线方向夹角a=90o桥台宽度（m ）bt=12桥孔最小斜净长度（m ） 178.55)cos(2L jx=+=a bt L j四、 桥面标高计算（一）雍水高自然过水面积（m2）W=桥下净过水面积（m2）Wj=桥前全断面平均流速(m/s) 2.32Vch ==w Q p桥下断面平均流速(m/s) 2.64Vq ==j pw Q系数η=桥下雍水高（m ） 0.08)V -η(V z△2ch 2q == （二）浪高风速(m/s)W=15计算浪程（m ）D=波浪高度（m ）32D w 0.0166 h 311.25L(1%)⨯⨯⨯==（三）桥面标高设计水位（m ）： hp=桥下雍水高（m ）ΔZ=波浪高度（m ）hL(1%)=安全值（m ）ha=建筑高度(m)hj=(按30mT 梁高)铺装厚（m ）hpz=横坡高度（m ）hhp=×2%=桥面标高(m)Hsj= hp+ΔZ+ hL(1%)+ ha+ hj+ hpz+ hhp=五、 冲刷计算（一）一般冲刷1、河槽一般冲刷建桥前河槽宽度（m ）Bc=建桥后河槽宽度（m ）Bcg= 河槽平均水深（m ） 10.77Hc ==Bc Wc流量集中系数02.1)Hc Bc (=A 0.1521= 天然河槽设计流量（m3/s ）Qc= 河槽部分的设计流量 4247.25Qp Qt1Qc Qc Q2=⨯+=阻水总面积/过水面积λ=桥墩侧向压缩系数μ=河槽最大水深（m ）hcm=河槽冲刷后水深（m ）14.98h )λ)μB -(1Bc ()Qc Q 1.04(A =hcp 0.66cg 0.92=cm 河槽冲刷深（m ）1.75h =-=hcm hcp c 一般 2、河滩一般冲刷建桥前河滩宽度（m ）Bt=建桥后河滩宽度（m ）Btj=河滩平均水深（m ）2.23Ht ==Bt Wt 流量集中系数02.1)Ht Bt (=A 0.1521=河滩最大水深（m ）htm=河滩不冲流速(m/s) VH1= 河滩部分的设计流量 216.84Q Q Q Q Q p t1c t11=⨯+= 河滩冲刷后水深（m ） 7.48)V )h h (μB Q (=htp 65h135ttm tj 1= 河滩冲刷深（m ） 3.72h =-=tm tp t h h 一般（二）局部冲刷1、桥墩局部冲刷 河槽泥沙平均粒径(mm)d= 1002.810.7)+0.28(d =V 0.50=墩前泥沙始冲流速 1.510.5)+0.12(d ='V 0.550= 一般冲刷后墩前行近流速2.90)(])B -(1c [)Q Q (1.04=V 32c cm 0.34cg 0.1c 20.1c =c V h h B A λμ 墩形系数K ξ= 河槽颗粒影响系数 1.132482375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥墩计算宽度B1= 河槽一般冲刷后水深hcp= 指数0.97)VV (=n20.19Lgd +0.230= 桥墩局部冲刷深度 1.34)V 'V -V (h B h n2000.15cp 0.612db ==ηξK K 2、桥台局部冲刷河滩泥沙平均粒径(mm)d=河滩泥沙始冲流速0.310.7)+0.28(d =V 0.50= 台前泥沙始冲流速0.120.5)+0.12(d ='V 0.550= 一般冲刷后台前行近流速0.19)(])B -(1t [)Qt Q1(1.04t =V 32tm 0.34tg 0.10.1=t V ht h B A λμ 台形系数K ξ= 河滩颗粒影响系数0.328098375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥台计算宽度B1=2 河滩一般冲刷后水深htp= 指数 1.05)VV (=n20.19Lgd +0.230= 桥台局部冲刷深度0.16)V 'V -V (h B h n2000.15tp0.612tb ==ηξK K。

宜昌东岳二路项目计算复核计算说明：1、钢筋混凝土密度按照26kN/m3考虑；2、模板荷载按照0.5kN/m3考虑；3、施工机具行走荷载按照2.5kN/m3考虑；4、振捣荷载按照2kN/m3考虑。

计算式施工总荷载按照1.2×恒载+1.4×活载考虑。

一、江南二路1.1、荷载计算箱梁腹板高2.0m，施工荷载：1.2×2.0×26+1.4×（0.5+2.5+2）=69.4kN/m2。

箱梁底板厚0.22m，顶板厚0.25m，施工荷载：1.2×0.47×26+1.4×（0.5+2.5+2）=21.7kN/m2。

1.2、结构设计1.21、满堂架满堂架腹板处竖杆布置为0.3m×0.9m，底板处布置为0.6m×0.9m。

1.22、贝雷梁腹板厚0.6m，正下方布置一组2片贝雷梁，间距0.6m，边室底板处两组4片贝雷架，承担3m宽范围的重量。

1.3结构计算1.31满堂架（1）腹板处单根支架承担最大荷载为：69.4kN/m2×0.3m×0.9m=18.66kN，＜30kN（容许应力），满足要求；（2）底板处单根支架承担最大荷载为：21.7kN/m2×0.6m×0.9m=11.72kN，＜30kN（容许应力），满足要求。

1.32贝雷架（1）腹板处贝雷梁按施加均布荷载：69.4kN/m2×0.6m/2=20.82kN/m；（2）底板处贝雷梁按施加均布荷载：21.7kN/m2×3/4=16.28kN/m。

以下仅对腹板处贝雷梁进行计算。

荷载图最大位移14.96mm最大变形为14.96mm＜L/400=12000/400=30mm，满足变形要求。

弦杆最大轴力270.1kn竖杆最大轴力127.25kn斜杆最大轴力85.43kn贝雷梁杆件性能表杆件名称材料断面型式断面面积(cm2) 理论容许承载能力(KN) 弦杆16Mn 2[10 2×12.74 560竖杆16Mn I8 9.52 210斜杆16Mn I8 9.52 171.5由以上计算得知：贝雷梁弦干、竖杆、斜杆轴力分别为270.1kN、127.25kN、85.43kN,贝雷梁受力符合要求。

桥梁计算书⽬录《桥梁⼯程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考⽂献-----------------------------------------------------------------------25 评语-----------------------------------------------------------------------------26 桥梁总体布置图--------------------------------------------------------------27 主梁纵、横截⾯布置图-----------------------------------------------------28 桥⾯构造横截⾯图-----------------------------------------------------------29《桥梁⼯程》课程设计任务书⼀、课程设计题⽬(9⼈以下为⼀组)1、单跨简⽀梁桥上部结构设计（标准跨径为23⽶，计算跨径为22.5⽶，桥⾯净空：净—10+2×1.50⽶）⼆、设计基本资料1、设计荷载：公路—Ⅱ级2、河床地⾯线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22，－2/27，0/35（分⼦为⾼程，分母为离第⼀点的距离，单位为⽶）；地质假定为微风化花岗岩。

3、材料容重：⽔泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m34、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中⼼处桥⾯设计⾼程为2.00⽶三、设计内容1、主梁的设计计算2、⾏车道板的设计计算3、横隔梁设计计算4、桥⾯铺装设计5、桥台设计四、要求完成的设计图及计算书1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截⾯布置图（CAD出图）2、桥⾯构造横截⾯图（CAD出图）3、荷载横向分布系数计算书4、主梁内⼒计算书5、⾏车道板内⼒计算书6、横隔梁内⼒计算书五、参考⽂献1、《桥梁⼯程》，姚玲森，2005，⼈民交通出版社.2、《梁桥》（公路设计⼿册），2005，⼈民交通出版社.3、《桥梁计算⽰例集》（砼简⽀梁（板）桥），2002，⼈民交通出版社.6、中华⼈民共和国⾏业标准．公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条⽂说明六、课程设计学时2周桥梁设计说明桥梁设计包括纵.横断⾯设计和平⾯布置。

桥梁设计水文计算一、设计洪水流量计算1、已知资料该桥上游流域面积2.607KM2，桥址以上干流长度2.40KM（见地形图附后），河道干流坡降0.03464，该河道上游为山区，下游则为丘陵区。

根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SK252-2000，该河道应按20年一遇洪水设计。

2、根据水文图集，该流域多年平均降雨量682毫米，多年平均24小时降雨量120毫米，最大年降雨1466毫米。

流域特性参数K=L/J1/3×F2/5=2.40/0.250×1.467=6.571Cv=0.62。

3、20年一遇KP=2.24，H24均=120mm，20年一遇H24均=120×2.24=268.8，根据q m-H24-K曲线查得q m=14.0M3/S,二十年一遇的最大洪峰流量Q=q m×F=14.0×2.40=33.6M3/S,4、50年一遇KP=2.83，50年一遇H24均=2.83×120=339.6，Qm=23.5M3/S五十年一遇的最大洪峰流量Q=23.5×2.40=56.4M3/S,二、桥孔的宽度确定按无底坎宽顶堰计算桥孔过水能力，按水深1.2米，进行计算宽度BB=Q/1.5H3/2=33.8/1.5×1.23/2=20.0米设计过水断面宽30-1.2×2=27.6米。

50年一遇校核水深H=[56.4÷(1.5×27.6)]2/3=1.59米。

三、冲刷计算1、一般冲刷按以下公式计算h p=(AQ S/UL j Ed1/6)3/5h max/h cp式中h p桥下河槽一般冲刷后最大水深（m）Q s设计流量为56.4m3/sL j桥孔净长27.6mh max计算断面下河槽的最大水深=1.8mh cp计算断面桥下河槽的平均水深=1.2md河床泥砂的平均粒径d=3mmμ压缩系数μ=0.850E与汛期含砂量有关的参数E=0.66A为单宽流量集中系数A=(B1/2/H)0.15=(91/2/1.2)0.15=1.15h p=(AQ S/UL j Ed1/6)3/5h max/h cp=[1.15×56.4/(0.850×27.6×0.66×31/6)]3/5×1.8/1.2=3.17(m)2、局部冲刷采用公式：V=V z=Ed1/6Hp2/3=0.66×31/6×3.172/3=1.71(m/s)V0=(h p/d)0.14[29d+0.000000605(10+h p)/d0.72]1/2=(3.17/0.003)0.14×[29×0.003+0.000000605×（10+3.17）、0.0030.72]1/2=0.78（m/s）1V=0.75(d/hp)0.1(V0/Kξ)=0.75×(0.003/3.17)0.1×(0.78/0.98)=0.30(m/s) Kξ为墩型系数。