地下室顶板模板

2．当作分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。

编号01—06—C2—018表C2-1工程名称安泰首府工程交底日期2019.5施工单位河北枢兴建筑工程有限公司分项工程名称模板交底提要模板工程交底内容：（共6页第2页）3.3按支撑体系平面图，将立杆下均铺垫400X200×50mm木板，立杆距墙200毫米主立杆步距900mm为主，局部步距为600mm，上中下三道水平杆，调节顶托上铺100×100木方，刨光面朝上，按水平控制线拉线找平后，卧铺刨制厚度一致的50×100木方，中心间距均为300mm，接茬穿插排放，弯曲部位元钉钉牢，同时考虑竹胶板的铺设接缝位置，竹胶板长向接茬下50×100木方齐茬对接。

具体见下图：审核人交底人接受交底人1.本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。

2.当作分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。

编号01—06—C2—018 表C2-1工程名称安泰首府工程交底日期2019.5 施工单位河北枢兴建筑工程有限公司分项工程名称模板交底提要交底内容：（共6页第3页）3.4顶板模板铺钉时，应首先考虑布置整张模板，小块调整模可置于中部，具体见下图：50×100木方与100×100木方采用钢钉连接。

模板支撑示意图：审核人交底人接受交底人1.本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。

2.当作分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写编号表C2-1工程名称安泰首府工程交底日期2019.5施工单位河北枢兴建筑工程有限公司分项工程名称模板交底提要交底内容：（共6页第4页）3.5模板起拱：板起拱坡度为1‰，板四周标高相同，然后通过调整丝杆，使其中心部位比板高出1‰。

3.6楼梯模板支搭：楼梯模板按设计标高，几何尺寸弹出墨线，休息板弹出模板顶面线，楼梯梁的位置线，楼梯斜跑板顶面线，踢步立线。

500X700梁模板(扣件钢管架)计算书XX二期工程；支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段:KL6。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):280.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.15；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆,钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为Φ48×3.2；扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：250；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm,200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,,宽度50mm,高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

伟星·紫藤别院1#～6#楼模板工程专项施工方案第一章编制依据1、伟星·紫藤别院1#～6#楼施工图纸；2、建筑施工手册第四版；3、建设部文件建质[2003]82号《建筑工程预防坍塌事故若干规定》；4、建设部颁发的《建筑施工安全检查标准JGJ59-99》及《浙江省建设厅JGJ59-99实施意见》（试行）；5、建筑安装工人安全技术操作规程。

第二章工程概况及施工环境一、工程概况由临海市伟星房地产开发有限公司开发的伟星·紫藤别院1#～6#楼工程位于临海大道南端，府园路西侧赵庄路北侧台州中学校园内。

建筑物主要有：1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼及地下车库，整个场地设半层地下室。

总建筑面积：26260.47m2。

建筑结构类型：框架结构现场混凝土采用商品泵送，混凝土的平面浇捣方向按后浇带进行划分。

竖直方向为：地下室底板—→地下室独立框架柱—→地下室顶板、墙板→主体每层梁、板与墙、柱—→屋面二、施工环境地下室：本工程地下车库顶板模板最大安装净高度为3270mm，外墙板厚度为300mm，顶板厚度为 250mm、160mm。

主体：层高2.9米，现浇板厚度分别为90mm、110mm、120mm；框架梁截面尺寸为250×450mm。

第三章地下室主要部位模板施工技术一、墙板模板工程本工程地下室侧板模板采用多层胶合板模板，胶合板规格为1830×915×18mm。

胶合板性质柔软，采用螺栓拉杆固定侧墙模板。

支撑系统是关键，必须校核其强度和刚度。

侧墙模板设计计算：剪力墙采用18mm胶合板作为面板，竖向方肋采用55*75松木方，，横向再用Φ48×3.25双钢管以Φ12螺栓对穿，配3型扣加80×80×8垫铁加强，并用双螺帽拧紧（间距500 m m）。

大模板高度以胶合板长度1830mm作为基准模板长度，以每跨的柱间墙净长度与1830mm 的倍数的差值为模板长的宽度，基准模板与每跨的模板条拼装组成该跨的大模板。

本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。

技术交底记录（表式C2-2-1）编号18工程名称顺义区广厦鑫苑住宅小区1#楼施工单位中北华宇建筑工程公司交底提要：地下室顶板、梁模板（2002-08-10）（第2页）交底内容：扣架之间间距取为900mm。

对于不规矩的房间，可根据实际情况进行调整，小步距置于跨中。

具体示意图如下：2.1.3铺竹编模主、次楞：地下室顶板模次楞为50×100木方，主楞为100×100木方，木方上、下表面刨平，次楞间距为中到中250mm，第一根紧贴墙体，端头作调整，与竹编板宽度相符；主楞间距随脚技术负责人交底人接受交底人本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。

技术交底记录（表式C2-2-1）编号18工程名称顺义区广厦鑫苑住宅小区1#楼施工单位中北华宇建筑工程公司交底提要：地下室顶板、梁模板（2002-08-10）（第3页）交底内容：手架步距为900或调整步距。

模板必须与次楞之间调好缝隙与次楞步距关系，次楞沿着模板长向，通缝布置，当模板长向通缝与模板次楞步距不合时，次楞步距局部做适当调整，来满足与通缝互相对应。

2.1.4顶板模板铺钉时，应首先考虑布置1220×2440的整张竹胶板模，小块调整模可置于中部，具体见下图：50×100木方与100×100木方采用钢钉连接。

模板支撑示意图：技术负责人交底人接受交底人本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。

技术交底记录（表式C2-2-1）编号18工程名称顺义区广厦鑫苑住宅小区1#楼施工单位中北华宇建筑工程公司交底提要：地下室顶板、梁模板（2002-08-10）（第4页）交底内容：2.1.5模板起拱：板起拱坡度为1‰，板四周标高相同，然后通过调整丝杆，使其中心部位比板高出1‰。

2.1.6顶板模板支设完毕，经模板质检员检查合格后，办理预检手续。

2.2楼梯模支搭：地下室楼梯采用木方及竹编模配置,支撑采用脚手架。

3.3m、3.5m、5.0m,梁：2.75m、3.1m、4.2m。

立杆组合 3.3m: 2.1m+1.2m 2.75m： 1.5m+1.2m3.5m: 2.1m+1.2m 3.1m 1.5m+1.5m5.0m: 1.5m+1.5m+1.8m 4.2m： 1.5m+1.5m+1.2m2.2柱头：顶板上梁与梁、梁与柱、梁与墙接头处设置接头模板。

梁柱接头部位，加工定型柱头，柱头编号，通过此种方法，确保梁厚木胶板不露浆，曲槽钢图做横楞顶板梁起拱：跨度大于4m的梁、板，模板按照跨度的2/1000起拱。

悬挑长度大于2.0m的悬挑梁按4/1000悬挑长度起拱。

结合实际，跨度4m〜7m,起拱高度1cm；跨度7m〜9m,起拱高度1.5cm；跨度大于9m,起拱高度按照0.2%取整数。

起拱列表如下：交底内容:2.7顶板梁施工缝按照分区图留置，楼梯施工缝留设于楼梯休息平台三分之一跨度范围内， 施工缝采用梳型模板进行拦挡。

五、顶板模板支设注意事项:1、所有碗扣架立杆、主次龙骨、木胶合板均以经项目技术室审核的编排布置图进行，若有特 殊情况必须经技术人员同意后调整。

2、为保证模板水平，铺木方前，在该层墙顶于顶板板底位置弹墨线，铺设主、次木方中，随 时根据该线检查开间周圈木方标高。

铺完次龙骨，铺设木胶合板前拉线及用靠尺检查次龙骨平整 性，无误后方可铺设木胶合板。

3、立碗扣架立杆，1200X1200为主，任一边立杆要求距离墙边距离不得大于400mm ，距梁 边450mm 起步。

4、铺设主龙骨中，要求主龙骨居U 托中间，不得偏心受力，且保证主龙骨在垂直其铺设方向 不得有可移动现象。

5、靠墙边次龙骨必须与墙边紧贴，在垂直次龙骨方向用50X 100mm 木方与墙紧贴（用次龙骨 顶死并固定）。

6、木胶合板铺设时从两边向中间顺序铺贴，第二张面板用力将前一板木胶合板顶紧。

如遇到 个别位缝隙过大，在胶合板下用木条将缝隙填实，面层用水泥砂浆找平。

12000平方的地下室顶板需要多少模板
摘要：
一、地下室顶板面积
二、模板需求计算
三、实际操作中的考虑因素
四、总结
正文：
一、地下室顶板面积
在我国，地下室的建设是城市化进程中不可或缺的一部分。

地下室能够提供额外的空间，可用于储藏、停车或作为居住空间。

在地下室的建设过程中，顶板的搭建是关键环节。

顶板不仅要承受地下室地面上的荷载，还要承受土壤和水压对地下室的影响。

因此，顶板的施工需要大量的模板。

二、模板需求计算
对于一个12000 平方的地下室顶板，模板的需求量需要根据实际的建筑工程需求来计算。

通常情况下，模板的尺寸为2 米*1 米，因此，需要的模板数量为12000/2=6000 块。

但是，在实际操作中还需要考虑到施工的效率和模板的损耗等因素，因此，通常实际需要的模板数量会略多于理论计算的数量。

三、实际操作中的考虑因素
在实际操作中，除了需要考虑模板的数量外，还需要考虑到模板的材质、施工方法等因素。

模板的材质直接影响到施工的效率和地下室顶板的质量和稳
定性，因此，需要选择适合的模板材质。

此外，施工方法也会影响到模板的需求量，例如，如果采用预制模板，那么模板的需求量可能会减少。

四、总结
总的来说，对于一个12000 平方的地下室顶板，模板的需求量需要根据实际的建筑工程需求来计算，并考虑到模板的材质、施工方法等因素。

地下室顶板模板快拆体系施工工法地下室顶板模板快拆体系施工工法一、前言地下室顶板工程是建筑施工中重要的一部分，对于保证地下室的安全和稳定具有重要作用。

本文将介绍一种地下室顶板模板快拆体系施工工法，该工法采用了快速拆卸的模板系统，提高了施工效率和施工质量，具有较大的应用价值。

二、工法特点地下室顶板模板快拆体系施工工法具有以下特点：1. 可拆卸性：模板系统采用快拆设计，方便迅速地拆装，缩短了施工周期。

2. 高强度：模板材料经过特殊处理，具有较高的抗压强度和刚度，能够承受大部分施工载荷。

3.易于调整：模板系统可根据实际需求进行调整和适配，适应不同尺寸和形状的顶板施工。

4. 施工精度高：模板系统精度高，能够确保施工过程中的尺寸和形状的准确性。

5. 节约模板材料：模板系统采用模块化设计，能够有效节约模板材料的使用量。

6. 重复使用性强：通过合理设计和使用，模板系统可以多次重复使用，提高了经济效益。

三、适应范围地下室顶板模板快拆体系施工工法适用于各类地下室顶板的施工，包括商业建筑、住宅楼、地下车库等。

特别适用于有限施工时间和模板材料成本敏感的工程。

四、工艺原理地下室顶板模板快拆体系施工工法通过分析施工工法与实际工程的联系，采取了以下技术措施：1. 模块化设计：模板系统采用模块化设计，通过组合各个模块可以适应不同尺寸和形状的顶板施工。

2. 快拆设计：模板系统采用快拆设计，通过特殊连接件实现模板系统的快速拆装，提高了施工效率。

3. 材料处理：模板材料采取特殊处理，提高了抗压强度和刚度，保证了施工过程的稳定性和安全性。

4. 精确调整：模板系统通过调整连接件的位置和角度，可以实现对顶板尺寸和形状的精确调整，保证施工质量。

五、施工工艺地下室顶板模板快拆体系施工工法的施工工艺包括以下几个阶段：1. 搭建模板：根据设计要求和实际情况，确定模板系统的组合和布置，搭建模板系统。

2. 调整模板：通过调整连接件的位置和角度，精确调整模板系统，使其符合顶板的尺寸和形状要求。

地下室顶板现浇混凝土板模板荷载验算书报审表子项工程名称：××××××地下室顶板现浇混凝土板模板(扣件钢管支架体系)荷载验算书×××工程；属于框架结构;地上6～12层;地下3层；总建筑面积：47766平方米；施工单位：××××××。

本工程由××××××投资建设，项目负责人：×××；施工图由××××××设计，项目负责人：×××；×××××提供地质勘察报告，项目负责人：×××；×××建设工程监理有限责任公司监理，项目负责人：×××；×××建筑工程有限责任公司组织施工，项目负责人：×××。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=0.9～1.1平均1.00，验算取不利值1.1；纵距(m): b=0.9～1.1平均1.00，验算取不利值1.1；步距(m):h=1.3～1.5平均1.40，验算取不利值1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a=0.08；模板支架搭设高度(m):H=4.15；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：(3+2)=5，其中“3”为施工人员及施工设备荷载，“2”为混凝土浇筑时的振动荷载；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。

说明:本计算为地下室楼板、梁、外墙、人防墙模板验算计算; 层高最高为5。

07m，顶板最厚450ｍm,主梁截面尺寸最大的为500×900mm。

根据市场材料供应情况：10０×1００mm木方实际的最小截面为85×85mｍ,5０×1０0mｍ木方实际的最小截面为45×85mm,本计算均取最小截面尺寸85×85mm、4５×８5mｍ的木方为计算参数。

(一）、顶板模板的设计对于人防区板厚为3００mｍ的楼板,使用以下方式进行支护:1、板面设计：顶板铺１2ｍm 厚竹胶板.2、龙骨设计：主龙骨采用1０0×1０0mm,间距９0０mｍ，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用10０×1０0ｍm 木方,间距300ｍm。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架,立杆间距９０0×90０mm；水平杆步距１2０0mｍ。

对于人防区板厚为180mm的楼板,使用以下方式进行支护：1、板面设计：顶板铺1２mm 厚竹胶板.2、龙骨设计:主龙骨采用１00×１00mm,间距１00０ｍm，与脚手架立杆间距相同;次龙骨采用50×１00mm 木方,间距250mｍ。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距１000×1000mｍ;水平杆步距1200ｍｍ。

(二)、梁模板的设计梁截面尺寸形式较多,按照450×800mm与550×１０00ｍｍ计算.人防区按照以下方式支设模板:1、面板设计：梁底模、侧模均采用12ｍm厚竹胶板.２、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50×100ｍm木方间距不大于３０0mm,主龙骨采用两根φ48钢管,间距900mm，与扣件式脚手架连接加固;梁底模主龙骨采用两根φ48钢管,间距９00ｍm,次龙骨采用100×10０mｍ木方,间距3０0mm,梁下加顶撑间距900mｍ。

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式四等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×2.5]×1=13.294kN/ mq1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.3)]×1=9.919kN/mq1活=γ0×(γQ×γL×Q1k)×b=1×(1.5×0.9×2.5)×1=3.375kN/mq2＝1×1.3×G1k×b＝1×1.3×0.1×1=0.13kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×9.919×0.32+0.121×3.375×0.32＝0.132kN·mM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.13×0.32+0.21×3.375×0.3，0.107×0.13×0.32+0.181×3.375×0.3]＝0.214kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.132，0.214]＝0.214kN·mσ＝M max/W＝0.214×106/37500＝5.694N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632ql4/(100EI)=0.632×7.63×3004/(100×10000×281250)=0.139mmν＝0.139mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝4.066k N/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.3＝3.054kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/mq2＝1×1.3×G1k×b=1×1.3×0.3×0.3＝0.117kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.054×0.62+0.125×1.012×0.62＝0.183kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.117×0.62+0.203×3.37 5×0.6，0.125×0.117×0.62+0.188×3.375×0.6]＝0.414kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.066×0.252/2，0.117×0.252/2+3.375×0.25]＝0. 847kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.183，0.414，0.847]＝0.847kN·mσ=M max/W=0.847×106/83333=10.169N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.054×0.6+0.625×1.012×0.6＝1.525kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.117×0.6+0.688×3.375＝2.366kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.066×0.25，0.117×0.25+3.375]＝3.404kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.525，2.366，3.404]＝3.404kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.404×1000/(2×50×100)＝1.021N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.349kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.349×6004/(100×9350×416.667×104)＝0.041 mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.349×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.029mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×1.5]×0.3＝3.739k N/mq1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.3＝3.132kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b ＝1×1.5×0.9×1.5×0.3＝0.608kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.409kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×3.739×0.6＝2.804kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×3.132+0.437×0.608)×0.6+3.739×0.25＝1.799kN R＝max[R max，R1]＝2.804kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.409×0.6＝1.807kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.409×0.6+2.409×0.25＝1.144kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.807kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) σ=M max/W=0.841×106/4120=204.182N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.804×1000/384＝14.604N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.298mm≤[ν]=600/250=2.4mm悬挑段νmax＝1.876mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.272kN，R2=4.346kN，R3=4.346kN，R4=8.272kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k1cc c满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.531≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×1]×0.3 = 3.537kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝7.826kN，R2＝4.112kN，R3＝4.112kN，R4＝7.826kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(500+2×200)=1440.747mmλ1=l01/i=1440.747/16=90.047查表得，φ＝0.661不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[7.826，4.112，4.112，7.826]=7.826kNf＝ N1/(ΦA)＝7826/(0.661×384)＝30.832N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQγLφwωk×l a×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.65×0.6×1.52/10＝0.107kN·mN1w =Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[7.826,4.112,4.112,7.826]+0.107/0.6=8.005kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝8005/(0.661×384)+0.107×106/4120＝57.509N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/16=190.034查表得，φ1=0.199不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[7.826,4.112,4.112,7.826]+1×1.3×0.15×3.4=8.48 9kNf=N/(φ1A)＝8.489×103/(0.199×384)=111.089N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQγLφwωk×l a×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.65×0.6×1.52/10＝0.107kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+M w/l b=Max[7.826,4.112,4.112,7.826]+1×1.3×0.15×3.4+ 0.107/0.6=8.668kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝8.668×103/(0.199×384)+0.107×106/4120=139.403N/mm2≤[σ]=205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.4/16.7=0.204≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1200×100/1000=76.524kN≥F1= 8.668kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=8.668kN满足要求！。

无梁楼盖（标高-1.300）模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20192、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20193、《混凝土结构设计规范》GB50010-20194、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20195、《钢结构设计规范》GB 50017-2019一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×1×3=14.862kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.35)=10.662kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1×1×3=11.885kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×14.862×0.32=0.167kN·mσ=M max/W=0.167×106/(54000×103)=3.093N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.885×3004/(384×9350×486000)=0.276mm νmax=0.276 mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.35)+1.4×0.3×3=4.531kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1×0.3×3=3.626kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.447×106/83333=5.364N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝2.51kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.51×1000/(2×50×100)=0.753N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.353mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=2.02kNR2=5.021kNR3=2.02kN正常使用极限状态R1ˊ=1.618kNR2ˊ=4.023kNR3ˊ=1.618kN六、主梁验算承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[2.02,5.021,2.02]/2=2.5105kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.618,4.023,1.618]/2=2.0115kN 计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.659×106/4730=139.323N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝4.08kNτmax＝2V max/A=2×4.08×1000/450=18.133N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.772mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！七、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mmλ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1210/15.9=76.101查表得，φ=0.664N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+ 1.4×3]×0.9×0.9=12.427kNf=N1/(φ1A)＝12.427×103/(0.664×450)=41.59N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=2160/15.9=135.849查表得，φ=0.28N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35) +1.4×3]×0.9×0.9=12.962kNf=N2/(φ2A)＝12.962×103/(0.28×450)=102.873N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m 顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3 ]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.293kNf=N1w/(φ1A)+M w/W=12.293×103/(0.664×450)+0.147×106/4730=7 2.219N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.827kNf=N2w/(φ2A)+M w/W=12.827×103/(0.28×450)+0.147×106/4730=13 2.88N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N =12.427kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.4×8×4.1×6+0.55×8×4)=121.363kN.mM R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×8×82/2=362.88kN.mM T=121.363kN.m≤M R=362.88kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×8×4.1+0.55×8×4 )=32.508kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.35]×8×82/2=3398.976kN.mM T=32.508kN.m≤M R=3398.976kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算p=N/(m f A)=12.962/(0.4×0.35)=92.586kPa≤f ak=100kPa 满足要求！主楼板（标高-0.500）模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20192、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20193、《混凝土结构设计规范》GB50010-20194、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20195、《钢结构设计规范》GB 50017-2019一、工程属性纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×1×3=9.742kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)=5.542kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1×1×3=7.618kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×9.742×0.32=0.11kN·mσ=M max/W=0.11×106/(54000×103)=2.037N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.618×3004/(384×9350×486000)=0.177mm νmax=0.177 mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.3×3=2.994kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1×0.3×3=2.345kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.295×106/83333=3.54N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.657kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.657×1000/(2×50×100)=0.497N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.229mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.333kNR2=3.314kNR3=1.333kN正常使用极限状态R1ˊ=1.048kNR2ˊ=2.605kNR3ˊ=1.048kN六、主梁验算取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.333,3.314,1.333]/2=1.657kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.048,2.605,1.048]/2=1.3025kN 计算简图如下：σ=M max/W=0.435×106/4730=91.966N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝2.693kNτmax＝2V max/A=2×2.693×1000/450=11.969N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.5mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！七、立柱验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mmλ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1210/15.9=76.101查表得，φ=0.664N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+ 1.4×3]×0.9×0.9=8.279kNf=N1/(φ1A)＝8.279×103/(0.664×450)=27.707N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=2160/15.9=135.849查表得，φ=0.28N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18) +1.4×3]×0.9×0.9=8.814kNf=N2/(φ2A)＝8.814×103/(0.28×450)=69.952N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m 顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3 ]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=8.145kNf=N1w/(φ1A)+M w/W=8.145×103/(0.664×450)+0.147×106/4730=58 .337N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=8.68kNf=N2w/(φ2A)+M w/W=8.68×103/(0.28×450)+0.147×106/4730=99.9 67N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算N =8.279kN≤[N]=40k N满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L b Hh2+Q3k L b h1)=0.9×1.4×(0.4×4.4×4.9×6+0.55×4.4×4)=77.394kN.mM R=γG G1k L b L a2/2=1.35×1.05×4.4×5.72/2=101.32kN.mM T=77.394kN.m≤M R=101.32kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L b H+Q3k L b h1)=0.9×1.4×(0.25×4.4×4.9+0.55×4. 4×4)=18.988kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L b L a2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.18]×4.4×5.72/2=537.286kN.mM T=18.988kN.m≤M R=537.286kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=8.814/(0.4×0.25)=88.14kPa≤f ak=100kPa 满足要求！。

地下室顶板楼板模板施工方法措施地下室顶板楼板模板施工方法1、施工预备(1)材料与主要机具:①.模板采用木模板,也可采用钢木组合,可增加木模板的刚度及便于连接。

②.支架系统:a、WDJ碗扣式满堂架。

b、模板配料:L50×5角铁、10×10方木、7.5×10方木、铁钉等。

c、主要机具:锤、斧、锯、电钻、水平尺、撬棍等。

(2)作业条件:①模板及支架系统设计:依据工程结构类型和特点,确定流水段划分;确定模壳的平面布置,纵横木楞的规格、数量和排列尺寸;确定模板与次木楞及其它结构构件的连接方式。

同时确定模壳支架系统的组合方式。

验算模壳和支架的强度、刚度及稳定性。

(详见第三章第二节模板工程)②.柱(角筒)、楼是梯墙及剪力墙的混凝土强度已达到设计或施工规范要求的再施强度。

③.楼面的轴线、水准标高引测到墙、柱上,并办完预检手续。

2、模板安装的操作工艺(1)工艺流程:安装支架→安装主次木楞→调整密肋梁底标高及起拱→安装模壳→质量检验。

(2)支架系统采用钢筋满堂架,采用18mm厚胶合模板制模。

由顶架按梁及板模板设计尺寸进行支模,并在施工中执行模板施工规范。

凡设计高度超过3.5m时,每隔2m高度应用直角扣件与钢支柱拉接,并与结构柱连接牢靠。

(3)顶托粗调标高后,安装10cm×10cm主木楞,其间距大约为60~120cm。

之后在主木楞上安装75cm×10cm次木楞,其间距为40~60cm。

次木楞的间距要依据密肋的间距确定。

次木楞的两侧安装L50×5的角铁(可预装)。

安装次木楞前要在主木楞上放出模板的边线,即精确地放出密肋的位置线,以使次木楞(即密肋)轴线位置精确。

(4)次木楞安装完毕后,要专心调整顶托升降,使次木楞顶面符合设计标高(即密肋底标高符合设计要求)。

并依据设计要设要求起拱。

设计无要求时,起拱高度为全跨长度的1/1000~3/1000。

(5)按模板分项工程质量评定标准逐项检查模壳模板。

12000平方的地下室顶板需要多少模板摘要：1.分析地下室顶板面积2.确定所需模板类型3.计算所需模板数量4.考虑施工因素5.给出建议和总结正文：在建筑行业中，模板的使用是十分常见的。

对于12000平方的地下室顶板，我们需要计算出所需的模板数量，以确保施工的顺利进行。

首先，我们需要分析地下室顶板的面积。

根据题目，地下室顶板面积为12000平方。

在计算所需模板数量时，我们需要考虑到实际施工中模板的尺寸和布局。

通常情况下，地下室顶板的模板尺寸为900mm*1200mm。

那么，我们可以通过以下公式计算所需模板数量：模板数量= 地下室顶板面积/ 单个模板面积模板数量= 12000平方/ (900mm * 1200mm)模板数量≈ 15.6接下来，我们需要确定所需模板的类型。

根据施工条件和混凝土浇筑要求，可以选择以下几种模板类型：钢模板、木模板、塑料模板等。

在选择模板类型时，需要考虑到成本、施工周期、混凝土表面质量等因素。

例如，钢模板成本较高，但施工速度快，混凝土表面质量好；木模板成本较低，但施工速度较慢，混凝土表面质量相对较差。

在确定所需模板类型后，我们可以根据模板的尺寸和施工要求计算出实际所需数量。

此外，还需要考虑到以下因素：1.模板的损耗：通常情况下，模板损耗率为5%左右。

2.施工过程中的调整：为确保施工质量，可能在施工过程中需要对模板进行调整，因此需要预留一定的富余量。

综合以上因素，我们可以得出最终的模板需求量。

然后，根据实际需求量采购模板，确保施工的顺利进行。

总之，在确定12000平方地下室顶板所需模板数量时，我们需要分析面积、选择合适的模板类型、考虑施工因素等。

通过合理计算和规划，我们可以确保施工过程中的顺利进行，提高工程质量。