气液重力分离器计算软件
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Issued :Date:2000m3/hour 50Kg/hour 0.75Kg/m31.25127E-05Pa*s1000Kg/m3Or2.00E-04m1.7391m/s20.84860.8814m/s10.56642.8132m/s33.724510.5664μm100-350μm液滴直径d 200.001<Re<1000沉降速度U t 2 Re计算Stoke 定律立式重力气液分离器计算Vertical Gravity Gas Liquid Separator Caculation项目说明:1 基础数据 Basic Data 液体密度ρl 液体介质名称 最终确定Re液体流量W Ver-1气体介质名称水蒸气气体黏度μg 冷凝水气体流量Q 气体密度ρg 沉降速度U t Allen 定律沉降速度U t Re牛顿定律1000<Re<100000FALSEReReFALSE0.001<Re<1TRUE2.8132m/s550.00mm 0.55m1.2601.52m/s圆整650.00mm10min 35.08mm圆整36.00mm0.02m 35hour 960.53m圆整961.00mm36.51m/s139.21mm 圆整150.00mm150mm 25m/s3.5 入口管管径d1气体在入口管内流速U≤ρl *U 2≤1000 Pa2-8hour 3.6 出口管管径封头容积V1标准椭圆封头V=0.131D 3H 4被分离液体停留时间t 入口管底部至最高液面高度H2150-200mm3.3 液位计可视高度H 3液位计可视范围内液体量控制时间t 5-10min 最终沉降速度U tH 3D min501.273 汽液分离器结构计算0.8-1.2mm 3.1 汽液分离器直径D系数C H 13.2 气相段高度H 1气体在出口管内流速U g ≤圆整入口管管径d 13.4 液相段直边高度H 4168.24mm 圆整200.00mm1m/s 133.01mm圆整150.00mm数据输入数据输出出气管管径d 2液体在出口管内流速U l ≤0.5-1.5出液管管径d 3进口Inlet气体出口Gas outlet液体出口Liquid outletH 1H 2LGH 4H 3650.00150961.00650.00DN 200.00DN 150.00DN 150.00Φ550.00。
中国科技信息2015年第01期·CHINA SCIENCE AND TECHNOLOGY INFORMATION Jan.2015-114-信息技术推广概述在工程设计中管道工艺模拟计算软件有很多,如PIPESIM、PIPESYS、OLGA、PIPEFLOW、PIPEPHASE、TACET 等,在混输管道计算中,PIPESIM、OLGA 和PIPESYS 是比较常用的三种软件,三种软件均可以用来进行模拟计算,并互相验证。
根据管道运行工况选择合适的软件和恰当的关联式,以保证计算的精确度。
软件介绍PIPESIM 软件PIPESIM 软件是斯伦贝谢公司开发的、针对油藏、井筒和地面管网等设施模拟计算的设计软件。
其基础模块功能包括:单井设计分析和人工举升、管道设计和管径优化、设备计算选型等。
PIPESIM 对流体的描述分为黑油模型和组分模型。
黑油模型可以对油、气、水三相、气液两相以及单相液体进行模拟计算;组分模型可以对化学组份不同的碳氢化合物进行模拟计算。
OLGA 软件OLGA 软件是由挪威著名的SPT 石油技术公司开发研制。
可以模拟在油井、输油管线和油气处理设备中的油、气、水的运动状态。
该软件已经被广泛应用于可行性研究、工程设计和运行模拟中。
OLGA 软件可以进行稳态模拟,其结果与动态模拟是一致的;也可以模拟油井、管道和工艺设备。
OLGA 软件以机理模型为基础,采用大量实验数据生成自己独有的数据库进行稳态和瞬态模拟计算。
PIPESYS 软件ASPEN 公司的 PIPESYS 多相流管网模拟分析软件是将PIPEFLO 和HYSYS 结合在一起,使之成为当今功能强大的管道计算软件。
PIPESYS 包括以下功能:模拟各种管网、单相流及多相流的计算、压力倒推计算。
通过HYSYS 和PIPESYS 的结合,可以研究管道的流量及其他条件的变化对整个管道系统的影响,计算管道的压力和温度分布,管道可以是海上或陆地,地形高度可以是简单或非常复杂。
立式重力气-液分离器的工艺设计许建华【摘要】Gravity gas-liquid separator has been widely used in the chemical industry,and the most used of which is the vertical gravity gas-liquid separator.In this paper,a brief introduction to the common gravity gas-liquid separator is introduced,and as an example,an engineering design of a gas-liquid separator is showed.The selection of equipment and the key parameters of vertical gravity gas-liquid separator are introduced in details,and several key issues which should be cared in the process design are also listed.%重力气-液分离器在化工生产中一直被广泛应用,其中以立式重力气-液分离器应用最多。
简单介绍了化工装置中常见的重力气-液分离器,并以一台气-液分离器的工程设计为例,就立式重力气-液分离器的设备选型和关键参数的工艺计算做了详细介绍,并指出了立式重力气-液分离器在工艺设计中应注意的几个问题。
【期刊名称】《化工设计通讯》【年(卷),期】2016(042)007【总页数】2页(P99-99,124)【关键词】重力气-液分离器;设备选型;工艺设计【作者】许建华【作者单位】南京扬子石油化工设计工程有限责任公司,江苏南京 210048【正文语种】中文【中图分类】TQ053.2重力气-液分离器因分离负荷范围大,在化工生产中一直被广泛应用。
重力分离器计算1、计算液滴或固体颗粒的沉降速度Wo-液滴或固体颗粒相对于气体的下降速度 m/s0.0786do-液滴或固体颗粒的直径 m0.0001r g-气体在操作条件下的密度kg/m3112.18r l-液滴或固体颗粒的密度kg/m3788.9m g-气体的黏度Pa.s0.00001Re-雷诺数=Wo.do.r g/m g88.17Ar-阿基米德准数=do3(r l-r g).g.r g/m g27447.21流态雷诺数范围Ar范围Ar-Re关系Wo 层流Re<=2Ar<=36417.040.3688过渡区2<Re<50036<Ar<=83x10388.980.0786紊流Re>500Ar>83x103150.160.1339 2、立式重力分离器直径计算Vs-标准状况下气体处理量m3/d1755000.00b-载荷波动系数 1.50P-操作压力MPa10.00T-操作温度o C25.13Z-气体压缩因子0.9685V-操作条件气体流量 m3/s0.217672 Do-计算分离器直径 m 2.75 D-分离器直径取值 m 3.60 3、立式重力分离器筒体长度计算H/D-长径比4 Ho-立式重力分离器筒体长度计算值 m14.4 H-立式重力分离器筒体长度取值 m15 4、除雾器计算v-除雾器允许流速m/s0.2628 5、立式重力分离器重量计算s s钢管的最小屈服强度 MPa450 j焊缝设计系数0.85 C1-腐蚀余量mm2 C2-壁厚负偏差0.125 d o-筒体部分计算壁厚 mm55.64 d-筒体部分壁厚取值 mm18 wt-筒体部分重量 kg23818.35 Wt-分离器总重量 kg47636.71 6、卧式重力分离器筒体直径计算L/D-长径比4w gv-卧式重力分离器气体允许速度 m/s0.3081 Do-卧式重力分离器筒体直径计算值 m 1.64 D-卧式重力分离器筒体直径取值 m 1.8 7、卧式重力分离器筒体长度计算Lo-立式重力分离器筒体长度计算值 m7.2 L-立式重力分离器筒体长度取值 m10 8、卧式重力分离器重量计算d o-筒体部分计算壁厚 mm28.82 d-筒体部分壁厚取值 mm35 wt-筒体部分重量 kg15437.82 Wt-分离器总重量 kg30875.64。
Issued :Date:2000m3/hour 50Kg/hour 0.75Kg/m31.25127E-05Pa*s1000Kg/m3Or2.00E-04m1.7391m/s20.84860.8814m/s10.56642.8132m/s33.724510.5664μm100-350μm液滴直径d 200.001<Re<1000沉降速度U t 2 Re计算Stoke 定律立式重力气液分离器计算Vertical Gravity Gas Liquid Separator Caculation项目说明:1 基础数据 Basic Data 液体密度ρl 液体介质名称 最终确定Re液体流量W Ver-1气体介质名称水蒸气气体黏度μg 冷凝水气体流量Q 气体密度ρg 沉降速度U t Allen 定律沉降速度U t Re牛顿定律1000<Re<100000FALSEReReFALSE0.001<Re<1TRUE2.8132m/s550.00mm 0.55m1.2601.52m/s圆整650.00mm10min 35.08mm圆整36.00mm0.02m 35hour 960.53m圆整961.00mm36.51m/s139.21mm 圆整150.00mm150mm 25m/s3.5 入口管管径d1气体在入口管内流速U≤ρl *U 2≤1000 Pa2-8hour 3.6 出口管管径封头容积V1标准椭圆封头V=0.131D 3H 4被分离液体停留时间t 入口管底部至最高液面高度H2150-200mm3.3 液位计可视高度H 3液位计可视范围内液体量控制时间t 5-10min 最终沉降速度U tH 3D min501.273 汽液分离器结构计算0.8-1.2mm 3.1 汽液分离器直径D系数C H 13.2 气相段高度H 1气体在出口管内流速U g ≤圆整入口管管径d 13.4 液相段直边高度H 4168.24mm 圆整200.00mm1m/s 133.01mm圆整150.00mm数据输入数据输出出气管管径d 2液体在出口管内流速U l ≤0.5-1.5出液管管径d 3进口Inlet气体出口Gas outlet液体出口Liquid outletH 1H 2LGH 4H 3650.00150961.00650.00DN 200.00DN 150.00DN 150.00Φ550.00。
气液卧式重力分离器设计分析摘要:重力式气液分离器在大型化工装置中被广泛使用。
气液分离器按空间布置分为立式和卧式,按是否有丝网分为丝网式与重力式,卧式重力式的计算是其中最复杂的。
因此本文结合工程实例,对气液卧式重力分离器的设计要求和关键参数的工艺计算做了详细介绍,为后续分离器设计奠定了一定的基础。
关键词:卧式,气液分离器,回流罐1 概述气液分离器是石油化工领域的重要设备,对于气液分离起关键作用,如压缩机吸入罐、精馏塔回流罐、进料闪蒸罐等。
它适用于液滴直径大于 200m 的气液分离。
气液重力分离器主要由三部分组成:初级分离区、重力分离区和液体收集区。
在初级分离区,依靠进料分布器,吸收动量和改变流向,从而将大部分液体从气体中分离下来,也使得气体在分离器中更好地分布。
在重力分离区,剩余液滴靠重力沉降作用从气相中分离下来。
液体收集区,主要是收集分离下来的液体,同时通过一定的停留时间,将其中的气泡分离出去。
图1-1 卧式重力分离器通常,按空间布置可分为立式和卧式两种型式,按是否有丝网可分为丝网式和重力式。
气液重力式分离器通常分为立式和卧式两种型式。
立式分离器通常用于气液比较大的工况,或者可用布置空间较小的工况。
气液经过初级分离区后,液体向下运动,气体向上运动,经过重力分离区分离出液滴,然后由顶部出容器。
卧式分离器通常用于液相量较大的情况,或者三相分离的工况,气体和已经分离下来的液体均水平运动,同时液滴垂直运动,这种运动方式能够更有效地将液滴从气相中分离出来。
2工艺计设计要求2.2液位控制要求为保证工艺操作的稳定性,通常各个液位间均需设置一定的停留时间,同时各液位间高差应满足最小要求。
HG/T 20570中规定,最低液位距离容器底切线为“min 50mm”。
下文在此标准的基础上采用“min 300mm”来进行容器设计,以确保容纳液位仪表下管口。
具体如图 2-2 所示。
2)出口管尺寸:出口接管管径不应小于所连接的管道直径,液体流速小于等于lm/s,气体在满足百米压力降的要求下,选择较小的气速更利于分离。
卧式重力气液分离器计算软件1 功能和概述目前在大部分工程设计中往往需要进行大量图表查找及迭代计算,为提高简化工程师设计工作量及避免造成不必要的选型浪费,为工程计算提供选型依据。
本计算程序依据HG/T 20570-95编制,用于卧式重力气液分离器外形尺寸计算【关键词】分离器计算卧式分离器重力分离器引用标准规范《气-液分离器设计》 HG/T 20570.8-95《油气集输设计规范》 GB 50350-2005《分离器规范》 SYT 0515-20072 适用范围根据国家标准规范,本计算程序适用化工行业。
3易算云软件介绍3.1 易算云软件界面3.2易算云软件参数序号参数符号单位备注气体体积流量Vg m3/h液体体积流量VL m3/h液体密度ρL Kg/m3气体密度ρg Kg/m3停留时间t min气体、液体最大体积系数 e 根据用户输入乘以体积流量代入计算圆柱部分长径比C=LT/DT 规范推荐2~4气相高度 a m分离器长度LT m直径DT m液相高度h m入口接管内径Dw mm入口接管流速Vw m/s气相出口内径Dp mm气相出口流速Vp m/s液相出口内径Ds mm液体出口流速Vs m/s3.3 参数输入说明3.4 易算云软件计算说明设备尺寸计算的依据是液体流量及停留时间。
按式(3.4.1-1)求出“试算直径”DT,在此基础上,求得容器中液体表面上的气体空间,然后进行校核,验证是否满足液滴的分离。
3.4.1 易算云试算直径DT计算3.4.1-1式中—2~4(推荐值是2.5)DT、LT—分别是圆柱部分的直径和长度,m—液体的最大体积流量,t—停留时间,minA—可变液体面积(以百分比计)A=Atot-Aa-Ab,(均以百分比计)e—气体、液体最大体积系数其中 Atot—总横截面积,%Aa—气体部分横截面积,%Ab—液位最低时液体占的横截面积,%3.4.2 气相高度计算a=(1-Q)DT 3.4.2-1式中a—气相高度,m(规范要求不小于0.3m)Q= h/DT—比例系数,根据附表一由(A+Ab)/Atot值查得DT—分离器直径,m3.4.3 最小接管距离LN计算两相流进口接管与气体出口接管之间的距离应尽可能大。
汽水分离器的效率计算方法汽水分离器是工业生产过程中常见的设备,用于去除混合物中的气体和液体。
了解汽水分离器的效率计算方法对于评估设备性能和优化生产流程至关重要。
本文将详细介绍汽水分离器的效率计算方法。
一、汽水分离器的工作原理汽水分离器主要通过重力分离和离心力分离两种方式实现气液分离。
混合物进入分离器后,由于气体的密度小于液体,气体上升并从顶部排出,而液体则下沉并从底部排出。
二、汽水分离器效率计算方法1.理论效率计算理论效率是指在理想状态下,汽水分离器能够实现的最高分离效率。
其计算公式如下:理论效率(η)=(实际分离的气体体积/ 进入分离器的气体总体积)× 100%2.实际效率计算实际效率是指在现实生产过程中,汽水分离器实际的分离效率。
实际效率受多种因素影响,如设备结构、操作参数、物料特性等。
实际效率计算公式如下:实际效率(η")=(实际分离的气体体积/ 进入分离器的气体总体积)× 100%3.影响效率的因素(1)设备结构:分离器直径、高度、进口和出口位置等结构参数对分离效率有直接影响。
(2)操作参数:流量、进口气体和液体流速、压力等操作参数的变化会影响分离效率。
(3)物料特性:气体和液体的密度、粘度、表面张力等物性参数对分离效率也有一定影响。
三、提高汽水分离器效率的方法1.优化设备结构:根据生产需求,合理设计分离器直径、高度等结构参数。
2.调整操作参数:根据物料特性和生产要求,调整流量、流速、压力等操作参数。
3.改善物料特性:通过添加助剂、调整温度等方法,改变气体和液体的物性参数,提高分离效率。
4.定期维护:确保分离器内部无堵塞、磨损等问题,保持设备正常运行。
四、总结汽水分离器效率计算方法对于评估设备性能和优化生产流程具有重要意义。
通过了解分离器的工作原理、掌握效率计算方法以及采取相应的提高效率措施,可以有效提高汽水分离器的分离效果,降低生产成本,提高企业经济效益。
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6.图解法计算理论板数下载并直接打开软件,可直接应用啊。
摘要本文介绍了英国ESI公司的PLStudio for Gas水力计算软件的特点以及在燃气工程设计中的实际应用情况。
PLStudio for Gas是经过使用证明的,历史悠久的输气管道离线模拟软件,能够对输气管道中的单相流进行稳态模拟和动态模拟,已经在全世界得到了广泛的应用。
本软件具有全功能的图形界面、稳定的数字求解技术、完备的设备模拟、灵活实用的理想化的控制方式和多约束条件设定、温度跟踪、气体属性跟踪、详尽的默认值集合、既能以批处理方式又能以交互(互动)方式运作等特点。
使用本软件可以对输气管道的正常工况和事故工况进行分析,测试和评价输气管道的设计或操作参数的设置,最终获得优化的系统性能。
使用本软件还可以为实时模拟软件的组态提供建模数据。
本文通过具体的工程实例,分别介绍了此软件在典型的枝状燃气管网、环状复杂燃气管网以及在分析动态燃气管网中的具体应用情况,对计算过程、计算结果及如何根据计算结果分析管网情况,确定合理的供气方案作了具体说明。
关键词:天然气;管网;稳态;动态;模拟绪论天然气输配系统的工艺设计过程中,为了合理确定管道系统的设计方案和改造方案、分析各种事故工况及进行有效的调峰和运营管理,借助水力计算软件对燃气输配系统进行仿真模拟是非常必要的。
PLStudio for Gas 水力计算软件具有强大的稳态和动态模拟计算功能,能够模拟管网的运行工况,是用于城市输、配气管网设计的较好软件之一,广泛的应用于天然气利用工程的设计中。
设计人员可以利用软件对输气管道的工艺设计方案进行任何工况下的模拟,从而对方案的可行性、可靠性、灵活性和合理性做出更客观的评价,并根据对多种方案的比选和评价结果选出较好的方案。
一、软件简介PLStudio for Gas是英国ESI公司推出的天然气输配管网模拟计算软件,该软件为离线型天然气管道系统稳态/动态工艺计算和运行计划模拟软件,可用于管道水力计算、运行计划安排、动态过程模拟分析等。
VASPS,主要有三个分离阶段1.主要分离段在膨胀室中,入口喷嘴将动量传给气液混合物,并且将它们沿圆筒壁面切向方向喷出。
这时候,就有一些气体从液体中分离出来了,但是企业混合物还是存在的。
这种气液混合物开始在壁面上旋转,形成带有分散气泡的液膜。
在较强离心力场的作用下,气泡开始沿着径向移动,并最终到达液膜表面。
所以随着液膜的旋转,更多的气体被分离出来到达内部气流。
上述描述的现象可能发生在正常的操作条件下,如图4A所示。
图4B和4C顺序显示了由于较多的气液混合物流量而在膨胀室中产生的两个不正常的工作状态。
当前者产生时,液膜会攀上壁面到达连接膨胀室和气体排出管线的孔口和插槽,因此会在排气管线上产生液体携带。
当后者发生时,由于液膜在两侧壁面之间架桥,膨胀室被溢满。
为了保证足够的分离效果,这两种工作状态是必须避免的。
.当液膜在膨胀室中旋转时,产生的离心力场会在径向形成压差使液膜攀上壁面。
如果液膜到达在膨胀室上部的孔口和插槽,气体出口管线就会出现液体携带。
这种情况的出现是由于喷嘴的混合物的速度太高或者是膨胀室的高度没有合理的设计。
图4C显示的溢满情况是由于液膜过厚堵塞了膨胀室内的环形空间的原因。
这时运转会变得非常不稳定:压力上升并波动;液体在膨胀室中聚集并且间歇地流入环形通道。
这种溢满现象的发生是因为液膜不能均匀地覆盖膨胀室的壁面,根本的原因是喷嘴的混合物流速过低或者瞬间的液体流量高于分离器的正常处理能力。
当喷嘴的排出速度过高时还会产生其他方面的问题:膨胀室里可能形成较小的液滴并且与气体一起流动形成雾状流。
如果膨胀室的尺寸决定产生的上升速度很低的话,那么雾状流中的液滴将不会产生较高的液体携带。
所以喷嘴和膨胀室的设计必须能够处理由入口管段间歇流和段塞流引起的气液流速瞬变的情况。
这些运行上的限制状况,可以通过合理的设计避免。
气液主要的分离发生在膨胀室内,实验数据表明,大约70%的气体在这一阶段被分离。
更重要的是,这一分离段减轻了气液两相入口的流量波动,从而使分离器的运行更加平稳。
气田气液分离立式重力分离器的直径计算公式4.3气液分离4.3.1天然气的分离器宜设在集气站内。
气井产液量大、距集气站较远时,分离器宜设置在井场。
4.3.2天然气凝液分离工艺应根据天然气凝液含量、天然气压力和产品方案等因素综合分析确定,可采用常温分离、常温多级分离或低温分离工艺。
4.3.3气液分离宜采用重力分离器。
重力分离器形式宜符合下列规定:1液量较少,要求液体在分离器内的停留时间较短时,宜选用立式重力分离器;2液量较多,要求液体在分离器内的停留时间较长时,宜选用卧式重力分离器;3气、油、水同时存在,并需分别进行分离时,宜选用三相卧式分离器。
4.3.4站内计量分离器和生产分离器的数量应符合下列规定:1连续计量的气井,每井应设1台计量分离器且兼作生产分离器之用;2周期性计量的气井,计量分离器的数量应根据周期计量的气井数、气井产量、计量周期和每次计量的持续时间确定。
生产分离器的数量应根据气井产量及分离器通过的能力确定。
4.3.5重力分离器的设计应符合现行行业标准《油气分离器规范》SY/T0515的有关规定。
4.3.6立式重力分离器的直径可按下式计算:式中:D——分离器内径(m);q v——标准参比条件下气体流量(m3/h);T——操作温度(K);Z——气体压缩因子;P——操作压力(绝)(MPa);W o——液滴沉降速度(m/s),按本规范公式(4.3.8-1)计算;K1——立式分离器修正系数,宜取K1=0.8。
4.3.7卧式重力分离器的直径可按下式计算:式中:K2——气体空间占有的空间面积分率,按本规范附录A取值;K3——气体空间占有的高度分率,按本规范附录A取值;K4——长径比。
当操作压力P(绝压)≤1.8MPa时,K4取3.0;1.8MPa<P≤3.5MPa时,K4取4.0;P>3.5MPa时,K4取5.0。
4.3.8液滴在分离器中的沉降速度可按下列公式计算:式中:W o——液滴在分离器中的沉降速度(m/s);g——重力加速度,g=9.81m/s2;d L——液滴直径,取60×10-6m~100×10-6m;ρL——液体的密度(kg/m3);ρG——气体在操作条件下的密度(kg/m3);f——阻力系数,按本规范公式(4.3.8-2)计算f·(Re2),再查本规范附录B得出f值;μG——气体在操作条件下的黏度(Pa·s)。