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水稻联合收割机的脱粒装置摘要为满足江西农村地区水稻收割脱粒要求，设计一种针对江西市场的小型水稻联合收割机迫在眉睫。
本设计是根据该种小型水稻联合收割机的1.2m割幅设计的脱粒装置。
该装置具有体积小﹑重量轻﹑功耗小﹑适应性好的特点，较好的解决了小田块水稻收割脱粒的问题。
该装置采用半喂入﹑弓齿式滚筒脱粒，确保了脱粒干净﹑破碎率低，筛选性能好。
关键词：水稻联合收割机；脱粒装置；脱粒；筛选The design of rice combine harvester threshing deviceAbstractTo meet the requirements of rural areas of jiangxi province harvest threshing rice, design a kind of small rice combine harvester for jiangxi market is imminent. This design is based on this kind of small cut 1.2 m of rice combine harvester threshing device design. The device has small volume, light weight, small power consumption, adaptability good characteristics, better solve the problem of the small field of rice harvest threshing. The device adopts the half feeding, bow tooth threshing roller, to ensure that the threshing clean, low broken rate, good filtering performance.Key words:Rice combine harvester；Threshing device; Threshing；Screening目录1 前言 (1)1.1 江西地区小型水稻联合收割机的发展现状 (1)1.2 小型水稻联合收割机发展优势 (1)1.3 本设计思路 (1)2 半喂入式联合收割机脱粒装置整体系统的设计 (2)2.1 脱谷机构的分析 (2)2.2 脱粒功率消耗的计算 (3)2.2.1 空转功率消耗的计算 (3)2.2.2 脱粒功率消耗的计算 (3)2.3 脱粒机构传动系统的总体方案设计 (4)2.4 链传动的设计计算 (4)2.4.1 选择链轮齿数 (5)P (5)2.4.2 计算链条的计算功率ca2.4.3 确定链条型号和节距 (5)2.4.4 计算链节数和中心距 (5)2.4.5 计算链速v，确定润滑方式 (6)F (6)2.4.6 计算链传动作用在轴上的轴压力P2.4.7 链轮的结构和尺寸 (6)2.4.8 键的选择与校核 (7)2.4.9 链传动的张紧与防护 (7)3 滚筒设计参数分析 (7)3.1 滚筒的型式选择 (7)3.2 滚筒的直径 (8)3.3 滚筒的长度L (8)3.4 滚筒的转速n (9)3.5 滚筒钉齿的形状 (9)3.6 滚筒弓齿排列设计 (10)3.6.1 弓齿排数，齿杆数M (10)3.6.2 弓齿排列的螺旋线头数K。
机械设计总论一. 判断1. 凡零件只要承受静载荷，则都产生静应力。
F2. 当零件的尺寸由刚度条件决定时，为了提高零件的刚度，可选用高强度合金钢制造。
F3. 机械零件在工作中发生失效，即意味着该零件一定产生了破坏。
F4. 在变应力中，当r=-1时，σm=0，σa=σmax 。
T5. 在变应力中，当r=C （常数）时，σa/σm 时随时间变化的。
F6. 润滑油的粘度与温度有关，且粘度随温度的升高而增大。
F7. 某截面形状一定的零件，当其尺寸增大时，其疲劳极限值将随之降低。
T8. 对于理论上为线接触的两接触面处的接触应力σH 与法向外载荷F 成线性关心。
F9. 机械零件设计计算中最基本的设计准则时强度准则。
T10. 工业用润滑油的粘度会因为温度的升高而降低。
T11. 钢的强敌极限愈高，对应力集中愈敏感。
T12. 变应力时由变载荷产生，也可能由静载荷产生。
T二．单项选择题12．某钢制零件材料的对称循环弯曲疲劳极限σ-1=300MPa ，若疲劳曲线指数m=9，应力循环基数N0=10^7，当该零件工作的实际应力循环次数N=10^5时，则按有限寿命计算，对应于N MPa 。
34．变应力特性可用σmax 、σmin 、σm、r5．在图示零件的极限应力简图中，如工作应力点M 所在的ON 线与横轴间夹角θ=45°，则该零件受的是67．零件的截面形状一定，当绝对尺寸(横截面尺寸)8910．某四个结构及性能相同的零件甲、乙、丙、丁，若承受最大应力σmax 的值相等，而应力循环特性分别为+1、0、-0.5、-1最易发生失效的零件是丁。
11三、填空题1．影响机械零件疲劳强度的主要因素有 零件尺寸及几何形状变化、加工质量、及 强化因素 2．静应力由静载荷产生，变应力可由 静载荷 和 变载荷 产生。
3．在静载荷作用下的机械零件，不仅可以产生 静应力 应力，也可能产生 交变应力 应力。
4．机械零件的表面破坏形式主要有 腐蚀、磨损、接触疲劳 。
脚手架安全通道搭设标准一、准备工作1、搭设前施工员应按脚手架搭拆方案的要求，对架子工进行安全技术交底。
2、按照<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>（JGJ130－2001）中构造要求，决定脚手架步距等等，具体部署搭设步骤。
3、材料准备：对进场的钢管、扣件、脚手架、安全网等进行检查验收。
3.1 搭设脚手架全部采用ф48mm，壁厚3.5mm的钢管，悬挑型钢采用16#工字钢，其质量符合现行国家标准规定。
3.2 脚手架钢管的尺寸、横向水平杆最大长度2.2m，其它杆最大长度为6.5 m，每根钢管的最大质量不小于25KG。
3.3 钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。
3.4 钢管上严禁打孔，钢管在便用前先涂刷防锈漆。
3.5 扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）规定。
3.5.1 新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）规定抽样检测。
对不合格品禁止使用。
3.5.1 旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。
3.5.1 新、旧扣件均进行防锈处理。
3.6 脚手片用毛竹脚手片或木板，无发霉、腐蚀。
3.7 密目式安全网必须有建设主管部门认证的产品。
4、搭设场地准备：根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与坚实平整，不积水，砼硬化。
经验收合格后，按方案的要求放线定位。
4.1脚手架地基与基础的施工，根据脚手架搭设高度，原土或回填土必须事先进行夯实（地基能承受0.8kg/c㎡的压力），根据现行国家标准<<地基与基础工程施工及验收规范>>（JBJ202）做好脚手架地基与基础的施工要求，后用C20砼浇筑厚度不小于10cm硬化，2m 平面沿杆基础周边位置，基础和能承受上澡结构荷载。
常见接触网零件代号（全称）接触网零件代号（全称）零件代号全称零件代号全称零件代号全称零件代号全称备注JL01 定位线夹JL24 双横承力索线夹JL49 线岔JL69 双底座槽钢JL84：双压管底座---JL84（G）：G型双压管底座JL01（KT）KT型定位线夹JL25 异径接头JL49（GLX）GLX型线岔JL69（G）G型双底座槽钢JL02 吊弦线夹JL26 杵座楔形线夹JL50 定滑轮装置JL70 旋转腕臂拉杆底座JL03 中心锚结线夹JL27 双耳楔形线夹JL51 承锚角钢JL70（T）T型旋转腕臂拉杆底座JL04 接触线电联接线夹JL28 旋转腕臂底座JL52 线锚角钢JL71 钢柱旋转腕臂拉杆底座JL04（GLX）钢铝接触线电联接线夹JL28（T）T型旋转腕臂底座JL52（T）T型线锚角钢JL72 旋转腕臂双拉杆底座JL05 电联接线夹JL29 补偿滑轮JL53 固定螺栓JL73 软横跨固定角钢JL06 接触线接头线夹JL29（D）D型补偿滑轮JL54 固定锚栓JL74 钢柱下锚角钢JL06（GLX）钢铝接触线接头线夹JL30 球型垫块JL55 双环杆JL74（T）T型钢柱下锚固定角钢JL07（HT）HT型管帽JL31 角形垫块JL57 限界架JL75 钢柱双支下锚固定角钢JL08 销钉JL32 双耳连接器JL57（T）T型限界架JL76 坠砣JL09 支持器JL33 接地线夹JL58 调节板JL77 悬吊滑轮JL10 长支持器JL34 接地线连接线夹JL59 杵环杆JL78 软横跨固定底座JL11 定位钩JL35 定位管卡子JL59（T）T型杵环杆JL79 补偿制动角块JL12 定位环JL36 夹环JL60 压管JL80 补偿制动框架JL13 长定位环JL37 吊环JL61 腕臂JL14 套管双耳JL38 长吊环JL61（TG）TG型腕臂JL80（T）T型补偿制动框架JL15 套管环JL39 锚结环JL62 定位管JL81 钢铝终端锚固螺杆JL16 套管铰环JL40 锚支定位卡子JL62（T）T型定位管JL17 杵座鞍子JL41 连接板JL63 定位器JL81（C）C型钢铝终端锚固螺杆JL18 钩头鞍子JL42 叉形连接板JL63（T）T型定位器JL19 双耳鞍子JL42（T）T型叉形连接板JL64 软定位器JL82 长定位立柱JL20 双鞍子JL43 杵头杆JL64（T）T软定位器JL82（2）2型长定位立柱JL21 定位环线夹JL45 耳环杆JL65 定位肩架JL22 U形线夹JL46 坠砣杆JL66 定位调节架JL83 压管底座JL23 横承力索线夹JL47 钩螺栓JL67 底座槽钢JL83（G）G型压管底座JL48 接地线钩螺栓JL68 钢柱底座槽钢接触网常用零配件代号含义汇总接触网零配件种类、规格、型号繁多，但是都有自己的代号，零件代号一般由字母和数字组成。
1. 地铁、轻轨和独轨中哪种交通形式的客运量最大， 答：地铁客运量最大，独轨客运量最小。
2. 线性电机车辆有何优点？答：①噪声低。
②提高车辆通过小半径曲线的能力， 轮廓尺寸减少，减少隧道的土建工程量，降低造价。
3. 世界上哪个城市最早有地铁？我国哪个城市最早有地铁？ 答：伦敦；北京、B 、C 型车是根据什么划分的？广州地铁 1、2、3、4号线分别是哪种类型的车辆？答：按车体宽度的不同来进行分类的。
广州地铁1号线A 型车，2号线A 型车，3号线B 型车，4号线L 型车。
5. 一般城轨车辆由哪几部分组成？ 答：由车体、转向架、车辆连接装置、制动装置、受流装置、车辆设备和车辆电气系统组成。
6. 写出广州地铁一、二号线列车编组形式并解释各符号意义？答：广地一、二号线编组形式：-A*B*C=G&A-,其中A 车为拖车，B 车和C 车为动车。
“-”表示全自动车钩，“ =”表示半自动车钩，“ * ”表示半永久牵引杆。
7. 车辆的车端车测是怎么定义的？答：车端：每辆车的 1位端按如下定义： A 车的1位端是带有全自动车钩的一端， B 车的1位端是与A 车连 接的一端，C 车的1位端是连接半永久牵引杆的一端。
另一端就是2位端。
车测：人立于车辆的 2位端，面向 1位端，则人的右侧就称为该车辆的右侧，人的左侧也称为该车辆的左侧。
8. 列车车侧是怎么定义的？ 答：以司机为主体，司机坐于列车驾驶室的座位上，司机的右侧即为列车的右侧，司机的左侧即为列车的左 侧。
9. 车门和门页是如何编号的？ 答：门页的编号：自 1 位端到 2 位端，沿着每辆车的左侧为由小到大的连续奇数，即 17、19，右侧为由小到大的连续偶数，即2、4、6、8、10、12、•…、18、20。
车门的编号则由该车门两 个门页的号码合并而成：自1位端到2位端，左侧车门的编号为 1/3、5/7、9/11、•••、 17/19，而右侧车门的编号 2/4、6/8、10/12、•…、18/20。
2011届本科生毕业设计（论文）课题名称250全气动高压注油机及其油脂泵的设计专业机械设计制造及其自动化专业方向机电一体化班级07102112A1学号0710211217学生姓名陈业飞指导教师杨征瑞教研室机械电子上海应用技术学院机械与自动化工程学院250全气动高压注油机及其油脂泵的设计摘要:注油机主要运用于隧道、矿山、冶金，起重运输类的轴承及其他摩擦部位的润滑油加注。
目前大多数注油机的主要特点是手动或电动控制，效率均不高，且手动注油机劳动强度大，使用有局限性，出油压力不高。
国内对全气动高压注油机的研究较少，大多需要国外进口，价格昂贵。
本毕业设计的题目是气动注油机及控制系统的设计。
是为满足上海隧道工程的需要，为隧道工程机械润滑而设计的注油机。
设计正文气动注油机部分为总体方案选择、油脂泵的设计及控制实现方案、驱动气缸的设计三大部分注油机的设计在前期已经基本研究成功，已经投入生产。
但是，原来的注油机使用的是电控制，在隧道这种比较潮湿的环境中容易发生机器的故障及工作人员的人身安全问题。
所以，在原来的设计上加以改进，运用气动传动的优点，提高机器的适应性和可靠性。
气动注油机因以空气作为动力源，较易取得，用后的空气可直接排入大气中，处理方便，与液压相比不必设置回收油的油箱与管道，污染少，较能体现现在的环保概念。
有因空气的黏度很少，其损失也很小，所以便于集中供气，实远距离传送，这对于像隧道工程这样的地下操作是很方便的。
气压传动的环境适应性好，特别在易燃、易爆、多尘埃、强磁、辐射、振动严重的恶劣工作环境中，比如这次的隧道工程。
而且考虑到这次课题的设计要求，注油机的排量是：往复一次连续排油180ml，行程为120mm，注油压力为42 MPa，其注油量较高。
由于干油黏度很高，不易吸压，所以其工作频率不能很高，故综合考虑这些因素，本次设计的总体方案采用气动控制。
关键词：全气动注油机，高压，连续且流、排量可调The pneumatic high-pressure note oil 250mm design of themachineGeneral Information Design:Oiling machine is mainly used in tunnel, mining, metallurgy, materials handling classes and other friction bearing parts of the oil filling.Most current note oil machine main characteristic is a manual or electric control, efficiency are not high, and the manual labor intensity note oil machine, using has limitations, the oil pressure is not high. To the pneumatic high-pressure injection domestic oil feeder research less, mostly need foreign imports, the price is high.The graduation project is the subject of air oiling machine and control system design. Shanghai Tunnel Engineering is to meet the needs of lubrication for the tunnel project designed oiling machine.Design text pneumatic note oil machine parts for overall plan selection, grease pump design and control implementation scheme, driving cylinder design three sections.Pneumatic note oil machine for air as power supply, easily obtained, with the air after can be directly into the atmosphere, compared with convenient, handling of hydraulic oil tank not setting recovery less contamination with pipe, can reflect now, with the environmental protection concept. The viscosity for air, the loss is rarely facilitates concentration was small, so the supply, real long distance transmission, this for like tunnel project such an underground operation is very convenient. Pneumatic transmission good adaptability to the environment, especially in inflammable, explosive, dusty, strong magnetic, radiation, vibration serious odiously working environment, such as the tunnel project. And considering the topic design requirements, note oil machine emissions is: a continuous 180ml, reciprocating 120mm trip for the soot, note the oil pressure for 42 MPa, its note oil amount is higher. Because oil viscosity is very high, do not easy absorption of pressure, so its working frequency, it can high considering these factors, the design scheme of adopt pneumatic control.Keywords: all the pneumatic note oil machine, high pressure, flow, displacement is adjustable目录1 绪论 (1)1.1 研究目的及其意义 (1)1.2 注油机的分类 (1)1.3 发展趋势 (2)1.4 注油机的介绍 (2)1.4.1 手动液压注油机 (2)1.4.2 电动黄油注油机 (3)1.4.3 液压润滑脂注油机 (5)1.4.4 矿车轮注油机 (6)1.4.5 气动干油泵注油机 (9)1.5 总体分析 (13)2 油脂泵的设计 (15)2.1 总体方案的确定 (15)2.2 活塞杆的设计计算 (17)2.3 油脂泵缸筒壁厚的设计 (20)2.4 活塞的设计计算 (21)2.5 缸盖的连接螺栓的设计 (22)2.6 密封的设计 (23)2.7 增压盘的设计 (24)2.8 定压安全阀的设计 (25)3 气动控制系统的设计 (25)3.1 方案的比较及分析 (25)3.2 控制系统的方案确定 (27)4 驱动气缸的设计 (28)4.1 缸筒壁厚的设计 (28)4.2 活塞杆的设计 (29)4.2.1 活塞杆的初步选择 (30)4.2.2 活塞杆计算 (30)4.2.3 活塞杆强度校核 (30)4.3 耗气量的计算 (31)4.4 气缸进排气口直径的计算 (32)4.5 缸筒与缸盖的连接设计 (33)4.6 密封的设计 (33)5 升降气缸的设计 (36)5.1 缸筒内径的设计 (36)5.2 缸筒壁厚的设计 (38)5.3 活塞杆的设计 (39)5.3.1 初选活塞杆规格 (40)5.3.2 计算L/D (40)5.3.3 稳定性校核 (40)5.3.4 计算细长杆比 (40)5.3.5 确定系数m (41)5.3.6 校核活塞杆 (42)5.4 耗气量的计算 (42)5.5 气缸进排气口直径的计算 (43)5.6 密封的设计 (44)6 注油机总体设计 (48)7 设计小结 (50)8 特别致谢 (51)9 参考资料 (52)1 绪论1.1 研究目的及其意义注油机目前主要用于重型，矿山机械行业。
取芯工具及操作规程川8-4型川7-4型川6-4型川5-4型250P(63/4″)型250P(43/4″)工具型号 CQX180-150 CQX172-101 CQX133-70 CQX127-66 CQX172-101 型CQX121-66 外筒尺寸(mm) 172×136×18 121×93×14 180x144x18 172x136x18 133x101x16127x93x17 外径X内径X壁厚内筒尺寸(mm) 外径X88.9x75.9x6.5 121×108×6.5 85×70×7.5 127x112x7.5 121x108x6.5 80x70x5内径X壁厚(接钻杆) 41/2” 41/2” 31/2” 31/2” 41/2″ API IF 31/2″ API IF 顶端扣型 API IF API IF API IF API IF重量 2t 2t 1.8t 1.8t 2T 1.8T 岩心直径Φ105 Φ101 Φ70 Φ66 φ101 φ66 (mm)81/2″- 71/2″- 57/8″- 钻头尺寸57/8″-61/2″ 71/2″- 95/8″57/8″-61/2″ 95/8″ 95/8″ 61/2″8--3型川6--3型取芯工具操作规程QJ/ZJ8--891 范围本标准规定了川8--3型.川6--3型取芯工具的操作规程本标准适用于川8--3型, 川6--3型取芯工具的操作规程2 工具简介本工具既可以作为长筒取芯使用也可以作为短筒取芯工具使用崐使用短简时送井的工具为组装好的, 如使用长筒时需要井队在井场崐上自己组装. 3 长筒组装3.1 在场地上, 上紧岩心爪组合件和下稳定器,戴好护丝,用提崐升短节将内,外筒同时吊上钻台.外筒上好钻头,按下钻铤的方法下崐入井眼内,并用卡瓦卡牢.3.2 用内筒卡盘卡住内筒, 并坐于内筒端面上,卸掉提升短节,崐继上述方法,将需下井的内,外筒依次连接.3.3 将地面组装好的悬挂总成吊起与内筒母扣连接好后, 卸掉崐内筒卡盘下放内筒,最后将悬挂总成与内筒母扣上紧.3.4 若不需在井下清洗内筒及井底, 可在地面装好钢球和几个崐堵头,相反则将工具下放到井底,开泵循环清洗干净后,卸开方钻杆,崐再将钢球投入钻杆水眼内.3.5 选用的卡箍岩心爪应符合要求,弹性适宜,敷焊的碳化钨颗崐粒均匀,平整,其自由状态下的内径比钻头内径小2--3mm.3.6 岩心爪座底面与钻头内扶正面的纵向间隙为8--13mm,否则,崐必须卸开卡箍座用调节环调整间隙.4 起下钻4.1 起下钻做到操作平稳,不猛刹,猛放,猛顿,防止钻具剧烈摆崐动.4.2 下钻中若遇井斜大及井径缩小的井段,须缓慢下放,严重遇崐阻,应下牙轮钻头划眼,严禁使用金钢石钻头划眼.4.3 下钻中, 若钻头接近沉砂或垮塌物时,应转动钻具,开泵循崐环,清除沉砂及垮塌物,钻头接近井底,应校对好悬重.4.4 取芯工具取出转盘面, 用卡瓦将外筒卡牢,卸开上接头,提崐出内筒,卸掉卡箍座,用岩芯钳在钻台上通岩芯.4.5 每取完最后一次岩芯,卸内,外筒时,可将一节内,外筒用提崐升短节连接好,卸掉下端扣,戴上外筒护丝,斜放在大门前,用水冲洗崐内外筒 ,再移到场地放平. 5 取芯钻进5.1 金钢石钻头接近井底,缓慢转动钻具,小心地将取芯钻头放崐到井底, 钻压由小到大,等井底与钻头胎体完全吻合后,方可逐渐加崐至推荐钻压.5.2 取芯钻井中送钻力均匀, 严防溜钻,无特殊情况,钻头不提崐离井底,尽可能避免中途停钻,钻压,转速,排量等钻井参数应调配适崐当.5.3 推荐取芯钻井参数一般为: 川8--3型钻压50--60KN 转速崐45--55r/min排量 18--22 L/S川6--3型钻压30--40KN 转速40--50 r/min排量9--12 L/S根据地层变化,可适当调整上述参数,直到获得最佳取芯效果6 割心接单根心和钻完进尺割心都要靠拔断岩芯来进行 ,当需要接单崐根时,停止转盘.缓慢上提钻柱,上提拉力(不包括井壁摩擦力)川8--崐3型不超过原悬重100KN,川6--3型不超过原悬重50KN.若达此值岩芯崐未拔断,可开泵循环,直到岩芯断裂恢复原悬重为止,卸方钻杆时,关崐死转盘销子,用大钳和旋绳.卸扣.以保持下部钻具不动.6.1 接好单根, 开泵将工具下放至井底,先不旋转,加比正常钻崐压大50%的压力静压, 项松岩芯爪,然后稍是提钻柱,恢复到悬重,缓崐慢起动转盘,逐渐加压恢复取饼钻进.川8--4型取心工具操作标准QJ/ZJ4--1995代替:QJ/ZJ4--891 范围本标准规定了川8-4,7-4, 川6-4 型取心工具的操作规程本标准准适用于川8-4,川7-4,6-4型取心要具的操作规程.2 工具简介2.1 本工具既可以作为长筒取心使用,•也可以作为短筒取心工崐具使用,如使用长筒时需要井队在井场上自己组装.2.2 本工具可以根据不同岩性的地层,•配备各种不同结构的岩崐心爪3 工具组装3.1 在井场上上紧岩心爪组合件和下稳定器,戴好护丝,用提升崐短节将内,•外筒同时吊上钻台,外筒上好钻头,按下钻挺的方法下入崐井眼内,并用卡瓦卡牢.3.2 用内筒卡盘卡住内筒,•并坐于外筒端面上,卸掉提升短节,崐断上述方法,将需下井的内外筒依次连接.3.3 将地面组装好的悬挂总成与外筒母扣上紧.3.4 工具组装时,•不装钢球,待下完后充分清洗井底后,从钻杆崐内投入一个所规定尺寸的钢球,,钢球落底后开始取心钻进.3.5 选用的岩爪应符合设计要求,弹性适宜,敷焊的碳化钨颗粒崐均匀,平整,其自由状态下的内径比钻头内径小2--3mm.3.6 岩心爪的底面与钻头内扶正面纵向间隙为8--13mm,•否则,崐必须卸开旋转总成,调整间隙.3.7 检查"0"型密封圈是否良好,必要时更换.4 起下钻4.1 起下钻时操作平整,不猛刹,猛放,猛顿.防止钻具剧烈摆动.4.2 下钻中若遇键槽,狗腿.井径缩小井段,应缓慢下放,严重遇崐阻,下牙轮钻头划眼.4.3 下钻中,•若钻头接近沉砂或垮塌物时,应转动钻具,开泵循崐环,清除沉砂及垮塌物,钻头接近井底,应较对好悬重.4.4 在转动钻具时,严禁钻具猛烈反转,以防倒开安全接头.4.5 取心工具起出转盘面,•用瓦将外筒卡牢,卸开上接头,提出崐内筒,卸掉卡箍座,,用岩心钳在钻台上通台心.4.6 每取完最后一次岩心,卸开内筒时,可将一节内外筒用提升崐短节连接好,卸掉下端扣,戴上外筒护丝,移到场地放平.5 取心钻进5.1 金刚石钻头接近井底,缓慢转动钻具,小心将取心钻头放到崐井底,•钻压由小到大,等井底与胎体形状完全吻合后,方可逐渐加至崐推荐钻压.5.2 取心钻进中送钻要均匀,•严防溜钻,无特殊情况,钻头不提崐离井底,尽可能避免中途停钻.钻压,转速,排量等钻井参数调配适当.5.3 推荐取心钻井参数一般为:川8-4 钻压50-80kN转速50-80r/min排量16-22L/s若地层变化,可适当调整参数,直到获得最佳效果.6 割心6.1 接单根割心和钻完进尺割心都要靠拔断岩心来进行,•若接崐单根时,•停止转盘,缓慢上提钻柱,上提拉力不超过原悬重100kN,若崐达此值岩心来拔断,•可开泵循环,直到岩心断裂恢复悬重为止,卸下崐钻杆时,关死转盘销子,用大钳或旋绳卸扣,保持下部钻具不转动.6.2 接好单根,•开泵将工具下放到井底,先不旋转,加比正常钻崐压大50%的压力静压,•顶松岩心爪,然后稍上提钻柱,恢复到悬重,缓崐慢起动转盘.逐渐加压恢复取心钻进.。
