(完整版)防护棚计算书.doc

防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、搭设参数立杆纵距l a(mm) 1600 立杆横距l b(mm) 7200立杆步距h(mm) 1800 防护棚高度H(mm) 7500防护层层数n 2 上下防护层间距h1(mm) 500斜撑与立杆连接点到地面的距离6500 顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设h2(mm)横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆水平钢管间距a(mm) 4003000的距离l1(mm)纵向外侧防护布置方式剪刀撑钢管类型Ф48×3扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8立杆布置格构柱格构柱截面边长a1(mm) 400立杆计算长度系数μ1 1.3 斜撑计算长度系数μ2 1.3 计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.35×0.4+0.033)=0.208kN/m p=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.35×0.4+0.033=0.173kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.348 kN·mσ=M max/W=0.348×106/4490=77.49N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.574 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1600，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.605 kN四、横向水平杆验算格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.208 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.173 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.751×106/4490=167.289N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=9.895mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, l b, a1)/150，10] = min[max(3000-400, 7200, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=3.458 kN五、扣件抗滑承载力验算max满足要求！六、斜撑稳定性验算112第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.208 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =1.992 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=1.992/cos71.565°=6.299 kNN=N21=6.299 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.5/cos71.565°=1.581 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.581=2.055 m长细比λ= l0/i=2055.48/15.9=129.276≤250轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.581=2.374m长细比λ= l0/i =2374/15.9=149.31查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.312σ= N/(φA) =6298.501/(0.312×424)=47.612N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.208 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.742 kN横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=2.742/cos71.565°=8.67 kNN=N21+N22=14.969 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(7.5-(2-1)×0.5-6.5)/cos71.565°=1.581 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.581=2.055 m长细比λ= l0/i=2055.48/15.9=129.276≤250轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.581=2.374m长细比λ= l0/i =2374/15.9=149.31查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.312σ= N/(φA) =14968.799/(0.312×424)=113.153N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a+ a1) ((l b+2a1)/a+1)/2+ l b]+2( l12+(H-h2)2)0.5+4H=2×[(1.6+0.4)×((7.2+2×0.4)/0.4+1)/2+7.2]+2×(32+(7.5-6.5)2)0.5+4×7.5=92.72 5m扣件数量：m=2n[((l b+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((7.2+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=50个N G1k=0.033L+0.015m=0.033×92.725+0.015×50=3.838kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a+ a1)×(l b+2a1)/2=2×0.35×(1.6+0.4)×(7.2+2×0.4)/2=5.6 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a+ a1)=0.14×(1.6+0.4)=0.28 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a+ a1)=0.2×(1.6+0.4)=0.4 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=5.6+0.28+0.4=6.28 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=3.838+6.28=10.118 kN 3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×10.118+ 1.4×1=13.541 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.8m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.8=2.34m长细比λ= l0/i=2340/15.9=147.17≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.800=2.703m长细比λ= l0/i =2703/15.9=169.98查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.2482、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =13541.273/4/(0.248×424)=32.195N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算Gk Qk立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=11.118/(1×0.25)=44.471 kPaP≤f g=140 kPa满足要求！。

防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：一、参数信息1、构造参数立杆横距l b(m)：1.8 ；立杆纵距l a(m)：2.1 ；防护棚高度H(m)：5 ；上下防护层间距h1(m)：0.6 ；立杆步距h(m)：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；水平钢管间距a(m)：0.3 ；钢管类型：Φ48 × 3.5 ；扣件连接方式：双扣件 ,双扣件抗滑承载力调整系数: 0.8 ；2.荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa): 120；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 1。

二、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

截面几何参数如下：截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;截面惯性矩 I = 12.19 cm4;纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.35×0.3 = 0.105 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下:M = 0.08ql2 + 0.2Fl均布恒载：q = 1.2 ×0.105 = 0.126 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距 M = 0.08×0.126×2.12 + 0.2×1.4×2.1= 0.632 kN.m；最大应力σ = M / W = 0.632×106 / (5.08×103) = 124.499 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力 124.499 N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！三、横向支撑钢管计算横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。

防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、搭设参数计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计防护层防护材料自重标准值g k1(kN/m2防护层防护材料类型脚手板0.5)栏杆与挡脚板类型竹串片脚手板栏杆与挡脚板自重标准值g k2(kN/m) 0.11纵向外侧防护荷载标准值g k3(kN/m) 0.2 高空坠落物最大荷载标准值P k(kN) 1三、纵向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/mp=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.335 kN·mσ=M max/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=1.363 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] =min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.637 kN四、横向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.59×106/4490=131.311N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=5.356mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, l b, a1)/150，10] = min[max(2500-400, 6000, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=3.081 kN五、扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 R max=3.081 kN≤Rc =0.8×8=6.4 kN满足要求！六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ2 1.3钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 α1=arctan( l1/(H-h2))=arctan(2500/(3000-1500))=59.036°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.125 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2.125/cos59.036°=4.131 kNN=N21=4.131 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(3-(1-1)×0.8-1.5)/cos59.036°=2.915 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×2.915=3.79 m长细比λ= l0/i=3790.119/15.9=238.372≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*2.915=4.378m长细比λ= l0/i =4378/15.9=275.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.097σ=N/(φA) =4130.941/(0.097×424)=100.655N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆荷载计算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a+ a1) ((l b+2a1)/a+1)/2+ l b]+2( l12+(H-h2)2)0.5+4H=1×[(1.5+0.4)×((6+2×0.4)/0.4+1)/2+6]+2×(2.52+(3-1.5)2)0.5+4×3=40.931m 扣件数量：m=2n[((l b+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×1×[((6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=22个N G1k=0.033L+0.015m=0.033×40.931+0.015×22=1.693kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a+ a1)×(l b+2a1)/2=1×0.5×(1.5+0.4)×(6+2×0.4)/2=3.23 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a+ a1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a+ a1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=3.23+0.209+0.38=3.819 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=1.693+3.819=5.512 kN3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×5.512+ 1.4×1=8.014 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l0/i=1560/15.9=98.113≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l0/i =1802/15.9=113.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.4962、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =8014.401/4/(0.496×424)=9.527N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆荷载标准值：N=N Gk+ N Qk=5.512+1=6.512 kN立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=6.512/(1×0.25)=26.048 kPa P≤f g=140 kPa满足要求！。

防护棚架设计计算书1、防护棚架设计防护棚架立柱采用边长200mm×200mm，壁厚18mm的方钢柱，方钢柱间距 1.5m顺公路方向布置，每个方钢柱柱顶焊接300mm×300mm钢板，作为纵梁平台，柱底焊接钢板连接接地螺栓。

防护棚架的方钢柱上面架设32a#工字钢纵梁，在纵梁上间隔0.5m 架设32a#工字钢横梁，方钢柱和纵梁之间、纵梁和横梁之间均采用点焊焊接。

棚架基础采用C25混凝土支墩，支墩沿公路方向长14.8m，宽0.8m，高1m。

为保证混凝土支墩足够的抗剪切能力，在原地面上按顺公路方向间距0.5m，横向间距0.4m布置锚杆，锚杆深入地面下2m，埋入支墩1m。

防护棚架正立面图：防护棚架侧立面图：2、工字钢承载力计算2.1横向工字钢受力计算永久荷载：木方及竹胶板自重 0.5 kPa ×0.5 m=0.250 kN/m 工32a 号型钢自重 52.7 kg/m ×9.8N/kg=0.517 kN/m 可变荷载：施工荷载 1 kn/m 2×0.5 m=0.5 kN/m荷载组合： q=1.2×(0.250+0.517) + 1.4×0.5 =1.621kN/m跨中弯矩计算公式：（l 为32a#工字钢长度，l=11m ）M=0.5（q+g ）l 2=98.07kn ·m跨中剪应力计算公式：V=-0.5（g+q ）l =-0.892kn分别考虑1.1、1.2系数的安全贮备，Q235工字钢容许正应力、切应力分别为MPa 191][=σ、MPa 175][=τ；根据最大弯矩、剪力计算最大正应力、剪应力：MPa MPa W M x 191][2.71411092.6107.09843max max =>=⨯⨯==-σσ 满足要求 MPa MPa d I S V x x 175][4.30105.9105.271092.80323*max max =<=⨯⨯⨯⨯==--ττ 满足要求2.2 纵向工字钢受力计算根据荷载传递路径可知，纵梁工字钢所受荷载为集中力荷载，大小同横向工字钢受力。

悬挑防护棚计算书一、基本参数侧立面示意图平面图三、荷载参数c c a计算简图：计算抗弯：M=0.185kN.m 计算抗剪：V=1.048kN 计算挠度：ν=0.16mm计算简图：计算抗弯：M=0.152kN.m 计算抗剪：V=0.869kN 计算挠度：ν=0.112mm承载能力极限状态：q=1.2×(g k1+g k3)×L b+1.2×g k4=1.2×(0.35+0.01)×0.7+1.2×0.0333=0.342kN/m 横向次梁的集中力：R=1.2×L b×g k4=1.2×0.7×0.0333=0.028kNP k =1.4p k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态：q'=(g k1+g k3)×L b+g k4=(0.35+0.01)×0.7+0.0333=0.285kN/m横向次梁的集中力：R'=L b×g k4=0.7×0.0333=0.0233kNP k'=1kN1.抗弯验算M max=Max(0.185，0.152)=0.185kN.mσ=M max/W X=0.185×106/(4.49×103)=41.105N/mm2≤[f]=205N/mm2次梁强度满足！2.挠度验算νmax=Max(0.16，0.112)=0.16mm≤[ν]=L a/400=600/400=1.5mm次梁挠度满足要求！3.支座反力计算极限状态下支座反力：R次梁=R max=Max(1.395，1.183)=1.395kN正常使用状态下支座反力：R'次梁=R'max=Max(1.04，0.888)=1.04kN 五、主梁验算计算抗弯：M=0.895kN.m计算抗剪：V=2.701kN计算挠度：ν=5.081mm下层防护棚传递至悬挑主梁荷载标准值R'(kN) 设计值R(kN)连接两层短立杆的自重荷载h×g k41×0.0333=0.033 1.2×1×0.0333=0.04下层纵向次梁的自重荷载L a×g k40.6×0.0333=0.02 1.2×0.6×0.0333=0.0 24下层横向次梁的自重荷载5×L b×g k45×0.7×0.0333=0.117 1.2×5×0.7×0.0333=0 .14防护层内材料自重L a×L b×g k10.6×0.7×0.35=0.147 1.2×0.6×0.7×0.35=0. 176安全网自重荷载L a×L b×g k30.6×0.7×0.01=0.004 1.2×0.6×0.7×0.01=0. 005合计0.321 0.385 承载能力极限状态：q x=1.2×q×sinα=1.2×g k5×sin1=1.2×0.0333×0.0175=0.0007kN/mq y=1.2×q×cosα=1.2×g k5×cos1=1.2×0.0333×0.9998=0.04kN/mR x=(R次梁+R下排)×sinα=1.78×0.0175=0.0311kNR y=(R次梁+R下排)×cosα=1.78×0.9998=1.7798kN正常使用极限状态：q'x=q×sinα=g k5×sin1=0.0333×0.0175=0.0006kN/mq'y=q×cosα=g k5×cos1=0.0333×0.9998=0.0333kN/mR'x=(R'次梁+R'下排)×sinα=1.361×0.0175=0.0238kNR'y=(R'次梁+R'下排)×cosα=1.361×0.9998=1.3607kN1.抗弯验算M max=0.895kN.mσ=M max/W X=0.895×106/(4.49×103)=199.31N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁抗弯度满足！2.挠度验算νmax=5.081mm≤[ν]=A/400=4240/400=10.6mm主梁挠度满足要求！3.支座反力计算R0=1.342kNR1=3.176kNR2=4.5kN上拉部分：第1道上拉：F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×sinα)/(L1×cosα))))=3.176/(sin(1+arctan((2.7-1×sin1)/(1×cos 1)))) =3.368kN第2道上拉：F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×sinα)/(L2×cosα))))=4.5/(sin(1+arctan((3.3-2.5×sin1)/(2.5×co s1)))) =5.599kN4.主梁稳定性验算N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.0007×3+0.0311×（(3-0.2)/0.7+1）+(3.3682-3.1762)0.5+(5.5992-4.52)0.5=4.61kNλx=L1/i=1500/15.9=94.34查《规范》表A得，φ=0.634σ=N/(φA)=4609.912/(0.634×4.24×102)=17.149N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁稳定性满足要求！六、主梁与主体结构连接点强度计算扣件抗滑承载力验算：N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.0007×3+0.0311×（(3-0.2)/0.7+1）+(3.3682-3.1762)0.5+(5.5992-4.52)0.5=4.61kN主梁钢管扣件抗滑移N max=4.61kN≤1×12=12kN主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算：N lmax=R0×cosα+N max×sinα=1.342×cos1+4.61×sin1= 1.423kN≤R c=1×12=12kN主梁扣件抗滑承载力满足要求！七、拉撑绳杆承载力计算1.上拉杆件为钢管S12轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=5.599×103/489=11.451N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！钢管扣件抗滑移N S=5.599kN≤1×12=12kN扣件抗滑承载力满足要求！角焊缝验算：τf=N S/(h e×l w)=5.599×103/(15×120)=3.111N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！实用标准文案对接焊缝验算：σ=N S/(l w t)=5.599×103/A=5.599×103/489=11.451N/mm2≤f t w=185N/mm2 符合要求！精彩文档。

防护棚计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点:杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。

本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。

编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：一、参数信息1、构造参数立杆横距l b(m)：6 ；立杆纵距l a(m)：1.2 ；防护棚高度H(m)：5.5 ；上下防护层间距h1(m)：0.7 ；立杆步距h(m)：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：3 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；水平钢管间距a(m)：0.3 ；钢管类型：Φ48 × 3 ；扣件连接方式：双扣件 ,双扣件抗滑承载力调整系数: 0.75 ；2.荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.25 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa): 120；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 1。

二、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

截面几何参数如下：截面抵抗矩 W = 4.49 cm3;截面惯性矩 I = 10.78 cm4;纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.25×0.3 = 0.075 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下:M = 0.08ql2 + 0.2Fl均布恒载：q = 1.2 ×0.075 = 0.09 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距 M = 0.08×0.09×1.22 + 0.2×1.4×1.2= 0.346 kN.m；最大应力σ = M / W = 0.346×106 / (4.49×103) = 77.142 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力 77.142 N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！三、横向支撑钢管计算横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。

防护棚计算书一、荷载计算永久荷载标准值压型钢板（单板） 1.40kN/m2 820型4mm厚彩钢板 3.20kN/m2合计5.40 kN/m2可变荷载标准值不上人屋面荷载0.50kN/m2合计0.50 kN/m2梁自重70*70*3方管梁：1.42 kN/m二、构件承载力验算计算简图如下：屋面板传给梁的荷载（采取最不利荷载满跨计算）：上层屋面荷载：（1.431.4+0.531.2）33.6+1.42=10.64 KN/m下层屋面荷载：（3.231.4+0.531.2）33.6+1.42=19.70 KN/m横梁自重：1.4231.433.6=7.2 KN由结构力学求解器建模有：得计算结果如下:杆端 1 杆端 2单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 -16.1157142 -0.74428571 -0.99238095 -16.1157142 -0.74428571 -2.480952382 0.74428571 -8.91571429 -2.48095238 0.74428571 30.4842857 19.08761903 -22.6503020 1.13030413 -8.40154145 -22.6503020 1.13030413 -7.836389384 1.90044516 15.3745805 -7.83638938 0.04345406 -5.85092482 1.699163525 -13.0414548 -0.33558109 1.69916352 -13.0414548 -0.33558109 0.89376891--------------------------------------------------------------------------------------------梁构件内力值校核：最大弯矩值为19.08 KN·m70*70*3方管构件截面特性：W x =28.84 cm 3；验算强度x x x W r M ＝461084.2805.11008.19⨯⨯⨯＝ 63.01N/mm 2<f=215N/mm 2 柱抗压承载力验算：取7轴与A 轴交点柱进行验算此柱压力最大截面为柱底，压力为16.11 KN柱截面特性： A=102.8 mm 2强度验算：A N ＝8.1021011.163⨯＝156.7N/mm 2<f=310N/mm 2 故构件承载力符合要求。

防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：[mm]单位:单位:[mm]JDaIT)4w—££7f2100*——-----------1I二I一、参数信息1、构造参数立杆横距I b(m): 1.8 ;立杆纵距l a(m): 2.1 ;防护棚高度H(m): 5 ;上下防护层间距h i(m): 0.6 ;立杆步距h(m): 1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m): 1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5 ；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；水平钢管间距a(m): 0.3 ;钢管类型：①48 X 3.5;扣件连接方式：双扣件，双扣件抗滑承载力调整系数：0.82. 荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN): 1 ;脚手板自重(kN/m2) : 0.35 ;栏杆及挡脚板自重(kN/m) : 0.15 ;3. 地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa): 120 ；立杆基础底面面积(m2): 0.25 ；地基承载力调整系数：1。

、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

截面几何参数如下：截面抵抗矩W = 5.08 cm 3;截面惯性矩I = 12.19 cm 4;纵向钢管计算简图1. 荷载的计算(1) 脚手板自重(kN/m):q1 = 0.35 X 0.3 = 0.105 kN/m ;(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN):N= 1 kN ;2. 强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算;最大弯矩计算公式如下：M = 0.08ql 2 + 0.2FI均布恒载：q = 1.2 X 0.105 = 0.126 kN/m ;冲击荷载：F = 1.4 X 1 = 1.4 kN ;最大弯距M = 0.08 X 0.126 X 2.12 + 0.2 X 1.4 X 2.1= 0.632 kN.m ;最大应力(T = M / W = 0.632 X%0(5.08 1X3) = 124.499 N/mm 2;支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm 2;支撑钢管的计算应力124.499 N/mm小于钢管的抗弯强度设计值205 N/mf,满足要求！三、横向支撑钢管计算横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。

防护棚设计计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011二、计算参数及简图基本参数名称防护棚-1防护棚长度L(m13.4防护棚高度H(m7 立杆纵距la(m 2 立杆横距l b(m 4 立杆步距h(m 2防护层层数n 2 防护层间距h1(m0.7防护层次梁方向纵向搭设防护层次梁间距a(m0.5是否设置斜撑是斜撑底端高度l1(m4斜撑水平宽度l2(m 1.333 立杆纵向防护方式斜撑立杆形式双立杆格构柱截面边长b(m/主梁与立杆扣接方式单扣件材料参数钢管类型Φ51×3脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g1k(kN/m20.35 地基基础类型混凝土楼板地基承载力特征值f ak(kPa/ 架体底部垫板面积A(m20.2搭设省份上海(省搭设城市上海(市基本风压值Wo(kN/m^20.4地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区最大集中荷载标准值F k(kN 1.5 示意简图（图1）正立面图（图2）侧立面图三、防护层纵向水平钢管验算脚手板下为纵向搭设钢管时，钢管主要承受荷载为：恒荷载为钢管自重，脚手板自重；活荷载为高空坠物等产生最大集中荷载；强度验算采用荷载效应基本组合的设计值，按规范恒荷载分项系数取1.2，活荷载取1.4；挠度验算按正常使用极限状态验算变形，分项系数均为1.0。

按单跨简支梁模型计算,结果偏于安全。

1、强度验算恒荷载为：g1=1.2(g+g1k×a=1.2×(0.035+0.35×0.5=0.253kN/m活荷载为：F1=1.4F k=1.4×1.5=2.1kN受力简图如下:（图3）简支梁受力简图1（图4）承载能力极限状态下的应力图M max=0.811kN·mσ=M max/W=0.811×106/5130=158.047N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算恒荷载：g k1=g+g1k×a=0.035+0.35×0.5=0.21kN/m活荷载：F k1=F k=1.5kN（图5）正常使用极限状态下的受力简图（图6）次梁变形图(mmνmax=6.013mm≤[ν]=10mm满足要求四、防护层横向水平钢管验算横向钢管主要承受纵向钢管传递的集中力及钢管自重，恒荷载为：纵向钢管传递的恒荷载及横向钢管自重，活荷载为纵向钢管传递下来的活荷载；分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行强度及挠度验算。

防护棚设计计算书-1防护棚设计计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011二、计算参数及简图示意简图（图1）正立面图（图2）侧立面图三、防护层纵向水平钢管验算脚手板下为纵向搭设钢管时，钢管主要承受荷载为：恒荷载为钢管自重，脚手板自重；活荷载为高空坠物等产生最大集中荷载；强度验算采用荷载效应基本组合的设计值，按规范恒荷载分项系数取1.2，活荷载取1.4；挠度验算按正常使用极限状态验算变形，分项系数均为1.0。

按单跨简支梁模型计算,结果偏于安全。

1、强度验算恒荷载为：g1=1.2(g+g1k×a)=1.2×(0.035+0.35×0.5)=0.253kN/m活荷载为：F1=1.4F k=1.4×1.5=2.1kN受力简图如下:（图3）简支梁受力简图1（图4）承载能力极限状态下的应力图M max=0.811kN·mσ=M max/W=0.811×106/5130=158.047N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算恒荷载：g k1=g+g1k×a=0.035+0.35×0.5=0.21kN/m活荷载：F k1=F k=1.5kN（图5）正常使用极限状态下的受力简图（图6）次梁变形图(mm)νmax=6.013mm≤[ν]=10mm满足要求四、防护层横向水平钢管验算横向钢管主要承受纵向钢管传递的集中力及钢管自重，恒荷载为：纵向钢管传递的恒荷载及横向钢管自重，活荷载为纵向钢管传递下来的活荷载；分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行强度及挠度验算。

1、强度验算恒荷载：g2=1.2g=1.2×0.035=0.043kN/mF21=1.2(g+g1k×a)×l a=1.2×(0.035+0.35×0.5)×2=0.505kN活荷载：F22=1.4F k=1.4×1.5=2.1kN受力简图如下：（图7）横向钢管受力简图（图8）承载能力极限状态下的应力图M max=0.615kN·m;σ=M max/W=0.615×106/5130=119.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算恒荷载：g k2=g=0.035kN/mF k21=(g+g1k×a)×l a=(0.035+0.35×0.5)×2=0.421kN/m活荷载：F k22=F k=1.5kN简图如下：（图9）正常使用极限状态下的受力简图（图10）横向钢管变形图(mm) νmax=2.172mm≤[ν]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=3.941kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=2.996kN五、扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为R max==3.941kN≤[R]=8N/mm2满足要求六、立柱验算1、长细比验算防护棚立杆一般只在纵向有水平支撑杆，横向只有地面、斜撑(存在时)及防护层约束，故一般为横向失稳。

1、荷载计算：Φ48钢管：0.038kn/m 木模板：0.12kn/m16#工字钢：0.207kn/m 活荷载：2kn/m2恒荷载分项系数：1.2 活荷载分项系数：1.4动力系数：1.2上层模板：0.12kn/m×12m×18m=25.92kn上层钢管：（16×18m+0.5m×16×6）×0.038kn/m=12.768 kn 下层模板：0.12kn/m×12m×18m=25.92kn下层钢管：27×18m×0.038kn /m=18.468kn16#工字钢：12m×6×0.207kn/m=14.904kn∑=97.98kn活荷载：2kn/m2×12m×18m=432kn综上所述：Q=1.2×97.98kn+1.2×1.4×432kn=843.336kn 即：q=11.73kn/m2、计算模型如图所示：根据矩阵位移法计算得知：跨内最大弯矩：0.08ql2=0.08×11.73kn/m×16m2=15.01kn·mMa=Mb=-0.1×11.73kn/m×16m2=18.768 kn·m 剪力计算：Va=0.4×11.73kn/m×4m=18.76knV b左=-0.6×11.73kn/m×4m=-28.15knV b右=0.5×11.73kn/m×4m=23.46knV c左=-0.5×11.73kn/m×4m=-23.46knV c右=0.6×11.73kn/m×4m=28.15knVd=-0.4×11.73kn/m×4m=18.76kn剪力图：（kn）弯矩图：（kn·m）3、抗弯强度验算：16#工字钢截面特性：惯性矩（I）=1130cm4 强度设计值（f）=205n/mm2 截面抵抗矩：（W）=141cm3 弹性模量（E）=206×103n/mm2б=M/(R X W X)+N/A=126.8+83.1kn/2610mm2=158.6n/mm2＜[f]=205n/mm2所以满足要求！4、稳定性验算：б=M/(R X W X)=18.77kn·m/（1.05×141000）=126.8n/mm2＜[f]=205n/mm2R X取1.05；满足要求！5、钢丝绳拉力验算：单根￠14钢丝绳拉力为：1373 kn，假设当钢丝绳与拉结体形成450夹角时其拉力为：1373 kn×sin450=970.86 KN﹥∑N=140.556kn远远满足要求。

防护棚计算书一、搭设参数计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计三、纵向水平杆验算承载力使用极限状态非格构柱q=1.2(g k1×a+0.035) =1.2×(0.5×0.5+0.035)=0.342kN/mp=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态非格构柱q1=g k1×a+0.035 =0.5×0.5+0.035=0.285kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=ql a2/8+0.25pl a=0.342×1.52/8+0.25×1.4×1.5=0.621 kN·mσ=M max/W=0.621×106/4730=131.358N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=5q1l a4/(384EI)+p1l a3/(48EI)=5×0.285×15004/(384×206000×113600)+1×15003/(48×206000×113600)=0.807m m[ν]＝min[l a/150，10]=min[1500/150，10]=10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max= ql a/2+p/2=0.342×1.5/2+1.4/2=0.957 kN四、横向水平杆验算承载力使用极限状态非格构柱：F=1.2(g k1a+0.035)l a=1.2×(0.5×0.5+0.035)×1.5=0.514 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态非格构柱：F1=(g k1a+0.035)l a=(0.5×0.5+0.035)×1.5=0.428 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.432×106/4730=91.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.52mm≤[ν]＝min[max(l1, l b)/150，10] = min[max(1200, 3000)/150，10] =10mm 满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=2.302 kN五、扣件抗滑承载力验算R max=2.302 kN≤Rc =0.8×8=6.4 kN满足要求！六、斜撑稳定性验算α1=arctan( l1/(H-h2))=arctan(1200/(4000-2500))=38.66°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态非格构柱：F=1.2(g k1a+0.035)l a=1.2×(0.5×0.5+0.035)×1.5=0.514 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.302 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2.302/cos38.66°=2.948 kNN=N21=2.948 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.8/cos38.66°=1.024 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.024=1.332 m长细比λ= l0/i=1331.85/15.9=83.764≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.024=1.538m长细比λ= l0/i =1538/15.9=96.75查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.618σ= N/(φA) =2947.99/(0.618×450)=10.6N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态非格构柱：F=1.2(g k1a+0.035)l a=1.2×(0.5×0.5+0.035)×1.5=0.514 kN 横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =1.671 kN横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=1.671/cos38.66°=2.14 kNN=N21+N22=5.088 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(4-(2-1)×0.8-2.5)/cos38.66°=0.896 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×0.896=1.165 m长细比λ= l0/i=1165.37/15.9=73.294≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*0.896=1.346m长细比λ= l0/i =1346/15.9=84.65查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.698σ= N/(φA) =5088.267/(0.698×450)=16.2N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆荷载计算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[l a(l b/a+1)/2+ l b/2]+( l12+(H-h2)2)0.5+H=2×[1.5×(3/0.5+1)/2+3/2]+(1.22+(4-2.5)2)0.5+4=19.421m扣件数量：m=n[(l b/a-1)/2+1×2]=2×[(3/0.5-1)/2+1×2]=9个N G1k=0.035L+0.015m=0.035×19.42+0.015×9=0.823kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×l a×l b/2=2×0.5×1.5×3/2=2.25 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×l a=0.11×1.5=0.165 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×l a=0.2×1.5=0.3 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=2.25+0.165+0.3=2.715 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=0.823+2.715=3.538 kN3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×3.538+ 1.4×1=5.645 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算防护棚不同于落地脚手架，一般的落地架在主节点处有横向水平杆支撑，故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立杆自由长度h取值如下：斜撑与立杆的连接点到地面的距离h2=2.5m斜撑与立杆的连接点到下层防护层的距离H-(n-1)h1-h2=4-(2-1)×0.8-2.5=0.7m立杆自由长度h取上述两者的最大值2.5m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×2.5=3.25m长细比λ= l0/i=3250/15.9=204.403≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*2.500=3.754m长细比λ= l0/i =3754/15.9=236.08查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.1312、立杆稳定性验算σ= N/(φA) =5645.001/(0.131×450)=95.759N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆荷载标准值：N=N Gk+ N Qk=3.54+1=4.54立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=4.538/(1×0.25)=18.15 kPaP≤f g=85 kPa满足要求！。

防备棚计算书编制依照：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。

因为防备棚有双层防备，故只依照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

计算书中规定防备棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图以下：一、参数信息1、结构参数立杆横距 l b(m) ：1.8；立杆纵距 l a(m) ：2.1；防备棚高度 H(m)：5 ；上下防备层间距 h1(m) ：0.6；立杆步距 h(m)： 1.5 ；斜撑与立杆连结点与地面的距离h2(m) ：1.6；斜撑与立杆连结点到下防备层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；水平钢管间距 a(m) ：0.3；钢管种类：Φ48 × 3.5；扣件连结方式：双扣件, 双扣件抗滑承载力调整系数: 0.8；2.荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN)： 1 ；脚手板自重 (kN/m2) ： 0.35 ；栏杆及挡脚板自重 (kN/m) ：0.15 ；3.地基参数地基土种类 : 素填土；地基承载力标准值 (kPa): 120；立杆基础底面面积 (m2): 0.25；地基承载力调整系数 : 1 。

二、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管依照三跨连续梁计算，蒙受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。

因为防护棚有双层防备，故只依照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

截面几何参数以下：截面抵挡矩 W = 5.08 cm 3;截面惯性矩 I = 12.19 cm 4;纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重 (kN/m) ：q1 = 0.35 × 0.3 = 0.105 kN/m；(2)高空坠落物最大荷载标准值 (kN) ：N= 1 kN ；2.强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式以下:M = 0.08ql 2 + 0.2Fl均布恒载： q = 1.2 × 0.105 = 0.126 kN/m ；冲击荷载： F = 1.4 ×1 = 1.4 kN ；最大弯距 M = 0.08 ×0.126 × 2.1 2 + 0.2 ×1.4 ×2.1= 0.632 kN.m ；6 3 2最大应力σ = M / W = 0.632 ×10 ×；/ (5.08 10 ) = 124.499 N/mm支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm 2；支撑钢管的计算应力2 2 124.499 N/mm 小于钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算横向水平钢管依照承载能力极限状态设计，依照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利状况作用于跨中，上部钢管传达的恒载按等间距步置。

1-3#楼悬挑防护棚计算书悬挑防护棚计算书一、基本参数悬挑防护棚类型双层悬挑防护棚防护棚两层之间间距h(m)0.6防护栏高度h1(m)0.5悬挑防护棚悬挑长度A(m)6悬挑防护棚宽度B(m)70悬挑防护棚的水平倾斜角度a°5主梁间距La(m) 1.5纵向次梁间距Lb(m)0.5主梁之间添加横向次梁的根数n2内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m)1二、撑拉杆件参数支撑序号支撑方式材料选择Ln(m): 支撑杆件在主梁上锚固点到主梁锚固点处直线长度Sn(m): 支撑杆件在外墙锚固点到主梁锚固点处竖直距离是否参与计算1上拉钢丝绳 1.53是2上拉钢管33是3上拉钢丝绳 4.56是4上拉钢丝绳 5.56是侧立面示意图平面图三、荷载参数防护层内材料类型木脚手板防护层内材料自重标准值gk1(kN/m2)0.3栏杆与挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标值gk2(kN/m)0.17安全网自重gk3(kN/m2)0.01冲击荷载pk(kN)1次梁自重gk4(kN/m)0.0333主梁自重gk5(kN/m)0.0333四、次梁验算次梁材料钢管次梁钢管型号Ф48×3截面面积A(cm2) 4.24截面惯性矩Ix(cm4)10.78截面抵抗矩Wx(cm3) 4.49抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)15.9弹性模量E(N/mm2)206000次梁计算方式三等跨连续梁c c a计算简图：计算抗弯：M=0.464kN.m 计算抗剪：V=1.069kN计算挠度：ν=2.565mm 计算简图：计算抗弯：M=0.382kN.m 计算抗剪：V=0.89kN计算挠度：ν=1.77mm承载能力极限状态：q=1.2×(g k1+g k3)×L b+1.2×g k4=1.2×(0.3+0.01)×0.5+1.2×0.0333=0.226kN/m 横向次梁的集中力：R=1.2×L b×g k4=1.2×0.5×0.0333=0.02kNP k =1.4pk=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态：q'=(g k1+g k3)×L b+g k4=(0.3+0.01)×0.5+0.0333=0.188kN/m横向次梁的集中力：R'=L b×g k4=0.5×0.0333=0.0166kNP k'=1kN1.抗弯验算M max=Max(0.464，0.382)=0.464kN.mσ=M max/W X=0.464×106/(4.49×103)=103.371N/mm2≤[f]=205N/mm2次梁强度满足！2.挠度验算νmax=Max(2.565，1.77)=2.565mm≤[ν]=L a/400=1500/400=3.75mm次梁挠度满足要求！3.支座反力计算极限状态下支座反力：R次梁=R max=Max(1.433，1.223)=1.433kN正常使用状态下支座反力：R'次梁=R'max=Max(1.074，0.924)=1.074kN五、主梁验算主梁材料单钢管主梁钢管型号Ф48×3截面面积A(cm2) 4.24截面惯性矩Ix(cm4)10.78截面抵抗矩Wx(cm3) 4.49抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)15.9弹性模量E(N/mm2)206000主梁与主体结构的连接方式双扣件扣件的抗滑移折减系数0.9计算抗弯：M=0.92kN.m计算抗剪：V=2.138kN计算挠度：下层防护棚传递至悬挑主梁荷载标准值R'(kN)设计值R(kN)连接两层短立杆的自重荷载h×g k40.6×0.0333=0.021.2×0.6×0.0333 =0.024下层纵向次梁的自重荷载L a×g k4 1.5×0.0333=0.051.2×1.5×0.0333 =0.06下层横向次梁的自重荷载2×L b×g k42×0.5×0.0333=0.0331.2×2×0.5×0.0 333=0.04防护层内材料自重L a×L b×g k1 1.5×0.5×0.3=0.2251.2×1.5×0.5×0. 3=0.27安全网自重荷载L a×L b×g k3 1.5×0.5×0.01=0.0081.2×1.5×0.5×0. 01=0.009合计0.3360.403 q x=1.2×q×sin（α0）=1.2×g k5×sin（50）=1.2×0.0333×0.0872=0.0035kN/mq y=1.2×q×cos（α0）=1.2×g k5×cos（50）=1.2×0.0333×0.9962=0.0398kN/mR x=(R次梁+R下排)×sin(α0)=1.836×0.0872=0.16kNR y=(R次梁+R下排)×cos(α0)=1.836×0.9962=1.8291kN正常使用极限状态：q'x=q×sin（α0）=g k5×sin（50）=0.0333×0.0872=0.0029kN/mq'y=q×cos（α0）=g k5×cos（50）=0.0333×0.9962=0.0332kN/mR'x=(R'次梁+R'下排)×sin(α0)=1.409×0.0872=0.1228kNR'y=(R'次梁+R'下排)×cos(α0)=1.409×0.9962=1.4041kN1.抗弯验算M max=0.92kN.mσ=M max/W X=0.92×106/(4.49×103)=204.804N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁抗弯度满足！2.挠度验算νmax=6.788mm≤[ν]=A/400=6000/400=10.6mm主梁挠度满足要求！3.支座反力计算R0=0.273kNR1=5.191kNR2=5.94kNR3=3.719kNR4=5.238kN上拉部分：第1道上拉：F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×sinα)/(L1×cosα))))=5.191/(sin(5+arctan((3-1.5×sin5)/(1.5×cos5)))) =5.619kN第2道上拉：F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×sinα)/(L2×cosα))))=5.94/(sin(5+arctan((3-3×sin5)/(3×co s5)))) =8.056kN第3道上拉：F3=R3/(sin(α+arctan((S3-L3×sinα)/(L3×cosα))))=3.719/(sin(5+arctan((6-4.5×sin5)/(4.5×cos5)))) =4.467kN第4道上拉：F4=R4/(sin(α+arctan((S4-L4×sinα)/(L4×cosα))))=5.238/(sin(5+arctan((6-5.5×sin5)/(5.5×cos5)))) =6.816kN4.主梁稳定性验算N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5+(F32-R32)0.5+(F42-R42)0.5=0.0035×6+0.16×（(6-1)/0.5+1）+(5.6192-5.1912)0.5+(8.0562-5.942)0.5+(4.4672-3.7192)0.5+(6.8162-5.2382)0.5=16.211kN λx=L1/i=1500/15.9=94.34查《规范》表A得，φ=0.634σ=N/(φA)=16211.232/(0.634×4.24×102)=60.306N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁稳定性满足要求！六、主梁与主体结构连接点强度计算扣件抗滑承载力验算：N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5+(F32-R32)0.5+(F42-R42)0.5=0.0035×6+0.16×（(6-1)/0.5+1）+(5.6192-5.1912)0.5+(8.0562-5.942)0.5+(4.4672-3.7192)0.5+(6.8162-5.2382)0.5=16.211kN 主梁钢管扣件抗滑移N max=16.211kN>0.9×12=10.8kN主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算：N1max=R0×cosα+N max×sinα=0.273×cos(50)+16.211×sin(50)= 1.685kN≤R c=0.9×12=10.8kN 主梁上的扣件抗滑承载力不满足要求！建议增加扣减的数量！七、拉撑绳杆承载力计算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)12.5钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径12花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170de(mm)主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳节点钢丝绳的最大轴向拉力N S=Max[F1,F3,F4]=6.816kN查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=97.3kN[F g]=α× F g/k=0.85×97.3/9=9.189kN≥N S=6.816kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×9.189/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=9.189×103/(π×122/4)=81.253N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×9.189×103/(π×202)=14.625N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！角焊缝验算：τf =N S/(h e×l w)=6.816×103/(10×100)=6.816N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！2.上拉杆件为钢管上拉杆截面类型Ф48×3上拉杆截面积A(cm2) 4.24上拉杆截面惯性矩I(cm4)10.78上拉杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49上拉杆材料抗拉强度设计值205上拉杆件弹性模量E(N/mm2)206000f(N/mm2)焊缝厚度h e(mm)15焊缝长度l w(mm)120角焊缝强度设计值f t w(N/mm2)160对接焊缝抗拉强度设计值f t w(N/mm2)185S2轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=8.056×103/424=19.001N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！钢管扣件抗滑移N S=8.056kN≤0.9×12=10.8kN扣件抗滑承载力满足要求！角焊缝验算：τf=N S/(h e×l w)=8.056×103/(15×120)=4.476N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N S/(l w t)=8.056×103/A=8.056×103/424=19.001N/mm2≤f t w=185N/mm2符合要求！结论和建议：1.主梁上的扣件抗滑承载力不满足要求！建议增加扣减的数量！。

安全通道防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、搭设参数计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计防护层防护材料自重标准值g k1(kN/m2防护层防护材料类型竹串片脚手板0.35)栏杆与挡脚板类型竹串片脚手板栏杆与挡脚板自重标准值g k2(kN/m) 0.11 纵向外侧防护荷载标准值g k3(kN/m) 0.2 高空坠落物最大荷载标准值P k(kN) 1钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 98900 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4120 q=γ0×1.3(g k1a+0.03)=1×1.3×(0.35×0.9+0.03)=0.449kN/mp=γ0×1.5×γL×P k=1×1.5×0.9×1=1.35 kN正常使用极限状态q1=(g k1a+0.03)=(0.35×0.9+0.03)=0.345kN/mp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.474 kN·mσ=M max/W=0.474×106/4120=115.162N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=2.941 mm[ν]＝min[max(l1, l b)/150，10] = min[max(1500, 3000)/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.77 kN四、扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 max满足要求！五、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ2 1.3钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 98900 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4120112第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态F=γ0×1.3(g k1a+0.03)=1×1.3×(0.35×0.9+0.03)=0.449 kN/mp=γ0×1.5×γL×P k=1×1.5×0.9×1=1.35 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R1max =0.885 kN横向斜撑轴向力：N11= R1max/cosα1=0.885/cos45°=1.252 kNN=N11=1.252 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.8/cos45°=1.131 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.131=1.471 m长细比λ= l0/i=1470.782/16=91.924≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.131=1.699m长细比λ= l0/i =1699/16.0=106.17查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.544σ= N/(φA) =1251.579/(0.544×384)=5.991N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态F=γ0×1.3(g k1a+0.03)=1×1.3×(0.35×0.9+0.03)=0.449 kN/m 横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R1max =0.631 kN横向斜撑轴向力：N12= R1max/cosα1=0.631/cos45°=0.893 kNN=N11+N12=2.144 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(4-(2-1)×0.8-2.5)/cos45°=0.99 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×0.99=1.287 m长细比λ= l0/i=1286.934/16=80.433≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*0.990=1.486m长细比λ= l0/i =1486/16.0=92.90查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.648σ= N/(φA) =2144.175/(0.648×384)=8.617N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！六、立杆稳定性验算立杆布置双立杆钢管截面惯性矩I(mm4) 98900 立杆计算长度系数μ1 1.3 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4120 立杆截面回转半径i(mm) 16钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆截面面积A(mm2) 3841、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[l b/2×l a/a+ l a]+( l12+(H-h2)2)0.5+2H=2×[3/2×0.9/0.9+0.9]+(1.52+(4-2.5)2)0.5+2×4=14.921m扣件数量：m=n[(l a/a-1)+1×2]=2×[(0.9/0.9-1)+1×2]=4个N G1k=0.03L+0.015m=0.03×14.921+0.015×4=0.509kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×l a×l b/2=2×0.35×0.9×3/2=0.945 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×l a=0.11×0.9=0.099 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×l a=0.2×0.9=0.18 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=0.945+0.099+0.18=1.224 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=0.509+1.224=1.733 kN3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=γ0×[1.3×N Gk+1.5×γL×N Qk]=1×[1.3×1.733+1.5×0.9×1]=3.603 kN 立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算防护棚不同于落地脚手架，一般的落地架在主节点处有横向水平杆支撑，故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立杆自由长度h 取值如下：斜撑与立杆的连接点到地面的距离h2=2.5m斜撑与立杆的连接点到下层防护层的距离H-(n-1)h1-h2=4-(2-1)×0.8-2.5=0.7m 立杆自由长度h取上述两者的最大值2.5m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×2.5=3.25m长细比λ= l0/i=3250/16=203.125≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*2.500=3.754m长细比λ= l0/i =3754/16.0=234.61查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.1332、立杆稳定性验算σ= N/2/(φA) =3603.071/2/(0.133×384)=35.274N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆地基承载力验算Gk Qk立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=2.733/(1×0.25)=10.933 kPa P≤f g=100 kPa满足要求！。