料仓隔墙设计计算书原

化工储罐防火墙设计与防火距离计算方法详解化工储罐是工业生产中常见的储存容器，但由于其容易泄漏、爆炸的特性，对于储罐区域的防火安全至关重要。

化工储罐防火墙的设计和防火距离的计算方法，是确保储罐区域安全的重要措施。

本文将详细解析化工储罐防火墙的设计原则以及防火距离的计算方法，以供相关从业人员参考。

1. 储罐防火墙的设计原则化工储罐防火墙的设计应遵循以下原则：1.1 分隔原则储罐防火墙的最主要目的是将罐区与周边区域分隔开，以降低火灾蔓延的风险。

因此，在设计防火墙时，应确保其能有效地将罐区与周边设施、建筑物隔离开来，减少火势传播的可能性。

1.2 耐火原则储罐防火墙必须具备一定的耐火性能，能够阻挡火势通过。

通常采用耐火砖、耐火混凝土等材料进行墙体构筑，确保墙体在火灾发生时能够承受一定的热辐射和火焰冲击。

1.3 高度原则储罐防火墙的高度应根据具体情况进行合理设计。

一般来说，防火墙的高度应超过最高储罐的高度，并考虑到燃烧物质的可能溅跃、溅射，防止火势跨越防火墙。

1.4 门窗原则储罐防火墙应尽量避免设置门窗，以减少火势传播的可能性。

如果必须设置门窗，则应使用防火门窗，并采取相应的防火隔离措施，如设置防火玻璃等。

2. 防火距离计算方法防火距离是指储罐与防火墙之间的间距，其大小直接影响到防火墙的设计和储罐区域的安全疏散。

防火距离的计算方法主要有以下两种：2.1 基于安全距离的计算方法根据涉及到的燃烧物质的特性和储罐的属性，可以通过安全距离表来确定防火距离。

安全距离表是基于相关标准和规范制定的，其中包含了不同燃烧物质的最小安全距离要求。

在计算防火距离时，只需要查找并参考相应的安全距离表，将储罐的属性与涉及到的燃烧物质匹配即可得到结果。

2.2 基于量热学计算方法这种计算方法主要是通过对燃烧物质在火灾发生时的热辐射和火焰冲击进行量热学分析，得出需要的防火距离。

具体的计算步骤较为复杂，需要考虑多个因素，包括火源的特性、火灾场景、风速等。

(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称：挡土墙建设项目1.2 项目地点：（填写具体地点）1.3 项目目的：建设稳定可靠的挡土墙，提供土地保护和公共安全。

2. 设计要求2.1 承重能力：挡土墙应能承受预期荷载，并具备抗滑稳定性。

2.2 填土材料：填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。

2.3 墙体结构：挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。

3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算：根据设计要求和实际地形条件，确定挡土墙的高度（填写具体计算公式）。

3.2 挡土墙底宽计算：根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数，计算挡土墙底宽（填写具体计算公式）。

3.3 排水系统设计：根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求，设计合适的排水系统，包括排水管道、排水孔等。

4. 施工要求4.1 基础处理：确保挡土墙基础的牢固和稳定。

4.2 墙体建设：按照设计要求，采用合适的墙体结构材料进行施工。

4.3 填土施工：选用良好的填土材料，按照设计要求进行填土施工。

4.4 排水系统安装：按照设计要求合理布置排水系统，并确保排水通畅。

5. 安全注意事项5.1 施工现场安全：施工过程中应注意安全措施，避免发生意外事故。

5.2 填土材料选择：选择具备抗冲刷能力的填土材料，确保挡土墙的稳定性。

6. 风险评估6.1 地质条件评估：根据现场地质勘探结果，评估地质条件对挡土墙的影响程度。

6.2 天气因素评估：考虑气候条件对挡土墙的影响，采取适当的防护措施。

7. 附件（相关附件名称及编号，如设计图纸、土质试验报告等）8. 法律名词及注释（根据实际情况相关法律名词及其注释）---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位：（填写具体施工单位名称）1.2 施工地点：（填写具体地点）1.3 施工：根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。

2. 前期准备2.1 地质勘察：进行现场地质勘察，了解地质情况，为施工提供依据。

中铁六局宜彝高速6标段搅拌站砂石料棚受力计算分析书施工单位：文安县宏达彩板钢构厂砂石料棚，尺寸为37m×92 m（跨度为：23m）。

砂石料棚结构计算书一、基础稳定性验算砂石料棚柱与屋架之间采用刚性连接，连接强度经验算满足受力要求，因此整个结构可以视为一个刚性的整体，在水平外力（风荷载）的作用下，可能出现两种位移现象，一是沿水平受力方向滑动，二是绕最外侧基础脚部转动，现对这两种情况进行验算。

1）沿水平方向滑动可能性分析整个结构自重N=588.04KN，基础与地面之间的摩擦系数μ取0.3，则结构与地面之间的最大静摩擦力：f=μN=0.3×588.04=176.412KN。

经计算，水平外力（风荷载）W=73.78KN，小于最大静摩擦力，因此，结构在风荷载作用下，不会发生水平滑动。

2）绕外侧基础脚部转动可能性分析水平外力（风荷载）对结构产生一个绕最外侧基础脚部旋转的力矩，当这个力足够大时，结构将发生倾覆。

水平外力（风荷载）W=73.78KN，对基础脚部产生的旋转力矩M W=73.78×3=221.34N·m同时结构自身重力将对结构产生一个反方向的旋转力矩，由于此结构各部件基本对称，因此可以设定结构中心点为重心点，则重力产生的旋转力矩M N=588.04×81=47631.24N·mM N＞M W结构在风荷载作用下不会发生任何倾覆。

二、 WG37*92强度校核砂石料棚结构尺寸：跨度：23m，共有4跨，32个钢结构柱，长度为92米，屋面长度为92米。

长度方向分为8个钢结构柱。

支腿高度为10米，屋面高度为12.5米。

根据该产品设计图样及使用工况，砂石料棚主要承受屋面重量、结构重量等永久载荷、承受风载荷、集灰载荷、雪载荷等可变载荷。

1）永久载荷（1）屋面：采用厚度为δ0.35彩钢板，沟槽对沟槽，上压下拼接而成。

制作防水处理。

重量为：13738kg。

（2）檁条：采用40×80×1.2矩形钢管与屋梁焊接而成。

专业课程设计公路路基设计学号：班级：姓名：日期：挡土墙设计阐明书本次设计重点放在重力式挡土墙。

挡土墙样式如图所示,个别桩号填土高度不不小于3m,不设置挡土墙，改成设置边坡，尚有个别桩号填土高度不不小于10m,设置衡重式挡土墙，不小于8M 旳填土高度旳,设置成多层挡土墙,在验算时,先计算第一层挡土墙稳定性，后验算下一层（多层挡土墙设计措施：先设第一层，8米左右，然后设护坡道，继续设计第二道挡土墙，护坡道够宽，则不计入第一层旳荷载，假如护坡道较窄，则把第一层挡土墙自重和上部活载作为荷载作用在第二道挡土墙上！宽窄是通过计算挡土墙旳破裂角来判断旳。

详细见计算书:挡土墙计算书桩号0+000,截面尺寸如图所示,第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.2s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸: 1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.2s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角 与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3) 2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.671.95 1.5y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=⨯=> (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-=-+== 荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.2 1.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK kn E E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z (4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(225.4127.54) 1.51182.15⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M MZ N B B e Z m -==⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.5882.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KN E E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求 2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+= 12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定)126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层 0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力旳计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h H Z K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.6(478.048132.22) 1.51188.83⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14 2.0 1.5188.83 2.91y x l a f G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:0199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPa KPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033,2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.22 1.05147.11Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042i i ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足规定) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kN γ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.17 1.096391.77Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足规定) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:13718.31602.02ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:1148.1456.11602.64i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑2>桩号0+020,截面尺寸如图所示,第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.3,s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸:1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.3s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角θ与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(290.1187.22) 1.51124.56⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则: 120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则: 180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-+=-+== 荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.2 1.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK kn E E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z (4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(225.4127.54) 1.51182.15⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W BB KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KN E E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定)126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑第二层 0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力旳计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-+==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h H Z K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.6(478.048132.22) 1.51188.83⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14 2.0 1.5188.83 2.91y x l a f G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:0199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPa KPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033,2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.22 1.05147.11Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042i i ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足规定) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kN γ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.17 1.096391.77Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足规定) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则: 13718.31602.02ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则: 1148.1456.11602.64ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 验算成果满足规定.桩号0+060,截面尺寸如图所示,12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558s h m b m b m b m b m h m h m =======墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角 与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xy u N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3)2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足规定)(5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.5881.95 1.5124.56 2.67y xl a fG X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67290.111.242.588/2 1.240.0540.647()24yn n M MZ NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oixi xi yioini IME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixiiiT Ekpa kpa B B τ====<∑∑2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088ixiiiT Ekpa kpa B B τ====<∑∑ 验算成果满足规定.0.264K0桩号K0+080（1）求破裂角及系数K 由上可知=32.6，θθ2002411118250.26459.4/223548.7/3534.1//31.6710.742332.2/20.542346/0.6 1.52320.7/10.4 1.523 6.9/20.32/30.70.47X Y Y H K KN mE E COS KN m E E SIN KN mZ H mKN m G KN m KN mG KN m X 13（2）稳定性验算E= G G γ2341.250.751.0m X m X m Xm/0///(32.24620.76.934.1)11.348.711.3146.7/20.3/4.3 1.31.8 1.5X X Y N N COS E SIN COS SIN KN mT E COS NSIN KN mN TM M c 0抗滑移验算：K 满足要求抗倾覆验算：K 满足要求ααααμ00////////1////2/// 1.5/11.3 1.530.54/20.225/50.316(1)180.56(1)11.3YN N B COS COS mM M Z m Ne B Z m B m N e Kpa BBN e KpaBB/（3）基底应力及合力偏心距验算B 满足要求满足要求ασσσσ1212210.352238.05/20.522323/20.350.2330.350.250.6111840.2649.5/229.3/1.9//30.67238.051.932.95/X Y yi iyiyi i Gi yi y G KN mG KN mX m X m E H K KN mE KN m E KN m Z H m N G E KN m M G Z E Z （4）墙身截面验算截面：ΙΙγ8.050.23230.61.90.8517.39.30.673.44ioixi xiKNM E Z KN1217.3 3.440.432.950.85/20.40.0250.30.255632.9560.025(1)(1)45.60.850.85632.9560.025(1)(1)31.90.850.859.yioiNi iiNi iiaii ia i ii iiM M Z m N e Bi Z B m N e Kpa B B N e KpaB B T B 满足要求剪切力验算：σσσστ310.90.85Kpa 满足要求τ121210.742332.2/20.542346/20.70.4730.70.250.95G KN m G KN m X m X m 截面：ΠΠ21118160.26438/2237.3/7.4//31.33X Y yE H K KN mE KN m E KN m Z H mγ85.6/67.849.60.3i i yiyi i Gi yi yi oi xi xi yioiNiiN G E KN m M G Z E Z KNM E Z KN M M Z m N 120.85/20.40.30.30.366(1)178.36(1)35.737.331.11.2iNi iiaii ia i iiiie Bi Z B mN e Kpa B B N e KpaB B T Kpa B 满足要求剪切力验算：满足要求综上所述，该挡土墙设计满足要求。

矿山用料仓设计与计算【摘要】介绍了料仓仓体的结构功能，结合实际算例，介绍了浅仓仓体的设计计算方法，实现大容积料仓的设计，满足了矿山散料开采运输设计需要。

【关键词】料仓仓壁强度1.料仓的结构形式1.1概述料仓的平面形状，常用的为圆形和矩形，国外也有正多边形的。

根据设计计算、构造的要求，按筒仓的仓体尺寸，分为深仓和浅仓。

对于矩形浅仓，应分为漏斗仓、低壁浅仓和高壁浅仓。

其划分标准应符合下列规定：当料仓内贮料计算高度h与圆形筒仓内径d或与矩形料仓短边b之比大于或等于1.5时，为深仓，小于1.5时为浅仓。

对于矩形浅仓，当无仓壁时为漏斗仓，当仓壁高度h与短边之比小于0.5时为低壁浅仓，大于或等于0.5时为高壁浅仓。

上述按设计要求，将料仓划分为深、浅仓，又将矩形浅仓划分为漏斗仓、低壁浅仓和高壁浅仓的做法，使计算得到简化，并且可对不同的仓提出不同的构造要求，是十分必要的。

1.2料仓的结构料仓的平面布置，应根据工艺、地形、工程地质和施工等条件，经过技术经济比较后确定。

可按工艺要求及仓体容量等布置成独立仓、单排仓、多排行列式仓。

料仓结构可分为仓顶、仓壁、仓底、仓下支撑结构及基础，仓顶是指仓顶平台或仓壁整体连接的截椎壳。

仓壁是指直接承受贮料水平压力的竖壁。

仓底是指直接承受竖向压力的漏斗、平板（梁板）加填料形成的漏斗等结构。

仓下支撑结构是指仓底以下的筒壁、柱子（或墙壁），它是仓壁、仓底和基础之间承上启下的支撑结构。

筒壁、柱子或墙壁一下部分则为基础。

2.料仓计算筒仓一般为自上部进料，自下部卸料。

这里我们结合工程实例，对矩形浅仓仓体进行详细设计计算。

浅仓计算简图如图1所示。

设仓壁、漏斗壁厚度均为20mm。

贮料：无烟煤，重力密度γ=12.0kN/m3，内摩擦角ф=30°；顶部平台载荷30kN/m；漏斗口阀门：15kN/个；材料：Q345-B2.1贮料压力计算该料仓由于属于低壁浅仓。

侧压力系数：仓壁下端水平压力：式中γQ为物料冲击系数，可由相关资料查得，这里取γQ=1.3漏斗壁上端法向压力：式中ε可由相关资料查得，这里取ε=0.586漏斗壁下端法向压力：2.2贮料总重2.3内力及强度计算将以上荷载数据输入结构计算软件（这里使用ANSYS有限元分析软件），对仓壁进行内力计算，进一步核算仓壁强度及稳定性。

墙体的设计计算范文
首先，在进行墙体设计计算之前，需要明确墙体的功能和要求。

不同的墙体在设计计算时，会有不同的参数和标准。

例如，承重墙体需要满足一定的承重能力，防火墙体需要具备一定的防火性能。

1.确定荷载：根据建筑物的用途和位置，确定墙体需要承受的荷载。

荷载包括垂直荷载、水平荷载和温度荷载等。

2.确定墙体结构形式：根据荷载分析结果和建筑物的结构特点，确定墙体的结构形式。

常见的墙体结构形式包括实心墙、空心墙和加筋墙等。

3.计算墙体的承载能力：根据墙体的结构形式和材料力学参数，计算墙体的承载能力。

承载能力包括垂直承载能力和水平承载能力。

4.考虑抗震设计：墙体作为建筑物的承重结构，需要具备一定的抗震能力。

在设计计算中需要考虑地震力，并采取相应的抗震设计措施。

5.考虑墙体的稳定性：墙体的稳定性是指墙体在受力过程中不会发生倾覆或失稳。

墙体的稳定性需要通过计算确定，以确保墙体能够承受荷载而不会发生倾覆。

6.考虑施工技术：在墙体设计计算过程中，需要考虑施工技术和施工方法。

不同的施工技术对墙体的设计有一定的影响，需要在设计计算中进行考虑。

总之，墙体的设计计算是工程建设中必不可少的一项工作。

合理的墙体设计计算可以保证墙体具备足够的承载能力和稳定性，同时兼顾隔音、隔热、防火等功能，确保建筑物的安全性和可靠性。

混凝土料仓隔墙抗倾覆验算【原创版】目录1.混凝土料仓隔墙概述2.抗倾覆验算的必要性3.抗倾覆验算的方法和步骤4.抗倾覆验算的结果分析5.结论和建议正文一、混凝土料仓隔墙概述混凝土料仓隔墙是指在混凝土料仓内部，为防止料堆倾覆而设置的结构。

料堆在存储过程中，由于物料的自重和外力作用，可能会发生倾覆现象，给生产安全带来隐患。

因此，在混凝土料仓设计中，隔墙的稳定性和抗倾覆能力至关重要。

二、抗倾覆验算的必要性为了确保混凝土料仓隔墙在实际使用过程中具有足够的稳定性和抗倾覆能力，需要对其进行抗倾覆验算。

抗倾覆验算可以评估料仓隔墙在各种工况下的稳定性，并为设计提供参考依据。

此外，抗倾覆验算还可以为生产安全提供保障，降低料堆倾覆事故的风险。

三、抗倾覆验算的方法和步骤抗倾覆验算通常采用力学平衡原理进行。

具体步骤如下：1.确定料堆的几何参数，包括料堆底面积、高度、物料密度等。

2.计算料堆的重量，根据物料密度和料堆底面积，可以得到料堆的总重量。

3.分析料堆在各种工况下的受力情况，考虑物料自重、堆载、风荷载等因素。

4.利用力学平衡原理，计算料堆在各种工况下的稳定性系数。

5.根据稳定性系数判断料堆的稳定性，如稳定性系数小于规定值，则需要对料仓隔墙进行加固。

四、抗倾覆验算的结果分析通过对混凝土料仓隔墙进行抗倾覆验算，可以得到不同工况下的稳定性系数。

根据这些数据，可以对料仓隔墙的设计进行优化，提高其抗倾覆能力。

此外，对于稳定性系数不足的工况，可以采取相应的加固措施，以确保生产安全。

五、结论和建议混凝土料仓隔墙的抗倾覆验算是保证生产安全的重要手段。

通过抗倾覆验算，可以为料仓隔墙设计提供依据，降低料堆倾覆事故的风险。

固体料仓设计计算6设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。

b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe。

c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。

固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。

6.1 符号说明A ——特性纵坐标值，mm；B ——系数，按GB 150确定，MPa；C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm；C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取不小于0.5mm。

D i ——仓壳圆筒内直径，mm；D o ——仓壳圆筒外直径，mm；E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa；F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N；F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N；F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N；F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N；0-F——料仓底截面处垂直地震力，N；VIIF-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；Vg ——重力加速度，取g =9.81m/s2；H——料仓总高度，mm；H o ——仓壳圆筒高度，mm；H c ——仓壳锥体高度，mm；H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm；h ——计算截面距地面高度（见图3），mm；h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm；h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm；h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm；h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；IIM-——任意计算截面I－I处的基本振型地震弯矩，N·mm；E0-M——底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm；EM——由偏心质量引起的弯矩，N·mm；eIIM-——任意计算截面I－I处的风力弯矩，N·mm；w0-M——底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm；wIIM-——任意计算截面I－I处的最大弯矩，N·mm；m ax00m ax -M ——底部截面0－0处的最大弯矩，N ·mm ；m c ——仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ； m min ——料仓最小质量，kg ；m t ——单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o ——料仓操作质量，kg ； m 05 ——料仓储料质量，kg ； p ——设计压力，MPa ； p o ——设计外压力，MPa ；I I h p -——物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -——物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -——物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -——物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -——物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -——物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -——物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o ——基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2； q w ——基本雪压值，N/m 2。

六、挡土墙计算书1、挡土墙计算参数选取天然地基：地基土为粘性土，天然地基承载力特征值KPa f ak 100=，3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 22=K φ。

路基填料：3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 12=K φ。

混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ，挡土墙基础埋深1米，基底摩擦系数取=μ，假设墙背光滑，无地下水影响，现对3米高挡土墙进行验算。

挡土墙示意图2、地基承载力验算o 22=K φ，挡土墙顶宽米，底宽米，挡土墙截面面积，如图所示，根据《建筑地基基础设计规范》查表：04.6,44.3,61.0===C d b M M M，深宽修正后地基承载力为： KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=γγ。

挡土墙每延米的荷载为：KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=⨯⨯=，满足承载力验算。

3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o oa K ,52.1)21245(tan 2=+=oo p K 主动土压力零界点深度：m K C Z a 55.1812.01912220=⨯⨯==γ 总主动土压力：m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(21220=⨯-⨯⨯=-=γ 主动土压力呈三角形分布，土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(31)(310=-=-处。

被动土压力：m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022122=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+=γ 被动土压力呈三角形分布，被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013131=⨯=处。

土压力计算简图4、抗滑稳定性验算挡土墙自重m KN G /96204)8.16.0(21=⨯⨯+⨯= 抗滑稳定性系数3.106.26.374435.096≥=+⨯=+=a pS E E G F μ，满足抗滑稳定性验算要求。

墙体的设计计算范文一、设计依据二、荷载计算1.垂直荷载：根据设计要求，墙体在垂直方向的荷载主要包括自重、屋面荷载、地面荷载等。

根据结构分析计算结果，选取了最不利组合荷载进行计算。

2.水平荷载：水平荷载主要来自于风荷载。

根据该地区的设计风速和建筑物的高度，计算得到了墙体在水平方向的风荷载。

三、墙体承载力计算1.压力区：在墙体计算中，通常将墙体划分为压力区和拉力区。

压力区为墙体的垂直荷载方向，拉力区为墙体的水平荷载方向。

2.墙体的抗压承载力：墙体的抗压承载力主要取决于墙体的尺寸、材料的强度和墙体的受力状态。

通过对墙体内力的分析和计算，得到了墙体的抗压承载力。

3.墙体的抗拉承载力：墙体的抗拉承载力取决于墙体的尺寸、材料的强度和墙体的受力状态。

通过对墙体内力的分析和计算，得到了墙体的抗拉承载力。

四、墙体稳定性计算墙体在受到垂直荷载和水平荷载作用时，需要保证其稳定性。

在墙体稳定性计算中，考虑了墙体的抗倾覆能力和抗滑移能力。

1.抗倾覆能力计算：根据墙体的几何形状、受力情况和地基条件，采用公式计算了墙体的抗倾覆能力。

2.抗滑移能力计算：根据墙体的几何形状、受力情况和地基条件，采用公式计算了墙体的抗滑移能力。

五、墙体变形控制墙体在受到荷载作用时会发生变形，需要对其进行控制，以保证建筑物的安全和使用性能。

在墙体变形控制中，主要考虑了墙体的挠度和变形。

1.墙体的挠度计算：根据墙体的材料性能、结构形式和荷载大小，采用材料力学和结构力学的原理，计算了墙体在荷载作用下的挠度。

2.墙体的变形计算：根据墙体的材料性能、结构形式和荷载大小，采用现代结构分析方法，计算了墙体在荷载作用下的变形。

六、设计结果根据以上计算和分析结果，得到了墙体的尺寸、承载力和稳定性等设计参数。

同时，也对墙体的变形进行了控制，以满足设计要求和规范要求。

总结墙体的设计计算是建筑设计中的重要环节。

通过对墙体的承载力、稳定性和变形进行计算，可以保证建筑物的安全和使用性能。

混凝土料仓隔墙抗倾覆验算摘要：1.混凝土料仓隔墙的概述2.抗倾覆验算的背景和重要性3.抗倾覆验算的方法和步骤4.结论和建议正文：1.混凝土料仓隔墙的概述混凝土料仓隔墙是混凝土料仓的重要组成部分，其主要作用是防止料仓中的物料倾倒，保证料仓的安全使用。

混凝土料仓隔墙的设计和施工需要遵循一定的规范和标准，以确保其具有良好的稳定性和抗倾覆性能。

2.抗倾覆验算的背景和重要性抗倾覆验算是指对混凝土料仓隔墙的稳定性进行计算和验证，以确保其在使用过程中不会发生倾覆事故。

抗倾覆验算的重要性在于，它可以帮助我们发现和纠正设计中的不足之处，提高混凝土料仓隔墙的稳定性和安全性。

3.抗倾覆验算的方法和步骤抗倾覆验算的方法主要包括两种：一种是基于静力平衡原理的验算方法，另一种是基于动力学原理的验算方法。

这两种方法各有优缺点，需要根据实际情况选择合适的方法进行验算。

基于静力平衡原理的验算方法主要包括以下步骤：（1）确定混凝土料仓隔墙的边界条件和受力情况；（2）计算混凝土料仓隔墙的重量和物料的重量；（3）计算混凝土料仓隔墙的稳定性系数，判断其是否满足设计要求；（4）如果稳定性系数不满足设计要求，需要采取措施提高其稳定性。

基于动力学原理的验算方法主要包括以下步骤：（1）确定混凝土料仓隔墙的振动特性和受力情况；（2）计算混凝土料仓隔墙的振动频率和振动幅度；（3）判断混凝土料仓隔墙的抗倾覆性能是否满足设计要求；（4）如果抗倾覆性能不满足设计要求，需要采取措施提高其抗倾覆性能。

4.结论和建议混凝土料仓隔墙的抗倾覆验算是确保其稳定性和安全性的重要手段。

在验算过程中，需要根据实际情况选择合适的方法，并根据验算结果采取相应的措施提高其稳定性和安全性。

挡土墙设计计算书一、工程概况本次设计的挡土墙位于_____，主要用于支挡土体，保证边坡的稳定性。

挡土墙高度为_____m，长度为_____m，墙顶宽度为_____m，墙底宽度为_____m。

墙背填土为_____，填土容重为_____kN/m³，内摩擦角为_____°，粘聚力为_____kPa。

地基土为_____，地基承载力特征值为_____kPa。

二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015 年版）3、《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）4、《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013）5、相关工程地质勘察报告三、挡土墙类型选择根据工程实际情况和设计要求，本挡土墙采用重力式挡土墙。

重力式挡土墙依靠自身重力来抵抗土压力，结构简单，施工方便，造价较低，适用于高度较小、地基条件较好的情况。

四、土压力计算1、主动土压力系数计算根据库仑土压力理论，主动土压力系数 Ka 为：Ka ＝tan²(45° φ/2)其中，φ 为墙背填土的内摩擦角。

2、土压力强度计算土压力强度沿墙高呈线性分布，计算公式为：σa ＝γhKa其中，γ 为填土容重，h 为计算点距离墙顶的高度。

3、土压力合力计算土压力合力作用点位于墙高的 1/3 处，合力大小为：Ea ＝1/2γH²Ka其中，H 为挡土墙高度。

五、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算抗滑移稳定性系数 Kc 应满足：Kc ＝（W ＋Ean)μ ／ Eax其中，W 为挡土墙自重，Ean 为土压力的垂直分力，Eax 为土压力的水平分力，μ 为基底摩擦系数。

2、抗倾覆稳定性验算抗倾覆稳定性系数 Kt 应满足：Kt ＝（Gx0 ＋ EyZf) ／（ExZx)其中，G 为挡土墙自重，x0 为挡土墙重心到墙趾的水平距离，Ey为土压力的垂直分力，Zf 为土压力的垂直分力作用点到墙趾的距离，Ex 为土压力的水平分力，Zx 为土压力的水平分力作用点到墙趾的距离。

料仓隔墙施工方案1. 引言料仓是一种常见的用于存储物料的设备，它们在工业生产中扮演着重要角色。

为了充分利用料仓的容量，同时确保存储物料的安全性和稳定性，需要在料仓内部进行合理的隔墙施工。

本文将介绍一种常见的料仓隔墙施工方案，以便工程师和施工人员了解如何进行施工。

2. 施工前准备在进行料仓隔墙施工之前，需要进行一些准备工作，包括如下步骤：2.1 施工图纸和设计根据具体的料仓尺寸和要求，需要准备详细的施工图纸和设计方案。

这些图纸应包含隔墙的尺寸、材料规格、结构设计等信息。

2.2 材料准备根据施工图纸和设计方案，准备所需的隔墙材料，如砖块、钢筋、水泥等。

确保所有材料的质量符合要求，并预先准备好所需数量的材料。

2.3 工具准备准备施工所需的各种工具，包括电锤、扳手、钢丝锯等。

确保这些工具在施工过程中的可用性，并对其进行必要的维护。

3. 施工步骤3.1 清理料仓内部在施工之前，需要清理料仓内部的杂物和尘土。

使用吸尘器、扫把等工具进行清理，并确保料仓内部干净整洁。

3.2 安装钢筋框架根据设计方案，安装钢筋框架。

首先，根据施工图纸确定隔墙的位置，并在料仓内部进行标记。

然后，使用电锤和钢筋将钢筋框架固定在料仓内部的墙壁上。

3.3 砌筑隔墙砖块使用水泥砂浆将隔墙砖块逐层进行砌筑。

在开始砌筑之前，应先用水泥砂浆在墙壁上抹一层薄薄的水泥糊，以增加隔墙和墙壁的粘结力。

然后，逐层砌筑砖块，同时使用水平仪和垂直仪检查墙体的水平度和垂直度。

3.4 砌筑顶部预留孔根据设计要求，在隔墙的顶部留出预留孔。

这些孔用于将料仓不同区域的物料进行通行，并为未来的料仓升级提供方便。

3.5 补漏和修整完成隔墙的砌筑之后，需要检查隔墙是否存在漏缝或不平整的表面。

如有需要，使用水泥砂浆进行修补，并使用抹刀将表面进行修整，以确保隔墙的完整性和美观度。

3.6 防水处理在隔墙施工完成后，进行防水处理。

使用防水涂料或防水剂对隔墙进行涂刷，以确保料仓内部的物料不会被污染和受潮。

料仓悬臂挡料墙设计1.概况本工程骨料调节料仓仓壁采用悬臂式挡土墙结构，4级建筑物，墙高6.5m，埋深0.5m。

其位于松绑水电站右岸，承担NO1、NO2两座拌合楼临时储料。

料仓底部设置地弄作为供料通道。

其型号尺寸如下图：挡料墙尺寸图2.设计依据2.1 主要设计规范及参考资料1）《水工挡土墙设计规范》（SL379-2007）；2）《水工混凝土结构设计规范》（SL191-2008）；3）《水工建筑物荷载设计规范》（DL5077-1997）；2.2 地质条件2.3设计参数1）悬臂式挡土墙为钢筋混凝土结构，结构和强度计算采用以下数据，土压力荷载分项取1.2，设置排水孔，根据本工程特点，可不考虑水压力作用。

2）地基容许承载力[R]=500kN/m2；基底摩擦系数f=0.4；墙后填料12；为砂砾石料，内摩擦角33.5°，重度16.5kN/m3；抗滑稳定系数Kt15。

抗倾稳定系数K3）混凝土采用C20,各项强度指标如下：110MPa;fc96MPa,ft钢筋采用HRB335级，各项强度指标如下：fy300MPa。

3.挡料墙稳定性计算3.1土压力计算按假想墙背计算得到:第1破裂角： 31.6°，判断是否存在第二破裂面，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.7 °。

Ea=290.63kN/m，Ex=180.42kN/m， Ey=227.84kN/m，作用点高度Zy=2.65m。

墙身截面积=11.48m2，重量=189.47kN/m，重心距前趾水平距离=2.26m整个墙踵上的土重=111.75(kN) 重心前趾水平距离=1.36m3.2稳定性验算1) 滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.400滑移力= 180.42(kN) 抗滑力=558.45(kN)滑移验算满足: Kc =1.238>1.200 。

2) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.402 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.39 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx=3.01 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy=2.650(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 478.79(kN.m) 抗倾覆力矩= 1350.82(kN.m)倾覆验算满足: K0 = 2.82> 1.500 。

结构计算书南京雨花台区长发都市诸公现浇混凝土隔层工程设计人：杨志强校对人：隋建东审核人：袁立军南京石峰现浇混凝土隔层工程部2016 年07月---------------------------------------------------------------------- | | | 楼板配筋计算 || 2016年07月11日 || || | ---------------------------------------------------------------------- | | | 工程项目：南京雨花台区长发都市诸公隔层工程设计人：杨志强| 工程编号：2016-007-11 审核人：袁立军计算日期：2016/ 7/11 | ---------------------------------------------------------------------- A一、基本资料：1、房间编号： 12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 5.00+ 2.50(板自重)= 7.50 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 3.00 kN/m2计算跨度Lx = 2100 mm ；计算跨度Ly = 4800 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HRB5004、计算方法：弹性算法。

5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。

7、程序自动计算楼板自重。

二、计算结果：Mx =(0.06718+0.00462/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.50)* 2.1^2 = 3.33kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.10510+0.01350/5)*(1.4* 1.50)* 2.1^2 = 1.00kN·mMx= 3.33 + 1.00 = 4.33kN·mAsx= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.150% ，ρ＝ 0.251%My =(0.00462+0.06718/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.50)* 2.1^2= 0.88kN·m考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.01350+0.10510/5)*(1.4* 1.50)* 2.1^2 = 0.32kN·mMy= 0.88 + 0.32 = 1.20kN·mAsy= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.150% ，ρ＝ 0.251%Mx' =0.12267*(1.20* 7.50+1.40* 3.00)* 2.1^2 = 7.14kN·mAsx'= 218.82mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.150% ，ρ＝ 0.251%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.06718+0.00462/5)*(1.0* 7.50+0.5* 3.00 )* 2.1^2 = 2.70kN·mEs ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 25413.N/mm2Ftk ＝ 1.54N/mm2 Fy ＝ 435.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.70/(0.87* 81.* 251.) = 152.617N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.=0.00503ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 152.62) = -0.206当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 25413.0 = 7.870③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 251./1000/ 81.=0.00310⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 200000.* 251.* 81.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.870*0.00310/(1+3.5*0.00)]= 572.04kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 572.04/2 = 286.022kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00521* 9.0* 2.10^4/ 286.022= 3.189mmf / L ＝ 3.189/2100.= 1/ 658.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.70*10^6/(0.87* 81.* 251.) = 152.617N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 152.62) = 0.443ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.443*152.617/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.066mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 0.72*10^6/(0.87* 73.* 251.) = 44.900N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 44.90) = -1.132当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 44.900/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.009mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 4.87*10^6/(0.87* 81.* 251.) = 274.902N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 274.90) = 0.735ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.735*274.902/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.196mm，满足规范要求！B一、基本资料：1、房间编号： 22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 5.00+ 2.50(板自重)= 7.50 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 3.00 kN/m2计算跨度Lx = 2600 mm ；计算跨度Ly = 4800 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HRB5004、计算方法：弹性算法。