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2010年第5期宝 钢 技 术宝钢1号高炉开炉实践与操作探索王天球,朱怀宇(宝山钢铁股份有限公司炼铁厂,上海 200941) 摘要:宝钢1号高炉(3代)快速大修扩容后,在工艺、设备方面都进行较大的调整,采用了并罐式无料钟上料系统、炉体采用铜冷却壁、煤气干法除尘等多项先进技术。
面对新的生产条件,高炉人员通过大胆探索和实践,摸索出新1号高炉的操业管理制度,为稳定生产奠定了基础。
投产第6天利用系数就达到2.247ｔ/(ｍ3·ｄ),第9天煤比突破200ｋｇ/ｔ。
关键词:高炉;布料;并罐;铜冷却壁中图分类号:ＴＦ542 文献标志码:Ｂ 文章编号:1008-0716(2010)05-00011-04ｄｏｉ:10.3969/ｊ.ｉｓｓｎ.1008-0716.2010.05.003Ｂｌｏｗ-ｉｎＰｒａｃｔｉｃｅａｎｄＯｐｅｒａｔｉｏｎＥｘｐｌｏｒａｔｉｏｎｏｆＢａｏｓｔｅｅｌＮｏ.1ＢｌａｓｔＦｕｒｎａｃｅＷＡＮＧＴｉａｎｑｉｕａｎｄＺＨＵＨｕａｉｙｕ(ＩｒｏｎｍａｋｉｎｇＰｌａｎｔ,ＢａｏｓｈａｎＩｒｏｎ＆ＳｔｅｅｌＣｏ.,Ｌｔｄ.,Ｓｈａｎｇｈａｉ200941,Ｃｈｉｎａ) Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＧｒｅａｔｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｉｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄｅｑｕｉｐｍｅｎｔｓｈａｓｂｅｅｎｍａｄｅｉｎＢａｏｓｔｅｅｌＮｏ.1ｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅｓｉｎｃｅｉｔｓｒａｐｉｄｏｖｅｒｈａｕｌｉｎｇ,ｉｎｃｌｕｄｉｎｇｔｈｅｐａｒａｌｌｅｌｈｏｐｐｅｒａｎｄｂｅｌｌｌｅｓｓｔｏｐｓｙｓｔｅｍ,ｃｏｐｐｅｒｃｏｏｌｉｎｇｓｔａｖｅｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ,ｄｒｙｄｕｓｔｒｅｍｏｖａｌｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ,ｅｔｃ.Ｆａｃｉｎｇｎｅｗｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ,ｉｒｏｎｍａｋｉｎｇｗｏｒｋｅｒｓｂｒａｖｅｌｙｐｒｏｂｅｉｎｔｏｐｒａｃｔｉｃｅ,ａｎｄｇｒｏｐｅｆｏｒａｎｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｆｉｔｆｏｒｔｈｅｎｅｗＮｏ.1ｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅ.Ａｌｌｔｈｅｓｅｈａｖｅｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄａｂａｓｉｓｆｏｒｔｈｅｓｍｏｏｔｈｏｐｅｒａｔｉｏｎ.Ｎｏｗｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｖｉｔｙｈａｓｒｅａｃｈｅｄ2.247ｔ/ｍ3ｐｅｒｄａｙｏｎｔｈｅ6ｔｈｄａｙａｎｄｉｔｓｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄｃｏａｌｉｎｊｅｃｔｉｏｎｒａｔｅ(ＰＣＲ)ｒｅａｃｈｅｄ200ｋｇ/ｔｏｎｔｈｅ9ｔｈｄａｙａｆｔｅｒｔｈｅｂｌｏｗ-ｉｎ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅ;ｃｈａｒｇｅｄｉｓｔｒｂｕｔｉｏｎ;ｐａｒａｌｌｅｌｈｏｐｐｅｒ;ｃｏｐｐｅｒｃｏｏｌｉｎｇｓｔａｖｅ王天球 高级工程师 1971年生 1994年毕业于北京科技大学现从事炼铁工艺专业 电话 26647416Ｅ-ｍａｉｌ ｗａｎｇｔｉａｎｑｉｕ@ｂａｏｓｔｅｅｌ.ｃｏｍ0 前言宝钢1号高炉(第2代)于2008年9月1日安全停炉进行大修,新高炉设计有效容积4966ｍ3,至2008年11月18日历时78天出色地完成快速大修任务。
高炉富氧喷煤现状及提高煤比的措施（论文）高炉富氧喷煤现状及提高煤比的措施张维彬丛胜刚摘要：对我国高炉富氧喷煤现状进行了总结与评价，分析了存在的问题，并提出了改进意见。
分析认为，随着原燃料条件改善，我国高炉喷煤水平不断提高，并有进一步提升的空间，但幅度有限。
若要大幅度提高喷煤水平，必须采取狠抓原燃料质量、改善高炉透气性、优化高炉操作制度、提高风温、加强炉前管理等措施。
关键词：高炉喷煤煤比1、引言高炉喷煤是从高炉风口想炉内直接喷吹磨细了的无烟煤粉或煤粉或这两者的混合煤粉，以替代焦炭起提供热量和还原剂的作用，从而降低焦比，降低生铁成本，它是现代高炉冶炼的一项重大技术革命[1]。
高炉喷煤代替了较昂贵的焦炭，可以改善高炉的行程，取得了较好的经济社会效益。
但由于能源政策问题，高炉喷煤技术没有的得到更大的发展。
上世纪70年代膜，发生第二次石油危机，高炉世界性地停止喷油。
为了避免全焦操作，高炉又开始大量喷煤，尤其是西欧、日本发展很快，高炉大量喷吹煤粉已成为明显趋势[2]。
我国从1964年开始喷煤，是世界上使用喷煤技术较早的国家之一。
最早起步的企业是鞍钢、首钢。
鞍钢于1966年建成第一座煤粉车间，5座高炉同时开始喷吹无烟煤。
首钢于1966年1月3座高炉都实现了喷吹煤粉。
继鞍钢、首钢成功之后，武钢、太钢、本钢等企业都开始喷煤工业生产。
上世纪90年代以来，我国高炉喷煤技术取得了迅速发展。
到了本世纪初期，高炉喷煤技术的发展势头更加高涨。
2、我国高炉富氧喷煤现状2、1 喷吹用煤我国高炉在上世纪90年代结束了单一喷吹无烟煤的历史。
目前我国大多数采用无烟煤和烟煤混喷。
无烟煤和烟煤的配比根据各企业不同的生产情况自行确定。
2、2 煤比水平近年来，随着矿山系统提铁降硅的成功和铁前系统大规模技术改造，我国部分钢铁企业结束了使用热烧结矿的历史，高炉各项技术经济指标均有不同程度的提高。
表1[3][4][5][6]是我国部分高炉近年来的主要经济技术指标，从中可以看出我国高炉的煤比水平。
攀钢1750m3高炉高焦丁比生产实践陈剑锋(攀钢集团西昌钢钒有限公司炼铁厂)摘 要:分析了西昌钢钒炼铁厂1#高炉焦丁比例较低的原因㊂针对影响焦丁比提高的因素,通过增加矿石批重㊁拉宽矿石平台,抑制边缘㊁打开中心等措施,保证了高炉 两道气流”的顺畅,焦丁比提高至41kg/t,高炉技术经济指标进一步优化,同时也有效地降低了生铁的燃料成本㊂关键词:高炉;焦丁;燃料成本0 引言 高炉冶炼要求焦炭入炉时筛去粒度小于25mm 的焦炭,但随着煤炭资源日趋紧张,国内外高炉普遍回收(10~25mm)的焦炭,俗称小块焦或焦丁,并采用分级入炉的方式回收利用㊂早在1989年攀钢钒在3#高炉开展了矿石与焦丁混装入炉的研究和试验工作,但因当时各方面条件尚不具备而未推广㊂直至1997年3月4#高炉焦丁回收混装入炉设施建成投产,经两年生产实践取得显著成效后,攀钢钒高炉回收焦丁才全面推广[1]㊂西昌钢钒1#高炉2011年12月投产后,于12月26日开始回收使用焦丁并与烧结矿混装,按300kg/批入炉㊂2012年上半年高炉焦丁比虽有提高,但提高幅度不大,基本保持在22kg/t左右,不利于优化铁水燃料成本㊂针对这一问题,研究了焦丁在高炉内的冶炼行程和上部料制,提出了增大矿石批重,外扬矿石角度,拉宽矿石平台,抑制边缘㊁打开中心的调剂措施;保证了高炉 两道气流”的顺畅,焦丁比由7月的22.67kg/t增加至2013年2月份的41.59kg/t,高炉煤气利用率由2012年上半年的40.8%提高至2013年3月的42.65%㊂高炉焦比逐步降低,由2012年上半年的495kg/t下降至2013年的434 kg/t,取得较好的经济效益和社会效益㊂1 影响焦丁比提高的因素1.1 高炉透气性差,影响高炉顺行随着高炉焦丁比的增加,在焦炭负荷一定的条件下,大块焦炭批重相应减小,炉内没有稳定的煤气流通道,气流紊乱,导致高炉稳定性变差,影响高炉顺行㊂其主要原因是:块状带焦炭层的厚度降低㊁焦丁和烧结矿的混装层的厚度升高,使块状带压差有所升高;大块焦炭批重的下降使软熔带中焦炭夹层的压差升高;焦丁在高炉下部大量粉化使下部透气性和透液性显著恶化㊂1#高炉焦丁比由2012年7月的22.67kg/t增加至8月的25.14kg/t,随后逐步增加至11月的33.58kg/t㊂高炉透气性指数呈逐步下降趋势,高炉风压㊁压差逐步升高,高炉操作难度增大㊂高炉操作不得不降低焦丁比,保持稳定的透气性,7~11月高炉操作参数指标见表1㊂表1 1#高炉2012年7~11月操作参数月份风量/(m3㊃min-1)风压/MPa压差/MPa透气性(Q/0.1△P)焦丁批重/(kg㊃批-1)焦丁比/(kg㊃t-1) 735610.3280.167212244222.67 836860.3460.175210150025.14 936800.3510.179206655527.60 1037030.3560.181204651824.80 1135890.3490.179200174233.581.2 焦丁粉末含量高高炉沟下自回收系统,平均每天能回收100t左右的焦丁,基本能满足400~500kg/批的用量㊂一期焦化焦丁产生100t左右,前期高炉使用焦丁基本㊃38㊃攀钢技术采取搭配使用㊂由于焦化焦丁筛维护力度不够,导致焦丁中粉末含量升高,正常时焦化焦丁粉末在3%~6%,最高达20%以上㊂高炉布料时,将大部分焦丁粉末吹走,进入高炉重力除尘器中,导致瓦斯灰中C含量增加,造成碳资源直接浪费㊂同时高炉在使用焦丁时,焦丁代替焦炭计算焦炭负荷,粉末被吹走后,焦炭负荷增大,导致高炉炉温波动,影响高炉顺行㊂高炉被迫中断使用焦化所产焦丁,导致焦丁比下降㊂2 采取的措施2.1 优化上部料制2.1.1 增加矿石批重1#高炉采用焦丁混入烧结矿中入炉,称料时先称烧结矿进入称量斗,后称焦丁进入称量斗,称量完成后统一排料,在排料过程中可以起到混匀的作用㊂采用与烧结矿混装入炉方式,由于焦丁粒度组成与烧结矿相近(见表2),混装后有利于提高炉料间空隙度,改善块状带矿石层的透气性㊂烧结矿有较好的高温冶金性能,增加煤气流与焦丁的接触量,利于焦丁在炉内中上部消化,防止增加焦粉末进入炉缸,恶化工作环境㊂表2摇焦丁与烧结矿粒度组成粒度/mm焦丁/%烧结矿/%粒度/mm焦丁/%烧结矿/% <5 2.0820~4076.533.70 <10824.31>400.697.54 10~2014.8132.78 但是随着焦丁量的逐步增加,在焦炭负荷一定的情况下,相应减小大块焦量,进入软熔带时,大块焦窗相应变薄,导致焦窗透气性变差㊂为保持大块焦焦窗厚度相应不变,增加矿石批重有利于提高大块焦焦窗厚度,保持焦窗良好的透气性㊂1#高炉矿石批重由2012年4月的40.4t逐步增加至2013年3月的44.0t,高炉透气性指数由2067上升至2237,焦丁比逐步提高㊂2.1.2 外扬角度,拉宽矿石平台随着焦丁比的逐步增加,高炉软熔带大块焦窗相应变薄,煤气流通过软熔带阻力增加,气流向软熔带边沿发展,造成边沿气流增强,炉喉温度上升, 2012年7月焦丁比为442kg/批,平均炉喉温度为60℃,2012年8月焦丁比为500kg/批,平均炉喉温度为80℃,炉喉温度上升20℃㊂为此,高炉采取逐渐外扬角度的措施(见图1)㊂图1 高炉外扬角措施 矿石外角由37°增加至39°,矿石平台由5.5°拉宽至6.5°,并且加重了矿石边沿圈数,由2圈增加至3圈,同时减少了焦炭边沿圈数,由4圈减至1圈㊂9月份平均炉喉温度由100℃左右下降至月底60℃左右㊂如图2所示,高炉边缘气流得到了有效地抑制,且气流平稳无开叉现象,同时增加矿㊁焦内角差,疏导中心气流,保证了高炉 两道气流”的顺畅㊂高炉保持了稳定顺行,高炉料柱透气性㊁高炉煤气利用率得到提高,也相应增加了焦丁比,焦丁比由7月的22.67kg/t增加至2013年2月份的41.59kg/t㊂2.2 降低焦丁粉末含量针对焦化供焦丁粉末含量高的问题,加强与焦化之间的调度联系,及时了解焦化焦丁的产量和实物质量㊂加强岗位操作管理,提升岗位责任心,当皮带系统转焦丁时,实行定点观察焦丁粉末情况,发现问题及时上报调度室㊂调度室联系派出工艺管理人员对焦丁粉末进行跟踪,粉末较高时,延伸到焦化筛分楼处查看焦丁筛子情况,发现筛子间距增大或破损时,联系焦化及时更换筛子㊂同时联系技术质量部㊁焦化等单位,对焦丁进行三家联合取样,分析焦丁粉末含量,督促焦化加强焦丁筛子的管理,减少焦丁粉末含量㊂同时高炉根据焦丁粉末含量,及时调整焦化焦丁的比例,并相应调整焦炭负荷,减小焦丁粉末对高炉顺行的影响㊂2.3 加强沟下监控力度高炉沟下设置有沟下工作人员,加强其岗位责任心,及时观察焦丁质量情况,发现粉末升高时,及时通知高炉操作人员,并取一部分焦丁到高炉操作室,观察其实物质量,让高炉操作者提前做好应对措施㊂㊃48㊃2013年第36卷第5期图2 2012年9月份炉喉温度曲线 同时加强取样分析频次,由原来一个班1次分析,增加到2~3次分析,并及时上传分析结果至MES系统,实现分析结果互享㊂3 取得效果 高炉软熔带是高炉压差损失最大的部位,占料柱总阻损的50%以上,当炉料开始软化,随着体积的收缩,空隙度不断下降,煤气通过时阻损将急剧上升㊂焦丁与烧结矿混装后,改变了原来矿石软熔层不透气的局面,起到了增大 焦窗”的作用;同时,焦丁粒度小,在炉内优先参与熔损反应,减少大块焦的熔损率,使风口焦的平均粒度增大,炉缸的焦炭强度提高,大块焦炭仍保持着良好的料柱骨架作用,从而也降低了高炉滴落带压差,改善煤气流分布,提高高炉透气性;焦丁与烧结矿接触良好,焦丁熔损时产生的CO与矿石发生还原反应,这既强化了煤气的作用,减少了直接还原耗炭,又有利于传热㊁传质和化学反应[2]㊂随着焦丁比的逐步增加,高炉煤气利用率得到提高,焦比逐渐降低,见表3㊂表3 1#高炉焦丁比提高后的技术经济指标时间产量/t焦比/(kg㊃t-1)焦丁量/(kg㊃批-1)焦丁比/(kg㊃t-1)煤气利用/%提高前2012年1~7月119980495.4940022.6740.8提高后2012年8~10月125520490.052025.1441.2 2012年11月124642493.1474233.5841.72012年12月106034492.1889234.7942.22013年2月118479444.3094841.5942.602013年3月129577434.6594141.2342.65平均120850.4470.854808.635.2742.07 备注:指标统计扣除2012年2月与2013年1月㊂4 结语 1)随着焦炭资源紧张,提高高炉焦丁比成为高炉节约燃料成本的有效途径㊂2)通过优化上部料制,确保了高炉长期稳定顺行㊂结合高炉自身情况,采取增大矿石批重㊁拉宽矿石平台㊁外扬角度等措施,保证了高炉 两道气流”的稳定,提高了煤气利用率,实现了高炉焦丁比的提高,大幅度地降低了高炉焦比㊂西昌钢钒1#高炉目前焦丁比达到41kg/t,焦比降至430kg/t,主要经济技术指标达到了较高水平㊂参考文献[1] 刁日升,刘树芳,吴志远.攀钢高炉焦丁混装入炉生产实践[J].钢铁钒钛,2000.[2] 孙伟铭,余乐安.高炉焦丁混装入炉的效果与探索[J].浙江冶金,2008.编辑 余文华收稿日期:2013-08-15㊃58㊃攀钢技术。
柳钢1号高炉提高技术经济指标实践黄日清，王文志，黄显昌，郑镇鹏（柳州钢铁股份有限公司炼铁厂工艺技术科）摘要对柳钢1号高炉稳定顺行优化操作和强化冶炼实践进行了总结。
通过采取强化原燃料管理，合理优化操作制度，保持良好操作炉型，加强设备管理等措施，实现了高炉较长时期的稳定顺行和各项技术经济指标的进步。
关键词高炉炉型操作强化冶炼设备1 概况柳钢1号高炉于2008年5月8日建成投产，有效容积2000m3，采用串罐式无料钟炉顶，皮带上料。
6层以上采用密闭循环冷却，1～5层采用工业水冷却。
设东、西两个出铁场，储铁式大沟，明特法渣处理系统。
板壁结合炉衬技术，炉身8～14层为铜冷却板。
炉缸采用陶瓷杯技术。
从2011年4月份开始由于受上料系统设备故障等因素影响休、慢风率分别高达1．32%和1．17%，频繁的休、慢风操作导致操作炉型发生变化，气流分布不均，渣皮脱落多，炉缸出现堆积现象。
随后几个月一直进行操作炉型的纠正和消除炉缸堆积，并且烧结矿品位持续下滑至近几年的最低，只有54．91%，各项技术经济指标都较差。
到9月份焦炭热强度大幅度下降至56．28%，炉缸活跃程度进一步恶化，利用系数只有2．331t／d·m3，焦比高达435kg／tFe，炉芯温度持续下降至620℃，下跌80℃。
为此高炉采取堵风口控制冶炼强度的措施来确保炉况顺行。
10月份为适应市场变化，21日降料面至风口带停炉检修。
采用机械和人工清理的方式对炉缸堆积物进行清理，直至挖空到炉底第三层冷却壁位置，并对炉身进行喷涂造衬，形成合理操作炉型。
11月23日开炉后仅用3天便恢复炉况达产，之后经各项调整措施进行，高炉各项技术经济指标明显好转，见表1。
表1 2011～2012年1号炉技术经济指标月份产量利用系数焦比焦丁比煤比综合焦比燃料比冶炼强度综合冶强焦炭负荷t/d t/m3.d kg/tFe kg/tFe kg/tFe kg/tFe kg/tFe t/m3.d t/m3.d t/t t/t2012-2 5048.38 2.524 320 41 149 477 511 0.91 1.21 4.63 2012-1 5041.29 2.521 328 45 150 488 522 0.95 1.26 4.60 2011-12 5133.98 2.567 334 45 155 498 534 0.99 1.31 4.48 2011-11 2849.44 1.425 727 102 125 920 955 0.780.93 3.52 2011-10 4701.46 2.351 364 52 146 524 558 1.02 1.30 4.05 2011-9 4603.08 2.302 380 55 131 534 565 1.01 1.25 3.91 2011-8 4952.80 2.476 367 56 144 532 566 1.06 1.35 4.16 2011-7 4285.21 2.143 394 59 145 563 5980.97 1.22 3.98 2011-6 4905.10 2.453 372 55 165 553 592 1.06 1.39 4.13 2011-5 5062.41 2.531 324 43 160 491 527 0.94 1.26 4.89 2011-4 4993.96 2.497 348 58 161 529 567 1.02 1.35 4.28 2011-3 5214.35 2.607 340 58 154 516 553 1.06 1.38 4.32 2011-2 5044.02 2.522 344 57 162 526 564 1.01 1.34 4.27 2011-1 4807.38 2.404 437 60 142 605 639 1.02 1.34 3.85 2 炉体维护利用停炉检修时间比较长的有利时机，10月21日中班开始降料面至风口带，安全停炉后往炉内打水凝结炉缸残留渣铁矿石和未燃焦炭，拆除风口后在风口安装风扇往炉缸内鼓风，排净煤气和降低温度后在确保安全的前提下工人进入炉缸内将残留物破碎，人工清理干净。
炉身耐火砖衬已被侵蚀，冷却壁裸露，31日对炉身进行喷涂造衬，厚度300mm，之后清理出炉缸内的反弹料。
3 炉料管理提高国外进口精矿粉的比例和焦炭主焦煤的配比，稳定烧结矿R2和FeO，改善综合炉料高温冶金性能，每周都做一次综合炉料的熔滴实验，以及烧结矿低温还原粉化率和焦炭热性能的检测，将结果反馈给上道工序，共同查找原因，最终使烧结矿低温还原粉化率由23%下降到17%，焦炭热反应后强度有57%提高到61%。
在炉后筛分管理上通过加强管理考核，实行半仓放料和定量使用落地烧结和焦炭，而且间隔周期必须大于一个冶炼周期以上，槽下按时清理筛网，减小给料器闸口，尽量筛除粉末，狠抓料场管理，对生矿筛分过程实施有效监控，加强入炉粒度组成筛分自查，为高炉及早提供信息，以有效应对炉料质量波动带来的影响。
经过这些措施，使炉内气流得到稳定，每个班的减风稳压次数由 10次/班下降到 1次/班，炉况的稳定顺行有了前提保证。
4 优化操作制度 4．1送风制度的调整检修之前炉内边缘气流发展，渣皮无法稳住，未及时熔化的渣皮下到风口后经常堵风口，烧坏风口小套，严重的会使整个风口完全被堵，导致煤粉进不到炉内而在吹管前端燃烧，烧坏吹管头部，这种现象在1号高炉不止出现1次以上，高炉被迫休风更换。
由于鼓风动能不足，中心吹不透，没有形成合理的风口前回旋区，煤粉燃烧不充分，大量未燃煤粉进入炉渣，降低了炉渣的流动性，渣铁难以及时排出干净，使炉缸活跃程度进一步降低。
部分未燃煤粉随气流上升进入滴落带和软熔带，堵塞气流通道，使气流只有向易于通过的部位穿过，从而形成了边缘局部发展和中心气流局部过吹，气流分布紊乱。
通过对拆除出的风口中套检查发现部分风口中套存在变形上翘的现象，此次共更换了全部所有26个风口中套，并对小套进行调整，取消或减少内径Φ125、Φ120的风口，采用10个Φ120和16个Φ115的风口送风，风口面积由 0．304m 2减小到0．279m 2，而且全部采用斜向下5°的风口。
此举使炉缸初始气流分布合理，提高了风速和鼓风动能，易于吹活炉缸，炉芯温度迅速稳步提高，到12月底就一直稳定在620℃±10℃左右。
保持了炉缸的长期活跃稳定。
炉芯温度见图1。
图1 1号高炉炉芯温度变化趋势图4.2装料制度的调整(1)由于之前过分追求抑制边缘，提高煤气利用率，但中心气流又打不开，煤气流受堵，料面气流分布不均，结果适得其反，检修后根据原燃料质量变化和炉况变化，采取有攻有守有退的措施，原则上稳定焦炭平台，调整矿石角度。
当原燃料条件变差，粉末增多时适当放开边缘，当风压升高，风量萎缩，压量关系不匹配时适当减小矿石角度，当休风前渣铁出不干净，气流不好或遇到无计划休风时间超过4小时，复风后采取矿焦角同时退1～2°确保炉况稳定顺行，下料均匀风口活跃风压稳定时又提高角度。
12月份高炉装料制度调整过程为：P 392373342313 ↓K 412382352322291122→P 401382362342322 ↓K 412382352322291122→P 412382352322292 ↓K 412382352322291122→P 402382362342312 ↓K 403382362342322 →P 392363342323↓K 393362342322312241(2)扩大矿石批重可以促进煤气流分布更加均匀稳定，软熔带气窗增大，料柱界面效应月份温度，℃减小，有利于改善透气性，炉况抗波动能力提高。
开炉后矿石批重调整过程为：43．5t→44．2t→44．5t→45．2t→46．7t→48．2t→48．5t→50．0t。
角度和矿批的调整分步走，调整一个动作观察几天后看炉况反应情况再做下一步调整的思路，形成了合理的两道煤气流。
煤气利用率由43．88%提高到45．78%。
4．3高风温，高富氧在炉况顺行前提下采用高风温可以提高风速，增加炉缸物理热，促进煤粉燃烧，高富氧可以减少炉腹煤气量，两者运用得当可以强化高炉冶炼，提高风口前理论燃烧温度。
但在提高风温和富氧的使用也有讲究。
在操作上先加重负荷，当加负荷料准备反应时以20℃为一个调整幅度，逐步用上风温，使两者反应时间一致，从而达到稳定炉温和保证炉况顺行。
1号炉稳步提高风温后由1090℃提高到1130℃以上。
加富氧时一般在热风炉换完炉，高炉出完铁，炉缸容积较大，走料顺畅时开富氧阀门，以10°为一个调节幅度，逐步增加富氧量。
这样富氧后下料速度加快，到下一炉开铁口前增多的渣铁有足够空间存储，保证高炉风压平稳不致于被迫减风操作。
富氧后炉腹煤气量由平均的5580减少到5400，炉腹煤气指数由71.8下降到68.7，并保持稳定。
风口前理论燃烧温度由最高的2150℃提高到2200～2220℃。
经过以上措施的调整后高炉各主要工艺操作参数有了明显的变化见表2。
表2 2011～2012年1号炉工艺操作参数对比月份冷风热风热风富氧量富氧率顶压喷煤量理论燃实际鼓风炉腹炉腹煤透气性流量压力温度烧温度风速动能煤气量气指数指数万m3/h MPa ℃ m3/h % kpa t/h ℃ m/s kj2012-2 23.13 0.364 1157 8685 2.77 201 32.46 2225 289 140 5339 68 14.20 2012-1 23.31 0.369 1128 8504 2.70 201 31.74 2214 269 122 5353 68 13.92 2011-12 23.85 0.362 1125 7299 2.28 199 33.39 2172 270 124 5436 69 14.64 2011-11 6.04 0.077 308 1623 0.56 40 4.94 777 130 400 1353 17 3.61 2011-10 17.19 0.246 811 5305 1.60 138 19.63 2002 210 152 3938 50 10.72 2011-9 23.69 0.351 1080 6940 2.12 195 25.26 2156 262 121 5434 69 14.84 2011-8 24.35 0.370 844 9462 2.83 207 29.79 1948 206 83 5722 73 14.87 2011-7 22.93 0.345 1103 6581 2.01 190 27.46 2088 254 113 5314 68 13.94 2011-6 23.75 0.366 1157 8026 2.47 206 34.02 2104 259 114 5605 71 14.68 2011-5 24.22 0.363 1158 7552 2.29 206 33.64 2135 269 126 5634 72 15.37 2011-4 23.62 0.359 1145 8015 2.47 202 33.90 2138 260 117 5499 70 14.83 2011-3 24.92 0.367 1126 7632 2.27 207 33.73 2173 257 118 5697 73 15.52 2011-2 24.81 0.369 1137 6748 2.00 202 33.78 2158 264 128 5647 72 14.72 2011-1 24.36 0.351 986 6373 1.84 194 30.55 2067 228 104 5466 70 14.864．4建立操作标准化制度根据炉况变化，每天制定合理的操作方针，作为三班工长操作标准，设定工艺操作参数的控制范围，对参数进行量化管理。
