车库顶板回顶支撑施工方案报审表工程名称：窦官车辆段物业开发一期工程编号：致：贵州三维工程建设监理咨询有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了车库顶板回顶支撑施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准。
请予以审查。
附件：车库顶板回顶支撑施工方案承包单位（章）项目经理日期专业监理工程师审查意见：专业监理工程日期总监理工程师审查意见：项目监理机构总监理工程师日期中铁十二局集团建筑安装工程有限公司窦官车辆段物业开发一期工程施工方案车库顶板回顶支撑方案编制人：审核人：审批人：中铁十二局集团建筑安装工程有限公司窦官车辆段物业开发一期工程项目部二〇一七年八月十四日目录第一章工程概况 (1)第二章编制说明及依据 (1)一、编制说明 (1)二、编制依据 (1)三、设计数据 (2)第三章施工进度计划 (2)第四章施工准备与资源配置计划 (3)一、材料准备 (3)二、人员准备 (3)三、施工现场平面布置 (3)第五章计算书 (4)一．楼板承载力验算 (4)二、梁支撑架计算 (5)三、板支撑计算 (13)第一章工程概况窦官车辆段物业开发一期工程位于贵州省贵阳市观山湖区金朱西路南侧。
建筑结构类型为异形柱框架结构/异形柱框架剪力墙结构，抗震设防烈度为六度，抗震等级为三/四级，场地类别为II类，房屋设计使用年限50年。
本工程最大建筑高度26.4米，最多单位工程层数为地上8层，地下1层，占地面积约为8644.77平方米，总建筑面积73123.8平方米,其中计容面积约50000㎡，地下室部分23000㎡，包含7+1洋房、叠拼洋房、联排洋房，最大单体建筑面积（不含住宅的地下室面积）约为16330㎡。
本工程为A05地块北侧一期工程的地下车库。
本工程为框架柱、剪力墙结构,抗震设防烈度为6度;建筑设计使用年限为50年。
本工程主要使用功能:地下停车场。
建筑层高:4.6m，建筑面积为：23000㎡。
第二章编制说明及依据一、编制说明为了保证窦官车辆段物业开发一期工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。
同时也为了尽早完成车库主体结构施工，保证后期绿化尽快入场，绿化进场后也需在车库顶板进行施工，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。
施工期间的荷载远大于设计活荷载，为避免荷载超量，引起结构板开裂，需对材料堆场位置、施工道路及施工升降机部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。
二、编制依据类别名称编号国家《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构工程设计规范》GB50017-2003 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015行业《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《施工现场机械设备检查技术规范》JGJ160-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008其它《建设工程施工现场管理规定》建设部令15号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87 号《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号三、设计数据地下室顶板板厚：180mm梁板砼等级：C35 P6梁最大间距为7.6m；断面450×900顶板上设计回填土厚度为1.8m活动荷载：5KN/m2 ；活动荷载消防车道时：30KN/m2(无覆土情况下，车辆等效荷载为27.5KN/m2)第三章施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：搭设部位搭设高度搭设时间完成时间车道、砂石等材料堆场基底～地下室顶板方案审批完成后3天内开始开始后15天内完成本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后9个月。
第四章施工准备与资源配置计划一、材料准备碗扣架：采用外径48mm，壁厚3.0mm的Q235钢材质的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。
立杆、纵向水平杆的钢管长度为2.4m，0.9m。
木枋：100×100 mm，支撑架体上下两端软接触均加顶托。
加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。
二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。
搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。
交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。
三、施工现场平面布置依据施工现场情况，红色区域为车库顶板行车区域第五章计算书一．楼板承载力验算300KN级消防车直接作用下双向板等效均布荷载为27.5kN/㎡（板跨4m）按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），取1m宽板带进行验算。
屋梁楼盖钢筋配置如下图所示：q1=1.2*(25*0.18)+1.4*（27.5+5）=50.9KN/㎡q2=1.35*(25*0.18)+1.4*0.7*（27.5+5）=37.925KN/㎡M=0.1ql2=0.1*50.9*4*4=81.44KNmV=0.6ql=0.6*50.9*4=122.16KN（一）跨中板带正截面受弯承载力跨中板带两个方向配筋相同，板面均配置C10@150，板底均配置C10@150。
1m宽板带面筋6C10，底筋6C10。
计算参数：C35混凝土强度设计值f c=16.7N/mm2错误！未找到引用源。
，b=1000mm 错误！未找到引用源。
；a s=21mm；a s／=21mm；fy = fy／=360N/ mm2As=6×52×π=471 mm2；As／=6×52×π=471mm2h0 =H－a s = 180－21＝159mm按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：α1f c bx = f y A s－f'y A's由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0所以， 1.0×16.7×1000×x=360×471－360×471x=0mm<2 a s／取x=2 a s／=42则M<1*16.7*1000*42*(159-21)+360*471*138=120.19KNm根据以上计算，楼板承受最大弯矩值81.44KNm<120.19KNm受剪承载力验算：V<0.7βhftbh0=0.7*(800/160)¼*1.57*1000*160=262.93KN根据以上计算，最大剪力122.16<262.93KN二、梁支撑架计算2.1梁支撑计算参数基本参数混凝土梁高h(mm) 900 混凝土梁宽b(mm) 450 混凝土梁计算跨度L(m)2 模板支架高度H(m) 2.85立杆材质Q235 水平杆步距h1(m) 1.2梁跨度方向立杆间距l a(m) 0.6 垂直梁跨度方向的立杆间距l b(m)0.3梁底立杆根数n 2 次楞根数m 4次楞悬挑长度a1(mm) 250 结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式按构造要求布置立杆规格LG-A-120材料参数主楞类型矩形木楞主楞规格100×100 次楞类型矩形木楞次楞规格100×100 面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向) 面板E(N/mm2) 11500 面板fm(N/mm2) 31主楞合并根数/ 钢管类型Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/可调托座承载力容许值(kN)30 地基承载力特征值fak(kPa) /架体底部垫板面积A(m2) 0.2 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)/新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 1.1计算模板及次楞时均布活荷载Q1k (kN/m^2) 32.5 计算模板及次楞时集中活荷载Q 2k (kN)2.5 计算主楞时均布活荷载Q 3k (kN/m^2) 1.5计算立杆及其他支撑构件时均布活荷载Q 4k (kN/m^2) 2.5是否考虑风荷载 否 省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度类型 / 基本风压值W o (kN/m^2) / 结构重要性系数γ0 1 模板支撑架顶部模板高度H b (mm) /模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m (mm) /2.2施工简图（图1） 剖面图1（图2）剖面图22.3次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
（1）强度验算由《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162）中4.1.2条第一款规定“当计算模板和直接支撑模板的小梁（次楞）时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值取其最大值”。
q1=Υ0×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1=1×max(1.2×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×32.5,1.35×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×0.7×32.5)×450/((4-1)×1000)=10.927kN/m（图1）次楞计算简图q2=Υ0×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=1×1.2×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)×450/((4-1)×1000)=4.102kN/mp=Υ0×1.4×Q2k=1×1.4×2.5=3.5kN（图2）次楞计算简图经过分析以上两种不同的受力简图，得出最不利的次楞弯矩图如下（图3）次楞弯矩图M max=0.983kN·mσ=M max/W x=0.983×106/(166.667×103)=5.897N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求（2）抗剪验算同时经过计算最不利的次楞弯矩图的工况下得到次楞剪力图如下：（图4）次楞剪力图Q max=4.444kNτmax=Q max S/(Ib)=4.444×103×125×103/(833.333×104×10×10)=0.667N/mm2 ≤[τ]=1.4N/mm2满足要求Ησ（3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.2+(1.1+24)×900×0.001)×450/((4-1)×1000)=3.418kN/m（图5）次楞挠度图（图6）次楞挠度图跨中νmax=0.025mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm满足要求Ησ2.4主楞验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。
