当前位置：文档之家 › 塔器吊装计算书

塔器吊装计算书

  • 格式：doc
  • 大小：406.50 KB
  • 文档页数：11

塔器吊装计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。

件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。

图1所示模型以苯塔Ⅰ段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。

1．苯塔Ⅰ段校核（直立状态受力最大）设备重量G=吨，件1选用φ273×10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm（见下图），件2选用φ39mm×18m钢丝绳扣，件4选用φ39mm×20m钢丝绳扣，α为吊装绳扣与水平方向夹角。

1）主吊耳强度校核Gj=K*G=×56=，K=为动载系数；Q=1/2 Gj=1/2×==31700Kg；弯矩为M=Q*L/2=31700*20/2=×105kg.cmφ273×10无缝钢管的抗弯模量为：W=πD3［1-（d/D）4］/32=×［1-（）4］/32=523.84cm3弯曲应力σ=M/W=×105/= kg/ cm2＜[σ]=1700 Kg/cm2；其中，[σ]=1700 Kg/cm2为20#无缝钢管许用弯曲应力。

剪应力τ＝Pcosα/A（此处α＝0）＝31700/=384 Kg/cm2＜[τ]=1000 Kg/cm2组合应力[τ2＋(σM2+σN2)]1/2＝[3842＋]1/2＝716Kg/cm2＜[σ]=1000 Kg/cm2；故件1强度满足要求。

2）吊装绳扣强度校核件2选用钢丝绳扣φ39mm×18m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。

每根绳扣受力为：P1=Q=1/2Gj=1/2×==31700Kg；单根φ39mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×79092/31700=≥[n]=6[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。

故件2强度满足要求。

图3件4选用钢丝绳扣φ39mm×20m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。

cosα=5，α=°，几何关系如图3所示；每根绳扣受力为：P2=Q/sinα==31700/°=35706Kg；单根φ42mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×96148/35706=≥[n]=6其中[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。

故件4强度满足要求。

3．白土塔校核（直立状态受力最大）主吊耳见下图：吊耳选用δ=30mm=3cm16MnR钢板，各部分尺寸为φ=120mm=12cm，R=120mm=12cm，h=120mm=12cm，L=300mm=30cm。

Gj=×81=吨Q=1/2 Gj=1/2×=44550Kg设P为主吊绳扣受力，P1为P垂直向上的分解力、P2为P的水平分解力，θ为P与P2之间夹角。

由几何关系可知：cosθ=L1/2H其中L1=1m，为两吊耳间距；H=4.75m，为主吊绳扣净长度。

故θ= cos-11/2×=°自平衡力系知：P2= P1·ctgθ，P= P1/sinθ，P1=Q=44550 KgP2= 44550×°=4713.9Kg，P= 44550/°=44799Kg吊耳板强度校核（1）孔壁承压应力验算σ= P2 /(2rδ)≤[σc]＝44550/(2×6×3)＝1238≤×2300＝3220Kg/cm2满足要求。

（2）孔径截面拉应力：r/R＝60/150＝，查表K＝σ=K×P1/ A=P1/ （2R-φ）×δ =×44550/（2×15-12）×3=1856 Kg/cm2＜[σ]=2300Kg/cm2弯曲应力：σ=M/W=P2×h/（δ2L/6+2δ2L22/6）=×15/（32×30/6+2××152/6）=cm2＜[σ]=2300 Kg/cm2[σ]=2300 Kg/cm2为材质为16MnR的钢板许用应力。

故主吊耳满足要求。

4、溜尾吊耳及绳扣强度校核（白土塔抬头时溜尾吊耳受力最大）。

溜尾吊耳详图溜尾吊耳选用δ=24mm=钢板，各部分尺寸为φ=100mm=10cm，R=120mm=12cm，h=120mm=12cm，L=240mm=24cm（详见附图15）。

Gj=×81=吨Q=1/2（Gj/2）=1/2×（89100/2）=22275Kg(此处应详细计算溜尾力)设P为溜尾绳扣受力，P1为P垂直向上的分解力、P2为P的水平分解力，θ为P与P2之间夹角。

由几何关系可知：cosθ=L2/2H其中L2=0.35m，为两吊耳间距；H=2m，为溜尾绳扣长度。

故θ= 2×2=85°自平衡力系知：P2= P1·ctgθ，P= P1/sinθ，P1=Q=22275KgP2= 22275×ctg85°=1949Kg，P=22275/sin85°=22361Kg吊耳板强度校核（1）孔壁承压应力验算σ= P2 /(2rδ)≤[σc]＝44550/(2×5×＝1856≤×2300＝3220Kg/cm2满足要求。

（2）孔径截面拉应力验算r/R＝50/120＝，查表K＝σ=K×P1/ A= P1/ （2R-φ）×δ=×22275/（2×12-10）×2=1790Kg/cm2＜[σ]=2300 Kg/cm2弯曲应力：σ=M/W=P2×h/（δ2L/6+2δ2L22/6）=1949×12/（×24/6+2××122/6）=cm2＜ [σ]=2300Kg/cm2[σ]=2300 Kg/cm2为材质为16MnR的钢板许用应力。

故溜尾吊耳满足要求。

溜尾绳扣选用钢丝绳扣φ32mm×6m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。

每根绳扣受力为：P=22361Kg而φ32mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×322=53248 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×53248/22361=≥[n]=6其中[n]=6为大中型吊装钢丝绳扣许用安全系数。

故溜尾绳扣强度满足要求。

5、平衡梁整体强度校核（吊装苯塔Ⅰ段时受力最大）平衡梁图其力学模型简化如下图所示件2AA ——AA473件13600制图审核批准序号12名称规格尺寸备注数量单位材质无缝钢管根块Q 2351吊耳板见说明见详图20#4吊装用平衡梁中油七建独山子项目经理部100100R120φ90300300附图185400说明1、本平衡梁适用于60万吨/年芳烃抽提装置中塔器的吊装作业。

2、所有焊缝满焊，焊脚高度为两相焊件中较薄件厚度。

3、件2周边打磨光滑。

4、吊耳焊接前经专业人员交底，焊接完毕后经专业人员检查合格。

5、图中标注尺寸以mm 计。

2300φ273×10×600036δ=36mmP1=P3=P*°=31700kg P2=P*°= P1/°=16431.8kg如忽略平衡梁自身重力，所受弯矩为M=P 2*A=*=×105kg.cm ，A=100+273/2=23.65cm φ273×10无缝钢管的抗弯模量为：W=πD 3［1-（d/D ）4］/32=×［1-（）4］/32=523.84cm3 弯曲应力σw =M/W=×105/= kg/ cm2； 压应力σy =4P 1/π（D 2–d 2）=4×31700/×（–）=384Kg/cm 2；组合应力σ=（τ2+σ2）1/2=（+3842）1/2=cm2合＜[σ]=1000 Kg/cm2其中，[σ]=1000 Kg/cm2为20#无缝钢管许用应力。

吊耳板强度校核（1）孔壁承压应力校核σ= P1 /(2rδ)≤[σc]＝31700/(2××＝978≤×1550＝2170Kg/cm2满足要求。

（2）孔径截面拉应力校核r/R＝45/120＝，查表K＝σ=K×P1/ A= P1/ （2R-φ）×δ =×31700/（2×12-9）×=1350 Kg/cm2＜[σ]=1550 Kg/cm2(3)根部截面强度校核弯曲应力σ=M/W=P2×h/( L 2δ/6)=×10/（242×6）=475Kg/cm2＜ [σ]=1550Kg/cm2剪切应力τ＝P2 /(δL)＝（×24）＝190＜[τ]=950 Kg/cm2式中[τ]为Q235的钢板许用剪切应力组合应力σ＝K2√σw2＋3τ2≤[σ]＝×（4752＋3×1902）＝578＜ [σ]=1550Kg/cm2[σ]=1550 Kg/cm2为材质为Q235的钢板许用应力。

故平衡梁强度满足要求。

二、卡杆计算以白土塔为例，采用按比例作图法，见下图。

从图中可以看出，设备离臂杆最小间距为，此处臂杆宽度为2312，故净距为－2312/2＝,满足安全距离要求。

杆头距绳扣的距离为,滑车组之间最小距离约为4米，净距为=15136,满足安全距离要求。

11。

合集下载

吊车吊装计算

吊车吊装计算

8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t式中：P Q—设备吊装自重P Q =52.83tP F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算：α=arc cos（S－F）/L = arc cos（16-1.5）/53 =74.12°式中：S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5mL —吊车臂杆长度，选L=53m④净空距离A的计算：A=Lcosα－（H－E）ctgα－D/2=53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=36.5mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2mD —设备直径：D=4.2m，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22%经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。

（3）溜尾吊车的吊装计算①受力计算F=（9-1）×52.83=21.44t21.71-1-1②溜尾吊车的选择辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。

（二）、上塔（上段）的吊装计算（1）上塔上段的吊装参数设备直径：φ3.6m 设备高度：11.02m 设备重：17.35T 安装高度：45米附：吊装臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F=17.35+3.6=20.95t式中：P Q—设备吊装自重P Q =17.35tP F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27m 起吊能力：55t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂＋塔式副臂，主臂角度不变85度，钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨副臂起落吊装采用特制平衡梁, 主吊车站位于冷箱的西面③主臂角度不变85度，副臂杆倾角计算：C=16-F-59coc85°=16-1.5-59coc85°=9.34mγ=β-（90°-α）=arcSin(C/27)-(90°-85°)= arcSin(9.34/27)-5°= 15.24°式中：γ—副臂杆倾角，为副臂中心线与主臂中心线夹角S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27mα—为主臂角度不变85度④净空距离A的计算：A=C-［H-(59*Sinα+E)］tanβ－D/2=9.34－［74-(59*Sin85°+2)］tan20.24－4/2 =2.46m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=74mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2 mD —设备直径D=3.6m, 取D=4 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求。

吊装方案计算书

吊装方案计算书

吊装方案计算书1. 引言本文档旨在给出吊装方案的计算过程和结果。

吊装方案是在工程施工中常见的一种操作，它涉及到货物的起重、运输和安装等环节。

本文将以一个具体的案例为例，详细介绍吊装方案的计算过程。

2. 案例描述我们假设有一组重量为3000kg的机械设备需要从地面吊装到建筑物的3楼，吊装距离为15m。

建筑物的层高为4m，楼梯口的高度为2m，楼梯口到3楼的楼层高度为3m。

3. 吊装计算3.1 起重设备选择根据货物的重量和吊装距离，我们需要选择合适的起重设备。

在这个案例中，我们选择一台额定起重量为5吨的起重机进行吊装。

3.2 吊装高度计算吊装高度包括货物离地高度和吊钩高度。

货物离地高度为4m（建筑物的楼层高度），加上楼梯口的高度2m，再加上3楼的楼层高度3m，总共为9m。

吊钩高度一般按照起重设备的规格进行选择，在这个案例中，吊钩高度为6m。

因此，吊装高度为9m+6m=15m。

3.3 吊装索具选择根据货物的重量和吊装高度，我们需要选择合适的吊装索具。

在这个案例中，货物的重量为3000kg，吊装高度为15m，我们选择使用一组额定起重量为5吨的钢丝绳进行吊装。

3.4 吊装力计算根据吊装高度和吊装索具的选择，我们可以计算吊装力。

吊装力等于货物重量加上索具自重。

在这个案例中，索具自重约为500kg，货物重量为3000kg，因此吊装力为3500kg。

3.5 吊装对地压力计算吊装对地压力是指起重设备在吊装过程中对地面的压力。

一般情况下，吊装对地压力不应超过地面承载力的限制。

在这个案例中，我们需要计算起重机在吊装过程中对地面的压力。

根据吊装力和吊装距离，我们可以利用力矩平衡原理计算吊装对地压力。

假设吊装点到起重机臂的水平距离为5m，起重机臂的倾角为30度。

根据力矩平衡原理，我们可以计算吊装对地压力为：吊装对地压力 = 吊装力 / (吊装距离 * sin(倾角))代入吊装力3500kg，吊装距离15m，倾角30度，我们可计算得到吊装对地压力为5738.9kg。

塔吊吊装计算书

塔吊吊装计算书

塔吊吊装计算书---一、项目概述本文档旨在提供塔吊吊装计算书，为相关工程项目中的吊装操作提供准确的计算数据。

二、项目要求根据工程项目的具体要求，需要进行以下几方面的计算：1. 安装条件评估：根据工地的场地状况、人员安全等因素，评估塔吊的安装条件。

2. 载重量计算：根据工程需要，计算塔吊的最大吊装载重量。

3. 吊装高度计算：根据工地的实际要求，计算塔吊的最大吊装高度。

三、计算步骤以下是进行塔吊吊装计算的具体步骤：1. 安装条件评估：根据工地的实际情况，评估场地的坚实程度、承重能力以及周围环境的安全因素，以确定塔吊的安装条件。

2. 载重量计算：根据塔吊的额定载重量和工程需求，结合塔吊的腿高、臂长等参数，计算出塔吊的最大吊装载重量。

3. 吊装高度计算：根据工程要求和塔吊的臂长，计算出塔吊的最大吊装高度。

四、计算公式以下是进行塔吊吊装计算时常用的公式：1. 塔吊的最大吊装载重量公式：最大吊装载重量 = 塔吊额定载重量 * 载重系数2. 塔吊的最大吊装高度公式：最大吊装高度 = 塔吊臂长 + 塔身高度五、计算实例以下是一个塔吊吊装计算的实例：1. 安装条件评估：- 场地状况：坚实，承重能力良好，符合安装要求。

- 人员安全：周围无高压电线、建筑物等危险物，安全评估合格。

2. 载重量计算：- 塔吊额定载重量：50吨- 载重系数：0.8- 最大吊装载重量 = 50 * 0.8 = 40吨3. 吊装高度计算：- 塔吊臂长：50米- 塔身高度：30米- 最大吊装高度 = 50 + 30 = 80米六、总结本文档提供了塔吊吊装计算书的相关内容，包括项目概述、项目要求、计算步骤、计算公式和计算实例。

通过按照这些步骤和公式进行计算，可以为工程项目中的塔吊吊装操作提供准确的计算数据，确保施工的安全性和效率性。

以上是塔吊吊装计算书的简要内容，如有更详细的计算需求，请提供具体工程项目的相关要求，以便提供更准确的计算数据。

塔器吊装计算书

塔器吊装计算书

附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。

件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。

图1所示模型以苯塔I段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。

1 •苯塔I段校核（直立状态受力最大）设备重量G=吨，件1选用© 273X 10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm （见下图），件2选用© 39mM 18m钢丝绳扣，件4选用© 39mm< 20m钢丝绳扣，a为吊装绳扣与水平方向夹角。

90701)主吊耳强度校核Gj=K*G=X 56=, K= 为动载系数； Q=1/2 Gj=1/2 X ==31700Kg弯矩为 M=Q*L/2=31700*20/2=X 105kg.cm © 273X 10无缝钢管的抗弯模量为：3 4 4 3W n D [ 1- (d/D ) ] /32= X[ 1- () : /32=523.84cm弯曲应力(T =M/W X 105/= kg/ cm 2v [ c ]=1700 Kg/cm 2;其中，[c ]=1700 Kg/cm 2为20#无缝钢管许用弯曲应力。

剪应力T = Pcos a /A (此处 a= 0) =31700/=384 Kg/cm 2v [ T ]=1000 Kg/cm 2组合应力2 2 2 1/2[ t ＋( c M +c N )]2 1/2=[384 + ]=716Kg/c 卅v [ c ]=1000 Kg/cm 2;故件 1 强度满足要求。

2）吊装绳扣强度校核件2选用钢丝绳扣© 39mn X 18m —对，每根四股使用（每根工作绳数按 算）。

每根绳扣受力为： P1=Q=1/2Gj=1/2X ==31700Kg ； 单根© 39m*冈丝绳破断拉力为 S=52d=52X 392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3X 79092/31700= > [n]=6说明1、 件1与筒体焊接按筒体弧度预制开 55 °外坡口，件2按筒体弧度预制，对 —称开4个？ 50塞焊孔，件3中心开透气孔。