当前位置：文档之家 › 焊接冶金学基本原理-第3章 熔池凝固和焊缝固态相变

焊接冶金学基本原理-第3章 熔池凝固和焊缝固态相变

  • 格式：ppt
  • 大小：4.77 MB
  • 文档页数：56

下载文档原格式

  / 56

合集下载

第三章熔池凝固

第三章熔池凝固

佳木斯大学
二 低合金钢焊缝的固态相变组织
第一章 焊接化学冶金 (三) 贝氏体转变 转变温度：上：550～ 450度 下： 450 ～ MS
佳木斯大学
二 低合金钢焊缝的固态相变组织
第一章 焊接化学冶金 (三) 贝氏体转变
佳木斯大学
二 低合金钢焊缝的固态相变组织
第一章 焊接化学冶金 (四) 马氏体转变
佳木斯大学
三 熔池结晶线速度
第一章 焊接化学冶金 总 结：
2 焊接工艺参数对晶粒成长方向及平均速度均有影响 a) 焊速越大θ角越大，晶粒主轴成长方向越垂直于焊缝中心线 b)当功率不变时，焊速越大,晶粒成长平均速度增大
佳木斯大学
三 熔池结晶线速度
第一章 焊接化学冶金 晶粒(核)长大同样需要一定的能量:
1 板条马氏
佳木斯大学
二 低合金钢焊缝的固态相变组织
第一章 焊接化学冶金 (四) 马氏体转变
2 片状马氏
佳木斯大学
二 低合金钢焊缝的固态相变组织
第一章 焊接化学冶金
焊缝中的组织不是单一的
佳木斯大学
二 低合金钢焊缝的固态相变组织
第一章 焊接化学冶金
佳木斯大学
二 低合金钢焊缝的固态相变组织
第一章 焊接化学冶金
3
θ =0 °
核 θ =180°
→Ek ´ = 0
→ Ek ´= Ek → Ek´/Ek = 0~1
→现成晶
→全自发形
核
θ =0 ~180 °
佳木斯大学
二 熔池结晶的一般规律
第一章 焊接化学冶金
熔合区母材晶粒上成长的柱状晶
不锈钢自动焊时的交互结晶
佳木斯大学
二 熔池结晶的一般规律
第一章 焊接化学冶金 2. 熔池中晶核的长大

第三章 熔池凝固和焊缝固态相变

第三章 熔池凝固和焊缝固态相变
4
二、熔池结晶的一般规律
1.熔池中晶核的形成 ①自发形核 16 3
Ek 所需能量： 3Fv2 其中：σ——新相-液相的界面张力 ΔFv——单位体积内固液两相自由能之差
2 3 cos 3 cos3 ) ②非自发形核所需能量： E Ek ( 4
' k
θ=0 ° →Ek´=0 →液相中有大量的悬浮质点和现成表面。 θ=180°→Ek´=Ek→全自发形核，不存在非自发晶核的现成表面。 θ= 0°~ 180°时，Ek´/ Ek=0~1，说明在液相中有现成表面存在时，将 会降低形成临界晶核所需的能量。
– cosθ取决于焊接规范和材料的热物理性质及形状
11
③cosθ值的确定 – 厚大件： cos {1 A
2 1 ky k z2 qv ( )} 2 2 2 aTM 1 k y k z
– 薄件： ④对Vc的讨论 – θ=0 时，Vc=V（焊缝中心线） – θ=90时，Vc=0（熔合线，焊缝边界） 即晶粒生长速度是变化的 – V↑→θ↑，生长越垂直于焊缝中心，易形成脆弱的结合 线，产生纵向裂纹 – V↑→Vc↑，所以焊易裂材料时，不能用大的焊速
3
第一节 熔池凝固
一、熔池的凝固条件和特点 • 结晶过程：晶核生成、晶核长大 1.熔池的体积小、冷却速度大 – 含碳高、合金元素较多的钢种，容易产生淬硬组织，甚至焊道 上产生裂纹 – 熔池中心和边缘有较大的温度梯度，致使焊缝中柱状晶得到很 大发展，一般情况下没有等轴晶，只有在焊缝断面的上部有少 量的等轴晶（电渣焊除外）。 2.熔池中的液态金属处于过热状态 – 合金元素的烧损比较严重，使熔池中非自发形核的质点大为减 少（柱状晶的形成原因之一）。 3.熔池是在运动状态下结晶（如图3-2） – 熔池以等速随热源移动，熔化和凝固同时进行。气体吹力，焊 条摆动、内部气体逸出等产生搅拌作用，利于排除气体和夹杂 ，有利于得到致密而性能好的焊缝。

三、熔池凝固与相变(2010)

三、熔池凝固与相变(2010)

4
焊缝金属的结晶形态（1）
因焊接冶金的特点，焊缝不同部位将出现不同的结晶形态。 （ 1 ）在熔合区由于温度梯度 G 大，结晶速度 R 小，所以成分过 冷较小，此处以平面晶为主； （ 2 ）离开熔合区后， G 逐渐变 小， R 逐渐增加，此处结晶形态 由平面晶向胞状晶、柱状晶（树 枝胞状晶）过渡。
焊缝金属的结晶形态（2）
由F+少量P组成。F体先沿A体边界析 出，形成先共析F体。在一定冷速范围内， F体长大成梳齿状，或从A晶粒内沿一定 方向以针片状析出，形成魏氏组织。
魏氏组织一般伴随有粗大的晶粒，性能极差 。
魏氏组织
表 5－6 魏氏组织的冲击韧性 化学成份 冲击值(公斤力·米／厘米 2) C Mn Si 魏氏组织 Ac1 以下温度退火 在 850℃退火 0.19 0.32 3.20 6.40 17.80 痕迹 0.37 0.74 2.35 6.0 15.20 0.36 0.46 0.87 2.80 5.20 14.60 0.15
焊缝中的成分不均匀性（2）
（3）层状偏析：因结晶速度呈周期性变化造成焊缝化学成分不 均匀的偏析（图3－36,37）。
2 熔合区的化学成分不均匀性（1）
（1）熔合区
母材与焊缝交界的一个区域，是整个焊接接头最薄弱的地带。
（2）熔合区宽度A
取决于材料的液－固温度区间、材 料的热物理性质。 T T
A T ( ) Y
（ 3 ）在焊缝中心， G 很小， R 最大，成分过冷也最大， 此处结晶为等轴晶。。 （4）在焊接断弧时出现一个 弧坑，此时中心温度低， G 小，形成很大的成分过冷， 结果形成粗大的等轴树枝晶。
思考题：比较钢锭组织与焊缝的组织
五、焊缝金属成分的不均匀性
1 焊缝中的成分不均匀性 （1）显微偏析： 1）因结晶先后顺序不同，后结晶的固相 溶质浓度偏高，在晶界富集了较多的杂 质（晶界偏析）。 2）焊接冷却速度快，固相内成分来不及 扩散，造成晶内偏析 （图3 －33） 。树枝晶 界的偏析比胞状晶严重（表3－1）。

焊接冶金学基本原理-第3章 熔池凝固和焊缝固态相变

焊接冶金学基本原理-第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
薄板上自动焊： cos1Aq TM21 KK 2y 2y12
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝《固和焊焊接缝成固形态原相理变》 The Principle of Welding
结论：
（1） 晶粒成长的平均线速度是变化的，在熔合线上最小，在焊 缝中心最大，vc=0～v。 Ky=1， cosθ=0, θ =90°,Vc=0, 说明熔合区上晶粒开始成长 的瞬间，成长的方向垂直于熔合区，晶粒成长的平均线速度等 于零。
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝《固和焊焊接缝成固形态原相理变》 The Principle of Welding
焊接冶金学主要内容
❖焊接接头形成 以熔化焊为例，焊接过 程经过了
焊接热过程 焊接化学冶金过程 焊缝结晶及焊接组织 焊接热影响区的组织与性能 焊接裂纹
❖加热— ❖熔化— ❖冶金反应— ❖结晶— ❖固态相变—
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理 2.熔池中晶核的长大
第3章 熔池凝《固和焊焊接缝成固形态原相理变》 The Principle of Welding
a 联生结晶起主导作用
b 当晶体最易长大方向（bcc，fcc <100>方向）与散热最快方 向（温度梯度）相一致，最有利长大。
School of Material and Chemical Engineering
180)
EK ' EK
23coscos3
4
EKf( )
θ：非自发晶核的浸润角
f(θ)=0~1。如θ=10°，f(θ)=0.0017

HAZ的组织和性能—熔池凝固与固态相变

HAZ的组织和性能—熔池凝固与固态相变

§1.1 熔池凝固
(3) 晶粒长大的能量
晶粒长大需要能量： (1) 因体积长大而是体系自由能下降； (2) 因长大而产生的新固相表面使体系自由能 的升高。
晶粒长大时所增加的表面能比形核时要小，因
此长大比形核所需要的过冷度要小。
焊缝金属：开始凝固时并不需要形核，而是在
母材基体上联生长大。
Part III HAZ的组织与性能
Part III HAZ的组织与性能
§1.1 熔池凝固
2、熔池结晶的特征
过冷度是液态金属凝固的必要条件，在一定范围内 过冷度越大，固液两相的自由能相差越大，越有利 于液态金属的凝固结晶——焊接具有大的过冷度。
(1) 形核
熔池金属过热度大不能自发形核，以非自发形
核为主: a. 固相质点（较少）
b. 半熔化状态母材界面上的联生结晶(主要)
Part III HAZ的组织与性能
§1.1 熔池凝固
(1) 形核
联生结晶的示意图
不锈钢自动焊时的联生结晶
Part III HAZ的组织与性能
§1.1 熔池凝固
(2) 晶粒长大——择优长大
原子由液相不断地向固相转移，晶核的成长是 通过二维成核方式长大，但并不是齐步前进，长大 趋势不同，有的一直向焊缝中部发展；有的只长大
§1.1 熔池凝固
(2) 焊接工艺参数对结晶线速度的影响
v对生长方向的影响： v↑, θ↑, 晶粒生长主轴越垂直于焊缝中心线; v↓, 晶粒主轴成长方向约弯曲。
(a) 偏向晶 (b) 定向晶 焊接速度对晶粒长大趋向的影响示意图 Part III HAZ的组织与性能
§1.1 熔池凝固
(2) 焊接工艺参数对结晶线速度的影响
§1.1 熔池凝固

第三章 焊池凝固和焊缝固态相变

第三章 焊池凝固和焊缝固态相变
14
定向凝固-溶质再分配-成分过冷
15
成分过冷的程度与结晶形态的变化
从 a ~ d， 成分过冷增加
源于《Welding Metallurgy》 (Kou, 2002)
16
（三）成分过冷条件对结晶形态的影响
• 1、 温度梯度G＞0，平面结晶，图3-18
• 2、温度梯度G与实际结晶温度T有少量相交，胞状结
源于《Welding Metallurgy》 (Kou, 2002) 9
三、熔池结晶线速度
• 柱状晶体的成长：
• 一般讲，熔池晶粒生长的主轴是弯曲的；图3-7
• 与焊接速度有密切关系，图3-8
• 公式推导——
ds dx cos
两端同时除以dt
ds dx cos
dt dt
晶粒生长的平均线速度：c cos — —焊接速度
• 偏析：凝固后微观到宏观尺度上化学成分的不均匀叫~。
材料成型及控制工程 0707、0708班 0804~0806班，0904~0906班
1
熔池的形状
• 半个双椭球模型
2
第一节 熔池凝固
一、熔池的凝固条件和特点
1 焊接熔池体积小，冷却速度高；
➢ 一般小于100g，或30cm3 ，平均4~100 ℃ /s，约为铸造的104。
2 焊接熔池的液态金属处于过热状态
➢ 一般钢材熔池温度平均1770 ±100℃ ➢ 熔池边界的温度梯度比铸造时高103 –104倍。
3 熔池在运动状态下结晶
➢ 结晶前沿随热源同步运动 ➢ 液态金属受到各种力的搅拌运动 ➢ 熔池金属存在对流运动 ➢ 在运动状态下凝固，凝固速度高，常比铸造的高10~100倍。
（4 熔池界面的导热条件好）
20

第三章 焊池凝固和焊缝固态相变

第三章 焊池凝固和焊缝固态相变
晶，图3-20
• 3、 G—T相交较大，胞状树枝结晶，图3-22 • 4、 G—T相交很大，树枝状结晶，图3-24
• 5、两线平行，等轴结晶，图3-26
• 冷却条件和结晶形态比对
17
1、 温度梯度G＞0，平面结晶
18
2、温度梯度G与实际结晶温度T有少量相 交，胞状结晶
19
G—T相交较大，胞状树枝结晶
✓El、焊缝的位置、搅拌如何、振动？
7
择优生长
当母材金属（Fe, Ni, Cu, Al）晶粒取向<001> 与导热最快的方向（温度 梯度G最大）一致时，垂 直熔池边界时，晶粒生长 最快而优先长大。
常规速度焊接 较高速度焊接
8
高低速焊接的焊缝 TIG，99.96 w% Al
1M/min
0.25M/min
可以分成两类：上贝氏体和下贝氏体。
44
（三）贝氏体转变
《贝氏体与贝氏体相变》\ 刘宗昌
❖贝氏体：过冷奥氏体在中温区域转变而成的铁素体 和渗碳体两相混合组织（有时可能有奥氏体）。
1 上贝氏体——呈羽毛状
-温度：550-450 ℃；
-位置：沿奥氏体晶界析出
-形态：平行的条状铁素体之间分布有渗碳体 图3-50a）
❖——铁素体和渗碳体两相层状混合物
❖A来r1不~5及50进℃行时，P体P体扩转散变转受变到，抑焊制接，冷但速扩下大，了扩F散、 B体的转变区域；
❖按P体片层的细密程度，珠光体又分为： ❖层状珠光体 图3-49 a） ❖粒状珠光体——称为屈氏体 图3-49 b） ❖细珠光体——称为索氏体 图3-49 c）
多因素相关！
11
四、熔池结晶的形态
• 熔池中不同部位温度梯度和结晶速度不同，成分过冷的分 布不同，形成的晶体亦不同；

焊接熔池凝固

焊接熔池凝固
因此，晶粒的成长方向也 垂直于结晶等温面。
熔池在结晶过程中晶粒成长的方向与晶粒主轴成 长的线速度及焊接速度等有密切关系。
ds dx cos ds dx cos
dt dt
vc v cos
晶粒成长的平均线速度，在一定焊接速度下，主要决 定于cosθ ， cosθ 决定于焊接规范和被焊金属的 热物理性质。
2

3cos 4

cos2


θ =0°时，EK′=0，现成表面； θ =180°，EK′=EK，只能自发形核； θ =0～180°时， EK′=（0～1）EK
研究表明：θ 角的大小决定于新相晶核与现成表面 之间的表面张力。新核与液相中原有现成表面固体粒 子的晶格结构越相似（点阵类型与晶格常数相似）， 之间的表面张力越小， θ 角越小。
焊接规范对晶粒成长方向及平均线速度均有影响 焊速↑，θ ↑， 晶粒主轴成长方 向越垂直于焊缝 中心线；相反， 主轴方向响非常 明显
实际上，结晶速度与熔池中析出结晶潜热、热源 作用的周期变化、化学成分的不均匀性、元素扩散等 密切相关。
沙马宁的研究指出： 晶粒成长的线速度围绕平 均线速度作波浪式变化， 且波浪起伏越来越小，趋 向平均速度。
结晶的一般规律：晶核形成和晶核长大。 熔池体积小，冷却速度大
熔池冷却速度 4～100℃/s；钢锭冷却速度（3～150）×10-4℃。 易形成淬硬组织；焊缝中柱状组织得到很大发展。 熔池中的液态金属处于过热状态 熔池平均温度可达1770±100℃，熔滴约为2300±200 ℃； 钢锭温度≤1550 ℃。
焊接条件下，熔池中存在的两种现成表面：合金 元素或杂质的悬浮质点；熔合区附近加热到半熔化状 态的基本金属的晶粒表面。

3熔池凝固和焊缝固态相变

3熔池凝固和焊缝固态相变
令AC’弧=ds， 则ds=dxcosθ， ds/dt=dx/dtcosθ, Vs=Vcosθ
Vs-晶粒成长平均线速度；V-焊接速度；cosθ取决于焊接规范和材料 的热物理性质及形状。
晶粒成长的平均线速度，决定于cosθ值. Vc=Vcosθ
薄板
cos
1
A
q TM
2
1
K
2 y
K
2 y
1/ 2
– 合金元素的烧损比较严重，使熔池 中非自发形核的质点大为减少（柱状晶的形成原因之一）。
3.熔池是在运动状态下结晶（如图3-2） 熔池以等速随热源移动，熔化和凝 固同时进行。气体吹力，焊条摆动、 内部气体逸出等产生搅拌作用，利 于排除气体和夹杂，有利于得到致 密而性能好的焊缝。
4 联生结晶 熔池壁相当于铸型壁，熔池 内金属和熔池壁局部熔化的母材在凝固 过程中长成共同晶粒（体）。熔池壁作 为非自发形核的基底。
厚板对于co厚s 大1件 A
qv aTM
K
2 y
K
2 z
1
K
2 y
K
2 z
1/ 2
1 晶粒成长的平均线速度是变 化的
当Y=OB时，Ky=1，cosθ=0，θ=90º， Vc=0，
Y=0时，cosθ=1，θ=0，Vc=V Y=OB~0时,θ=90º~0º，Vc=0~V，晶 粒成长方向和线速度都是变化，熔 合线上最小，在焊缝中心最大，为 焊速。
• 与此同时，进行了短暂而复杂的冶金反应 。
• 当焊接热源离开以后，熔池金属便开始凝 固（结晶），如图3-1。
熔池凝固过程的研究目的：
• 熔池凝固过程对焊缝金属的组织、性能具有重要影响。 • 焊接工程中，由于熔池 中的冶金条件和冷却条件不同，可得到性能

第三章_熔池凝固和焊缝固态相变

第三章_熔池凝固和焊缝固态相变

Constitutional Supercooling
The temperature field, T(x)
ahead of the S/L interface lies
above the liquidus, Tl(x)பைடு நூலகம் The
melt is thermodynamically
Solid
stable, and the solid advances
凡<100>轴与最大温度梯度方向一致，具有长大的最有利条 件，即选择长大。
三、熔池结晶线速度
任一个晶粒主轴，在任一点A的成长方向是A点的切线(S-S线),与X 轴夹角为θ，如果结晶等温面在dt时间内，沿X轴移动了dx，此时结 晶面从A移到B，同时晶粒主轴由A成长到C。当dx很小时，可把 AC弧看作是AC’直线，认为AC’B是直角三角形。
Ts(x)
Solid
Tl(x) Tl(x) Liquid
Ts(x)
X
Constitutional Supercooling（成分过冷）
v
Bump, or perturbation
stable
T (x)
v
Cl(x) Tl(x)
Any bump, or protuberance, extending into the liquid “samples” the stability of the liquid phase. If the liquid is constitutionally supercooled, the bump grows, whereas if the liquid is above its liquidus, the bump melts back.

第三章 熔池的凝固和焊缝的固态相变

第三章 熔池的凝固和焊缝的固态相变
1
徐 州 工 程 学 院 教 案 纸
对于熔池来说，非自发晶核起重要作用。 焊接时，为了改善焊缝金属的力学性能，通过焊接材 料加入一定量的 Me(Mo、V、Nb、Ti B 等)可以作为熔池 中的非自发晶核的质点，从而使焊缝晶粒细化。 2、熔池中的晶核长大 （1）从靠近熔合线处母材上联生地长大起来 （2）当晶粒长大的方向与散热最快方向（温度梯度最大 的方向）一致有利于晶粒的长大。 实践证明：熔池结晶的方向和结晶速度对焊接质量影响很 大，特别是对裂纹、气孔，夹杂等形成影响很大。 三、熔池结晶的线速度 晶粒成长的平均线速度是变化的 平均线速度是变化的： 1、晶粒成长的平均线速度是变化的：熔合线上最小（等于 零） ，焊缝中心最大（等于焊速） 。 2、焊接速度对晶粒的长大方向及平均线速度的影响很大 （1）V 焊↑晶粒主轴的成长方向越垂直于焊缝中心。故 采用过大焊速时，主轴的成长方向垂直于焊缝中 心易形成脆性结合面，常在焊缝的中心产生纵向 裂纹。 （2）V 焊↑，晶粒成长的平均线速度↑（Vc=Vcosθ）易 利于柱状晶的形成。 对于焊缝金属，开始凝固时并不形核，而是在母材基础上 冷却速度↑-联生长大。 过冷度↑ 熔池的结晶形态： 易出现柱状晶和少量等轴晶 （等轴树枝晶） 四、 熔池的结晶形态： 过冷度：实际结 显微镜下观察，每个柱状晶内部还有不同的形态：如平 晶温度 Th 与理 面晶、胞晶、树枝状晶。 论结晶温度 To 之 纯金属结晶的形态： 1、纯金属结晶的形态：凝固点为恒温度，过冷度的大小取决于 间的温度差 温度梯度。 △T=Th-T0 正温度梯度： （1）正温度梯度：液相温度高于固相温度，且距界面越远， 过冷度↑实际结 液相温度越高， 因此过冷度小或为负， 使伸入液态金属内部的 晶温度↓ 晶体成长缓慢形成平面晶。 （G>0） T 液态金属与固 负温度梯度： （2）负温度梯度：液态内部的温度比界面低，过冷度大形成 0 态金属共同存在 树枝晶， （使伸入液态金属内部的晶体长成速度很快） 距界面 ， 的平衡临界点。 越远液相的温度越低。 （G<0） 2、固溶体合金的结晶 过冷度由于两方面的原因造成 （1）温度梯度造成（温度过冷） （2） 存在由于固液相界面成份起伏而造成的过冷 （成份过冷） ， 因此固溶体合金结晶时，不需要大的过冷就可出现树枝晶，而且

第三章 熔池凝固和焊缝固态相变

第三章 熔池凝固和焊缝固态相变
由图3-14可以看出，在 熔合线附近刚开始结晶（ 凝固）时，晶粒成长线速 度的波动是很激烈的，但 逐渐阻尼减弱，最后趋近 平均线速度。
19
第三章 熔池凝固和焊缝固态相变
最后应当指出，晶粒（核）长大同样需要一定的能量 ：一是因为体积长大而使体系自由能下降；另一是因长 大而产生的新固相表面使体系的自由能增高。
第三章
熔池凝固和焊缝固态相变
1
第三章 熔池凝固和焊缝固态相变
第一节 熔池凝固 第二节 焊缝固态相变 第三节 焊缝中的气孔和夹杂 第四节 焊缝性能的控制
2
第三章 熔池凝固和焊缝固态相变
熔焊时，熔池金属凝固（结晶），如图3-1。熔池凝固 过程对焊缝金属的组织、性能具有重要的作用。 一方面，由于冶金反应和冷却条件不同，可得到性能 差异甚大的组织，同时产生许多缺陷，如气孔、夹杂、 偏析和结晶裂纹等。
6
第三章 熔池凝固和焊缝固态相变
研究证明，对于焊接熔池结晶来讲，非自发晶核起 了主要作用。
在液相金属中有非自发晶核存在时，可以降低形成 临界晶核所需的能量，使结晶易于进行。
——在液相中形成非自发晶核所需的能量为：
7
第三章 熔池凝固和焊缝固态相变
——关于θ角：①当θ=0°时，Ek′=0，液相中有大量悬浮 质点和现成表面；②当θ=180°时，Ek′=Ek，只存在自发 晶核，无非自发晶核现成表面；③当θ=0～180°时， Ek′/Ek =0～1，有现成表面，会降低形成临界晶核所需能 量。
对于纯金属凝固（结晶），不存在化学成分的变化，
凝固点为恒定温度，过冷度只决定于温度梯度。即液相
中的过冷度取决于造成实际结晶温度低于凝固点的冷却
条件，冷却速度越大，过冷度越大。有以下两种情况：

第三章熔池凝固与焊缝固态相变

第三章熔池凝固与焊缝固态相变

低碳钢焊缝的魏氏组织
21
一 、低碳钢焊缝的固态相变组织
焊缝化学成分相同时，在不同的冷却速度下，低 碳钢焊缝中铁素体和珠光体的比例有很大差别。 冷却速度越大，焊缝中的珠光体越多，越细，同 时焊缝的硬度增高。
22
二、 低合金钢焊缝的固态相变组织
低合金钢焊缝二次组织，随匹 配焊接材料化学成分和冷却条件的不 同，可由不同的组织。以F为主，P、 B、M占次要地位。
材料成形原理（焊接部分）
3 熔池凝固与焊缝固态相变
1
3.1 熔池凝固
2
一、 熔池的凝固条件和特点
1、体积小，冷却速度大
在一般电弧焊条件下，熔池的体积最大也只有30cm3 ，重量不超过 100g;
周围被冷态金属所包围，所以熔池的冷却速度很大，通常可达4～ 100℃/s，远高于一般铸件的冷却速度;
由于冷却快，温度梯度大，致使焊缝中柱状晶得到充分发展。这也是 造成高碳、高合金钢以及铸铁材料焊接性差的主要原因之一。
2、珠光体（ Pearite，简称P）转变
接近平衡状态： 如预热、缓冷和后热等。 珠光体转变温度Ar1~550℃，此时 C、Fe原子扩散比较容易。 珠光体转变属扩散型相变。（P是F和Fe3C的层状混合物领先相Fe3C）
焊接状态： 非平衡转变，得到P量少，珠光体转变量小。 若有B 、Ti合金元素，则P转变全部被抑制。
晶粒生长线速度是变化的： 焊缝边缘：ψ=90° ，cosψ =0， R=υcosψ =0； 焊缝中心：ψ=0° ，cosψ =1， R=υcosψ =υ。
一般情况下，由于等温线是弯曲的，其曲线上各点的法线方向不断地改变， 因此晶粒生长的有利方向也随之变化，形成了特有的弯曲柱状晶的形态。
13
三 、柱状晶生长方向与速度的变化

熔焊原理第三单元 焊接接头的组织与性能

熔焊原理第三单元 焊接接头的组织与性能
最高硬度也可根据化学成分估算
下一页
碳当量：将钢中各种元素对硬度的影响折合成碳 的影响，计算而得到碳当量。
碳当量的计算公式很多，早期应用最广是国际焊接学 会推荐的CE（IIW）和日本焊接协会的Ceq（WES）。
CE=(IIW)= C+Mn/6+(Cu+Ni)/15 +(Cr+Mo+V)/5
适用于中等强度的非调质低合金钢（σb=400～700MPa)
第三单元 焊接接头的组织与性能
模块一 熔池的凝固与焊缝金属的固态相变 模块二 焊接熔合区的特征 模块三 焊接热影响区
模块一 熔池的凝固与焊缝金属的固态相变 一、熔池凝固的特点 二、熔池金属的凝固过程 三、焊缝金属的化学不均匀性 四、焊缝金属的固态相变 五、焊缝组织与性能的改善
返回
一、熔池凝固的特点
返回
四、焊接热影响区性能
1.焊接热影响区的硬度分布 2.热影响区的常温力学性能 3.热影响区的脆化 4.热影响区的软化
返回
1 .焊接热影响区的硬度分布
钢的性能之间的关系： 强度高，硬度大，则塑性、 韧性差。
最高硬度值大都出 现在熔合线附近的热影 响区处，随着硬度上升， 钢的塑性，韧性下降， 抗裂能力减弱。
晶粒的结晶方向:垂直 于熔合线向焊缝中心生长.
二、熔池金属凝固的过程
依附于母材半熔化晶粒开始长大的结晶方式 叫做联生结晶或交互结晶。
下一页
三、焊缝金属的化学不均匀性
1 显微偏析 2 区域偏析 3 层状偏析
返回
在焊接条件下，由于冷速 很高而成分来不及扩散，这种 成分的差异将在很大程度上保 留在焊缝金属中。这就形成了 显微偏析。
Ceq=(wes)= C+Mn/6+Si/24+Ni/40 +Cr/5+Mo/4+V/14

熔池凝固和焊缝固态相变(焊接冶金学)

熔池凝固和焊缝固态相变(焊接冶金学)

温度/℃→
1148
A
E
C
Ld Ld+Fe3CⅡ+A Ld+Fe3CІ
727
F
G
912
F+A
F
3
S
Fe3CⅡ+A
P
F+P P
K
Fe3CⅡ+P
Ld’
Ld’+Fe3CⅡ+P
2.11 4.3
Ld’+Fe3CІ
6.69
Q
0
0.77
wC/%→
图2.27 Fe-Fe3C状态图
材料科学与工程学院
铁碳合金状态图的建立
材料科学与工程学院
机械混合物
它是两种或两种以上的相按一定质量百分 数组成的物质
混合物的性能：取决于各组成相的性能， 以及它们分布、形态、数量、大小 铁碳合金中的机械混合物有珠光体和莱氏 体
材料科学与工程学院
珠光体（P）
珠光体是铁素体和渗碳体组成的共析体
珠光体的平均含碳量为0.77%，在727℃以 下温度范围内存在 性能：σb =750MPa HB=160～180 较高
铁碳合金的分类
工业纯铁：C%<0.0218 共析钢：C%=0.77 亚共析钢： 0.0218<C%<0.77 过共析钢： 0.77<C%<=2.11 共晶白口铁：C%=4.3 亚共晶白口铁： 2.11<C%<4.3 过共晶白口铁： 4.3<C%<6.69
1538
A
D
1148
温度/℃→
912
E P S
材料科学与工程学院
亚共析钢（Wc=0.6%)
室温组织：P+F

焊接原理

焊接原理
2 2 K y q cos 1 A 1 K 2 TM y 1 2
A 常数 λ 导热系数 δ 薄板厚度
q
TM
热源有效功率 被焊金属熔点
Ky、Kz 值
Y Ky OB
Z Kz OH
由前几式可知
第三章 熔池凝固和焊缝固态 相变
第一节 熔池凝固
熔池金属的凝固


焊接熔池的凝固过程对焊缝金属的组织、性能具 有重要的影响。由于熔池中的冶金条件和冷却条 件的不同，可能得到性能差异甚大的组织，同时 有许多缺陷是在熔池凝固过程中产生，如：气孔、 夹杂、成分的偏析和结晶裂纹等； 另外，熔池在非平衡热力学条件下凝固时会产生 许多晶体缺陷，如点缺陷、线缺陷、面缺陷。这 些缺陷的发展都会严重影响焊缝金属的性能，也 可能成为发生事故的隐患， 因此，有必要对焊接 结晶过程进行研究。


熔池中有两种现成表面


一种是合金元素或杂质的悬浮质点；
另一种是熔合区半熔化状态基体金属的 晶粒表面，非自发晶核就依附在这个表面 上，并以柱状晶的形态向焊缝中心成长， 形成联生结晶。
2.
熔池中的晶核长大 熔池中晶核形成后，就以这些新生的 晶核为生长核心，不断向焊缝中成长。 其中，熔合区附近母材晶粒作为现成 表面向焊缝中成长起了主要作用，即 熔池结晶时总是从靠近熔合线处母材 上联生地长大起来。如下图所示

晶粒的传热方向不同。
如图，有阴影的地方是熔化了的晶粒，其中有些 晶粒有利于导热而熔化的较多。所以熔合区并不是 一个线，而是一个区域（熔合区），具有一定宽度。
熔合区的宽度
A
TL TS
T Y

TL TS G

焊接原理

焊接原理

侧板条铁素体 侧板条铁素体的形成温度比先先共 析铁素体稍低，约在770-550℃（转 析铁素体稍低，约在770-550℃（转 变的温度范围较宽），它是从奥氏体 晶界PF的侧面以板条状向晶内成长， 晶界PF的侧面以板条状向晶内成长， 从形态上看有些像镐牙状。
针状铁素体
形成温度更低些，约在500℃附近形 形成温度更低些，约在500℃附近形 成，它是在奥氏体晶内以针状分布，常 以某些质点为核心（主要氧化物弥散夹 杂）放射性生长。是比较理想的组织， 可以改善焊缝韧性。 针状铁素体↑ 针状铁素体↑，焊缝强度、韧性好。
奥氏体从Ms点开始 奥氏体从Ms点开始，连续冷却过程中转变 点开始， 为板条状马氏体（低碳马氏体） 为板条状马氏体（低碳马氏体） 高碳奥氏体形成片状马氏体（针状马氏体） 高碳奥氏体形成片状马氏体（针状马氏体）
德国金相学家— 德国金相学家—马滕斯 1895国际材料试 1895国际材料试 验学会
板条状马氏体
钢的热处理 热处理是通过加热、保温和冷却的方法 来改变钢的内部组织结构，从而改善钢 的性能。 主要手段 温度 时间
根据目的的不同，加热和冷却方法的不同， 以及组织和性能的变化的不同，钢的热处 理工艺通常分为 回火 退火 正火 淬火
回火 淬火钢的室温组织为马氏体和残余奥氏 体，在进行加热时发生四个转变
1.
铁素体转变 焊缝中铁素体的类型有以下四种： 先共析铁素体（PF） 先共析铁素体（PF） 侧板条铁素体（FSP） 侧板条铁素体（FSP） 针状铁素体（AF） 针状铁素体（AF） 细晶铁素体（FGF） 细晶铁素体（FGF）
先共析铁素体
焊缝中的先共析铁素体，是焊缝冷却到较高温 度下，由奥氏体晶界首先析出（转变温度，约 度下，由奥氏体晶界首先析出（转变温度，约 770-680℃），然后向晶内成长。在奥氏体晶界析 770-680℃），然后向晶内成长。在奥氏体晶界析 出的先共析铁素体量的多少，与焊接热循环的冷 却条件有关，高温停留时间较长，冷却的较慢， 先共析铁素体就较多。先共析铁素体在晶界析出 的形态是变化的（与合金成分及冷却条件有关）， 一般情况下，呈细条状分布在奥氏体晶界，有时 以块状形态出现，也称块状铁素体或先共析铁素 体。

第三章熔池凝固与焊缝固态相变

第三章熔池凝固与焊缝固态相变
34
二、 低合金钢焊缝的固态相变组织
35
二、 低合金钢焊缝的固态相变组织
低合金钢焊缝金属连续冷却组织转变图（简称WM—CCT图） 对于预测焊缝的组织及调节焊缝的性能具有重要的意义
36
二、 低合金钢焊缝的固态相变组织
合金元素和含氧量对焊接CCT图的影响
37
3.3 焊缝性能的控制
38
焊缝性能的控制
先共析铁素体（ Proeutectoid Ferrite，简称FP） 侧板条铁素体（ Ferrite Side Plate，简称FSP） 针状铁素体（Acicular Ferrite，简称AF） 细晶铁素体（ Fine Grain Ferrite，简称FGF） 焊接条件下影响焊缝组织的因素多而复杂，上述几种铁 素体的基本型态在焊缝中往往同时存在，有时还可能得到珠 光体、贝氏体、甚至马氏体组织。而且这几种铁素体在低碳 钢焊缝中也会出现，只是所占比例不同。
凝固过程是连续进行并随熔池 前进。
熔池的凝固速度相当大，固— 液界面的推进速度，要比铸件 高10～100倍。
焊缝的形成及熔池凝固
6
一、 熔池的凝固条件和特点
5. 熔池周围散热条件好
焊接熔池与其周围的母材金属之间直接接触，不像 铸件那样存在气隙。
焊接熔池的质量相对于周围母材金属的质量很小， 母材金属的“质量效应”促进了热量的吸收。
在熔池上部其方向一般从熔 池头部向尾部流动，而在熔 池底部的流动方向与之正好 相反，
这一点有利于熔池金属成分 分布的均匀化与纯净化。
5
一、 熔池的凝固条件和特点
4. 动态凝固过程
处于热源移动方向前端的母材 不断熔化，连同过渡到熔池中 的熔滴一起在电弧吹力作用下， 对流至熔池后部。
  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
3.1 熔池凝固
3.1.1 熔池凝固的条件和特点
1.熔池凝固的条件: 晶核生成和晶核长大
2.熔池凝固的特点（相比较钢锭的差别）
（1）焊接熔池体积小，冷却速度高； 最大100g，平均4~100 ℃ /s，约为铸造的104。淬硬。裂纹。 （2）焊接熔池的液态金属处于过热状态 熔池1770±100℃; 钢锭<1550 ℃。烧损严重
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
4、焊接条件下的凝固（结晶）形态
(1)温度梯度及结晶速度的影响（基本趋势） 在焊缝的熔化边界，由于温度梯度G较大，结晶速度R又较小，故 成分过冷接近与零，所以平面晶得到发展。向焊缝中心过渡时， 温度梯度G逐渐变小，而结晶速度逐渐增大，所以结晶形态有平 面向胞状晶、树枝晶、等轴晶发展。
d)G<0时的界面结晶形态
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理 2.固溶体合金的结晶形态
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
合金结晶温度与成分有关，先结晶与后结晶的固液相成分也不相 同，造成固液界面一定区域的成分起伏，因此合金凝固时，除 了由于实际温度造成的过冷外( 温度过冷)，还存在由于固液界 面处成分起伏而造成的过冷，称为成分过冷。所以合金结晶随 过冷的不同晶体成长也不同。
2 y 2 z 1 2
薄板上自动焊：
q cos 1 A T M
2
K2 y 1 K2 y

1 2
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
θ=0°,E’K=0,液相中存在悬浮质点和 某些现成表面。形核容易。 θ=180°,E’K=EK，只存在自发形核。 形核较难。 研究表明，焊接熔池结晶，非自发形核主导。
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
焊接工艺参数与θ（0~90°）关系：(熔池半椭球体假设）
厚大件上快速堆焊：
K K qV cos 1 A 2 2 TM 1 K y K z
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
结晶形态主要决定于 合金中的 溶质的浓度C0、
C0 ％
等轴晶
树枝状晶
胞状树枝晶
结晶速度R和
液相中温度梯度G 的综合作用。
G / R 1/2 图3－28 C0、R和G对结晶形态的影响 胞状晶 平面晶
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理 （3）、胞状树枝结晶
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
产生条件：过冷度稍大。 特征：主干四周伸出短小二次横枝，纵向树枝晶断面胞状。
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理 （4）、 树枝状结晶
焊接冶金学--基本原理
第2章 焊接化学冶金
焊接冶金学-基本原理
主讲:惠增哲 王喜锋
西安工业大学材化学院 2012年9月
共需 4学时
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
a)G>0时的温度分布
b)G<0时的温度分布
c)G>0时的界面结晶形态
School of Material and Chemical Engineering
3、成分过冷对结晶形态的影响
过冷度不同，就会使焊缝出现不同的形态，大致可以分五种结晶 形态。
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理 （1）、平面结 晶
产生条件：过冷 度＝0，无成分过 冷 特征：平面晶（G 正温度梯度很大 时） 平面结晶形态发 生在结晶前沿没 有成分过冷的情 况下。
关于θ： θ越小，湿润性越好， θ大小取决于新相晶核与现成表面之 间的表面张力。若结构相似，表面张力越小，θ越小，那么形 核需要能量越小。 这说明，在已有同一物质的固体表面形核所需能量最小，形核最 容易。 焊接条件下非自发形核： 熔合区加热到半熔融状态基本 金属的晶粒表面，并以柱状晶的 形态向焊缝中心成长，联生结晶 （起主要作用）。 合金元素或杂质（一般作用不 大）。如何细化晶粒？
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理 (2) 胞状结晶
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
产生条件：过冷度很小。 特征：断面六角形，细胞或蜂窝状。
School of Material and Chemical Engineering
晶粒主轴成长方向与结晶等温面正 交，并以弯曲状向焊缝中心生长。
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
ds dx cos
ds dx cos dt dt
vc v cos
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
ห้องสมุดไป่ตู้ 焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
（3）熔池在运动状态下结晶 结晶前沿随热源同步运动 液态金属受到力的搅拌运动
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理 3.1 熔池凝固
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
3.1.1 熔池凝固的条件和特点 3.1.2 熔池结晶的一般规律 3.1.3 熔池结晶速度和方向 3.1.4 熔池结晶的形态 3.1.5 焊缝金属的化学成份不均匀性
3.2焊缝固态相变 3.3焊缝中的气孔、夹杂 3.4 焊缝性能的控制 3.5 焊接熔合区
1、熔池中晶核的形成
熔池中晶核的生成分为：非自发晶核、自发晶核。形成两种晶核 都需要能量。
EK （1）自发形核：
School of Material and Chemical Engineering
16 3 3 FK 2
б：新相与液相间的表面张力系数。 ΔFK：单位体积内液固两相自由能之 差。
主要内容： 3.1熔池凝固 3.2焊缝固态相变 3.3焊缝中的气孔、夹杂
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
焊接冶金学主要内容 焊接接头形成 以熔化焊为例，焊接过 程经过了 加热— 焊接热过程 熔化— 焊接化学冶金过程 冶金反应— 焊缝结晶及焊接组织 结晶— 焊接热影响区的组织与性能 固态相变— 焊接裂纹 接头
3.1.4 熔池结晶的形态
符合 一般结晶理论，本课程仅分析焊接中的特色部分。
1、纯金属的结晶理论
（1） 正温度梯度 液相温度高于固相温度，且距界面越远，液相温度越高， 称为正温度梯度，G>0。纯金属焊缝凝固时，属于此类，是 平晶。 （2） 负温度梯度 当距界面越远液相的温度越低，称为负温度梯度，G<0。 由于过冷度大，晶体成长速度快，形成树枝状晶。
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
产生条件：过冷度进一步增大。 特征：主枝长，主枝向四周伸出二次横枝，并能得到很好的生 长。
School of Material and Chemical Engineering
西安工业大学材化学院
焊接冶金学--基本原理 （5）、等轴晶
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
产生条件：过冷度大，温度梯度小。 特征：结晶前沿长出粗大树枝晶，液相内，可自发生核，形成自 由长大的等轴树枝晶。
焊接冶金学--基本原理
第3章 熔池凝固和焊缝固态相变
结论： （1） 晶粒成长的平均线速度是变化的，在熔合线上最小，在焊 缝中心最大，vc=0～v。 Ky=1， cosθ=0, θ =90°,Vc=0, 说明熔合区上晶粒开始成 长的瞬间，成长的方向垂直于熔合区，晶粒成长的平均线速度 等于零。 Ky=0，cosθ =1, θ=0°,Vc=V, 说明晶粒成长到接触X轴时， 晶粒成长的平均线速度等于焊接速度，且方向一致。 （2） 焊接工艺参数对晶粒成长方向和平均线速度均有影响 。 当焊接速度越大时，θ角越大，晶粒主轴的成长方向越垂直于 焊缝的中心线；相反，当焊接速度小时，则晶粒主轴的成长方 向越弯曲。