提升绞车的常用闸和保险闸制动计算

计算时需将10°更改为21°，斜巷长度更改为69m 。

㈢绞车提升能力计算：斜巷段内选用一台JD-55型绞车配合6×19--21.5型钢丝绳，负责掘进期间提升运输。

1、绞车能承受的最大载荷量：W =[p-qL(sin α+f 2cos α)]/(sin α+f 1cos α)=[4591.8-1.653×650×(sin10°+0.2cos10°)]/(sin10°+0.015cos10°)=22300kg取w = 22000kg式中：P ￣- JD-55型绞车最大静拉力，P=4591.8kg ；f 1 ￣- 矿车运行阻力系数，f 1=0.015;f 2 ￣- 钢丝绳运行时与托辊和底板之间的摩擦阻力系数，f 2=0.2；q ￣- 钢丝绳每米重量，q=1.653kg/m ；L ￣- 钢丝绳最大长度，L=650m ；α ￣- 巷道坡度，α=10°，2、绞车固定力效验： W 固=83.3÷9.8×1000×4=34000 kg ＞22000 kg式中：83.3￣-绞车每条固定锚杆的锚固力83.3 KN ；1000、9.8￣- 换算值;4 ￣- 绞车固定锚杆的数量，4条；绞车固定满足绞车能够承受的最大载荷量要求。

根据绞车能够承受的最大载荷量的计算满足要求。

3、钢丝绳安全系数的校验：钢丝绳安全系数：m=Q 总/p 1=30663÷4461=6.8钢丝绳安全系数m=6.8，大于《煤矿安全规程》规定6.5的要求，满足运输需要。

式中：Q 总 ￣- 6×19--21.5型钢丝绳破断力总和，Q 总=300.5KN=30663 kg ；P 1 ￣- 钢丝绳提升最大载荷量，P 1 = w(sin α+f 1cos α)+qL(sin α+f 2cos α)=22000×（0.17+0.015×0.98）+1.653×650×（0.17+0.2×0.98）=4461kg4、允许提升车数（按提升矸石计算）：n= W/(Q 0+Q 1)= 22000/(970+2700)= 22000/3670 =5.99个式中： Q 0 ￣- 矿车自重，Q 0=970kg ；Q 1 ￣- 一车矸石重量,Q 1=2700kg 。

绞车提升机煤矿安全规程要求绞车.提升机煤矿安全规程要求2011年06月02日矿用提升绞车.矿井提升机煤矿安全规程要求(2005)第四百一十六条除移动式的或辅助性的绞车外，提升装置的天轮、滚筒、摩擦轮、导向轮和导向滚等的最小直径与钢丝绳直径之比值，应符合下列要求：（一）落地式及有导向轮的塔式摩擦提升装置的摩擦轮及导向轮（包括天轮），井上不得小于90，井下不得小于80；无导向轮的塔式摩擦提升装置的摩擦轮，井上不得小于80，井下不得小于70。

（二）井上提升装置的滚筒和围抱角大于90°的天轮，不得小于80；围抱角小于90°的天轮，不得小于60。

（三）井下提升绞车和凿井提升绞车的滚筒、井下架空乘人装置的主导轮和尾导轮、围抱角大于90°的天轮，不得小于60；围抱角小于90°的天轮不得小于40。

（四）矸石山绞车的滚筒和导向轮，不得小于50。

（五）在以上提升装置中，如使用密封式提升钢丝绳，应将各相应的比值增加20%。

（六）悬挂水泵、吊盘、管子用的滚筒和天轮，凿井时运输物料的绞车滚筒和天轮，倾斜井巷提升绞车的游动轮，矸石山绞车的压绳轮以及无极绳运输的导向滚等，不得小于20。

第四百一十七条立井的天轮、主动摩擦轮、导向轮的直径或滚筒上绕绳部分的最小直径与钢丝绳中最粗钢丝的直径之比值，必须符合下列要求：（一）井上的提升装置，不小于1200。

（二）井下和凿井用的提升装置，不小于900。

（三）凿井期间升降物料的绞车和悬挂水泵、吊盘用的提升装置，不小于300。

第四百一十八条天轮到滚筒上的钢丝绳的最大内、外偏角都不得超过1°30′。

单层缠绕时，内偏角应保证不咬绳。

第四百一十九条各种提升装置的滚筒上缠绕的钢丝绳层数严禁超过下列规定：（一）立井中升降人员或升降人员和升降物料的，1层；专为升降物料的，2层。

（二）倾斜井巷中升降人员或升降人员和物料的，2层；升降物料的，3层。

（三）建井期间升降人员和物料的，2层。

主井提升绞车制动装置制动力矩验算南宁矿业机电科主井提升绞车制动装置制动力矩验算一、主井绞车技术资料：1、绞车型号：JTP-1.62、提升方式：斜井串车提升3、提升长度：井口标高＋82m、井底标高-26m、井筒倾角25º、井筒斜长265m。

4、提升标准：1T标准矿车，提煤4车、提矸3车、物料3车。

5、制动装置形式：盘型制动闸4副二、盘型制动闸制动力矩的计算1、绞车载荷所产生的旋转力矩计算Mj=｛﹙Q＋Qr＋PL｝sin∝－〔﹙Q＋Qr〕f1＋PLf2〕cos∝｝×D/2Mj—静载荷所产生的旋转力矩kg/mQ—提升货载重量kgQr—提升容器自重kgP—钢丝绳每米重量kgL—斜井提升钢丝绳全长mD—滚筒直径mmf1—阻力系数取0.015f2—摩察系数取0.2Mj=｛﹙Q＋Qr＋PL｝sin∝－〔﹙Q＋Qr〕f1＋PLf2〕cos∝｝×D/2=｛﹙1000×4＋600×4＋2.16×560｝sin25º－〔﹙1000×4＋600×4〕×0.015＋2.16×560〕cos25º｝×1600/2=2387kg2、绞车制动力矩的计算每副闸瓦的制动力矩F=2NfN=3SrD/4Rrfn=3×4000×1.6/4×0.8×0.2×4=7500kgF=2Nf=2×7500×0.2=3000kg绞车制动力矩：Mz=3000×4=12000kg3、验算制动力矩是否满足要求：Mz/Mj=12000/2387=5绞车制动力矩满足《煤矿安全规程》规定。

提升机制动系统的验算一、副井最大静张力、静张力差的验算：副井技术参数：绞车型号：2JK —3.5/20 罐笼自重：3450kg一次提物载重量：6332kg 提人重量：1275kg提升高度：540m 每米绳重5.63kg/m最大静张力：17000kg 最大静张力差：11500kg 变位质量：64228（kg s ²/m ） 楔形连接器：227 kg盘形制动器型号：TS-215（闸瓦面积749cm 2,摩擦半径1.7m ，油缸作用面积138cm 2,液压缸直径15.4cm,活塞杆直径7.0cm ，一个油缸产生的最大正压力6300kg ）。

液压站型号：GE131B 型（制动油最大压力6.3MPa,最大输油量：9L/min,油箱储油量：500L ，允许最高油温：65℃）。

1、最大静张力的验算：PH Q Q Q F Z j +++=21m ax = 718+2448+3450+227+3569=10413kg<18000kg式中：Q 1—矿车重量Q 2—碴重量Q Z —罐笼自重(包括楔形连接器)P — 钢丝绳自重H — 提升高度通过计算，提升机最大静张力10413kg 小于提升机允许的最大静张力18000kg ，符合《煤矿安全规程规程》第382条规定要求。

2、最大静张力差的验算：PH Q Q F c ++=21m ax =3166+3443=6609kg 〈12500kg式中：Q 1—矿车重量， kgQ 2—碴重量， kg通过计算，提升机最大静张力差6609kg ，小于提升机允许的12500kg ，符合《煤矿安全规程》第382条规定要求。

二、安全制动力矩的验算：1、安全制动力矩：n N R M m Z μ2=式中：M Z —安全制动力矩μ — 闸瓦与制动盘摩擦系数，0.35R m — 摩擦半径，1.7mn — 制动闸副数，8副N — 制动盘正压力N=)/(C K F n l +∆-K — 碟形弹簧刚度，4100kg/mm∆— 闸瓦最大间隙，2mmn l — 一组碟形弹簧片数，8片C — 制动器各运动部分的阻力，0.1NF — 活塞推力F=4/)(22d D P x -πP x —工作制动油压，最大值6.3MPa=63kg/cm ²D — 油缸直径，14.0cmd — 活塞杆直径，5.0cm得：n N R M m Z μ2==2[C K n d D P l x -∆--/4/)(22π]n R m μ=2[63⨯3.14（142-52）/4-5570⨯2/8-0.1]⨯0.35⨯1.87⨯10 =92470.37kgm=906209.6Nm2、 3倍最大静张力矩的验算：2/)(8.921D PH Q Q M j ++==9.8×6609⨯4/2=129536.4NmM Z =906209.6Nm>3M j =3⨯129536.4=388609.2Nm3、 调绳时制动力矩的验算：M j '=9.8（PH Q Z +）D/2=9.8（3450+4.51×763.5）⨯4/2=135110.2NmM z '=1/2M Z =1/2⨯906209.6=453104.8>1.2M j '=1.2⨯129536.4=155443.68Nm计算得知：安全制动力矩大于3倍实际静张力矩，调绳时制动力矩1.2倍罐笼和钢丝绳产生的静力矩。

水井湾矿井主提升绞车制动装置制动力矩计算、验算一、《煤矿安全规程》规定的要求：1、计算制动力矩时，闸轮和闸瓦的摩擦系数应当根据实测确定，一般采用0.30~0.35。

2、制动装置产生的制动力矩与实际提升最大载荷旋转力矩之比K值不得小于3。

二、主提升绞车提升技术资料1、绞车型号：JTPB-1.6P。

2、提升方式：斜井矿车串车提升。

3、提升长度：井口标高+280m,井底标高±0m，井筒倾角250，井筒斜长664m4、主提升绞车提升串车准载个数;1T标准矿车提煤3个，矸2个，物料车3个。

5、制动装置形式、数量、型号：盘形制动闸、4副、T1235Q盘形制动器。

三、主提升绞车实际提升最大载荷旋转力矩计算1、计算公式：MJ=｛[（Q+Qr)+(P×L)]×Sin∝｝-｛[(Q+Qr)×f1+(P×L×f2)]×COS∝｝×D／2公式含义：1、MJ——静载荷所产生的旋转力矩,单位Kg/m。

2、Q——提升载荷重量，单位Kg。

3、Qr——提升容器自重，单位Kg。

4、P——钢丝绳每米重量，单位Kg。

5、D——滾筒直径，单位m。

6、L——斜井提升钢丝绳全长，单位m。

7、f1——阻力系数取0.015。

8、f2——闸轮和闸瓦摩擦系数取0.3。

已知：1、Q——提升载荷重量，1000Kg。

2、Qr——提升矿车自重，500Kg。

3、P——钢丝绳每米重量，2.16Kg。

4、D——滾筒直径，1.6m。

5、L——钢丝绳全长，800m。

代入公式：MJ=｛[（Q+Qr)+(P×L)]×Sin∝｝-｛[(Q+Qr)×f1+(P×L×f2)]×COS∝｝×D／2=｛[（1000×3+500×3)+(2.16×800)]×Sin250｝-｛[(1000×3+500×3)×0.015+(2.16×800×0.3)]×COS250｝×1.6／2=｛[3000+1500+1728]×0.432｝-｛[（3000+1500）×0.015+518.4]×0.91｝×1.6／2=｛6228×0.432｝-｛585.9×0.91｝×1.6／2=2690-533×0.8=2157×0.8=1725Kg四、绞车制动装置制动力矩计算每副闸瓦制动力矩计算F=2NfN=3SrD/4rfn=3×4000×1.6/4×0.8×0.2×4=7500KgF=2Nf=.2×7500×0.2=3000Kg绞车制动装置制动力矩计算MN=3000×4=12000Kg三、绞车制动装置制动力矩验算MN/MJ=12000/1725≈7五、结论：本矿主提升JTPB-1.6P矿用提升绞车制动力矩满足《煤矿安全规程》规定的要求。

斜井提升系统紧急制动计算建业公司副斜井提升机保险闸制动力矩计算报告核算：审核：矿长：机电运输部2007年9月28日建业公司副斜井提升机保险闸制动力矩计算报告已知条件：本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20,盘式液压制动器.1、制动盘摩擦半径：Rm＝1.08m2、盘形制动器油缸数量：n＝83、盘形制动器活塞有效面积：A＝103.5cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u＝0.355、综合阻力：Pc＝1.6MPa6、系统变位质量由计算知ΣM＝1995.3<="" p="">7、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg8、单个矿车重量Qz＝600kg9、提升长度：L＝520m10、钢丝绳悬重长度Lc＝580m11、钢丝绳单位重量：Pk＝2.433kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax＝6200kg13、提升机最大静张力差：Fcmax＝4000kg14、巷道倾角a＝30015、保险闸制动油压P=6.1MPa一、提升系统地变位质量计算1、系统地变位重量：ΣG＝n1<="" p="">式中：n1—串车组数量,n1＝2Qz—单个矿车重量, Qz＝600kgQk—单个矿车地有效载荷, Qk＝1200kgLk—钢丝绳地总长度,Lk＝Lc+Lx+7xd+Lm,现场实测Lk＝650m Lc—钢丝绳悬重长度,Lc＝580mLx—钢丝绳弦长,Lx＝33mLm—实验及错绳所需要用地钢丝绳长度,Lm＝30mD—滚筒直径,D＝2mPk—钢丝绳单位重量,Pk＝2.433kg/mGt—天轮地变位重量,Gt＝593kgGj—提升机地变位重量<不含天轮和电机）,Gj＝6080kg Gd—电动机地变位重量Gd＝7700kg则：ΣG＝2<600+1200）+650×2.433+593+6080+7700＝19554.45kg则系统地变位质量：ΣM＝ΣG/g＝19554.45/9.8＝1995.3<="" p="">二、提升系统地静张力及静张力差地计算:<按2辆1吨矿车计算）1、静张力：Fj＝Qd+Lc·Pk·式中：Qd—钢丝绳绳端荷重,Qd＝n1<qz+qk）<sina+f1cosa）< p="">n1—串车组数量n1＝2Qz—单个矿车重量,Qz=600kgQk—单个矿车地有效载荷,Qk＝1200kgLc—钢丝绳悬垂长度,Lc＝580ma—巷道倾角,a＝300f1—矿车轮与轨道地摩擦系数,f1＝0.015f2—钢丝绳与托绳轮间地摩擦系数,f2＝0.2Pk—钢丝绳单位重量,Pk＝2.433kg/m则：Fj＝n1<q2+qk））2、静张力差：Fjc=Fj-nQz<sina-f1cosa）< p="">=2570.66-2×600<sin300-0.015cos300）< p="">=1986.66kg＜Fcmax＝4000kg三、保险闸制动力矩地计算:实际提升最大静荷重旋转力矩计算Mjmax＝{n<qz+qk）<="" k<sina+f2cosa）}·＝{2<600+1200）<sma300-0.015cos300）+580×2.433<sm300-0.2cos300）}<="" p="">＝1980kg·m式中：Mjmax—提升机实际提升最大静荷重旋转力矩.由 P=PX+ PCPX＝Mz/<="">得Mz =<n×u×rm×a×10）<="">=<4.72-1.6）×<8×0.35×1.08×103.5×10）=14141kg·mK=Mz/Mjmax=14141/1980=7.14>3符合《规程》第432条规定,提升绞车地常用闸和保险闸制动时,所产生地力矩与实际提升最大静荷重旋转力矩之比K值不得小于3.RTCrpUDGiT建业公司副斜井提升制动油压计算以知条件：本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20,盘式液压制动器.1、制动盘摩擦半径：Rm＝1.08m2、盘形制动器油缸数量：n＝83、盘形制动器活塞有效面积：A＝103.5`cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u＝0.355、综合阻力：Pc＝1.6MPa6、系统变位质量由计算知ΣM＝1995.3<="" p="">7、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg8、单个矿车重量Qz＝600kg9、提升长度：L＝520m10、钢丝绳悬重长度Lc＝580m11、钢丝绳单位重量：Pk＝2.433kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax＝6200kg13、提升机最大静张力差：Fcmax＝4000kg14、巷道倾角a＝30015、保险闸制动油压P=4.72MPa一、斜坡提升时最高工作油压p地确定P=PX+PC=1.28+1.6=2.88MPa其中px——斜坡提升时贴闸皮地油压.px=2.86KKgFjRq／AnuRZ=<2.86×3.25×1×40×2）／<103.5×8×0.35×1.08）=1.28MPaA——盘形闸油缸有效面积n——盘形闸油缸个数Rq——卷筒半径Rz——制动半径Fj——钢丝绳实际最大静张力差K——安全系数取3.25Kg——斜井倾角影响系数取1.00PC——综合阻力<包括残压、开闸油压、盘形闸内部阻力换算成地油压）取1.6MPa二、斜坡双钩重提升时一级制动油压地确定P1=[2P×5.72<∑ml+ac+FC）]／AnR=[2×2.88×5.72<19.953×520×0.2565+2432.5）]／<103.5×8×1.08）5PCzVD7HxA=5.76×1.02=5.88∑m1-不包括提升侧提升系统地变化质量.Fc-下放侧钢丝绳张力Fc=(Qm+PgL>sina=(3600+2.433×520> sin300=4865.16×0.5=2432.5Qm-提升容量自重Pg-钢丝绳每M重量L-最大有效提升长度a-斜坡倾角ac-提升侧提升容器自然速度ac=g(sina+fcosa>=0.5(sin300+0.015cos300>=0.5×0.51299=0.2565三、一级制动延时时间地确定t1=a/Vmax=0.5/3.08=6.168A——下放重物安全制动时地最小减速度Vmax——钢丝绳最大提升速度建业公司副斜井提升机制动减速计算报告已知条件：本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20,盘式液压制动器.1、制动盘摩擦半径：Rm＝1.08m2、盘形制动器油缸数量：n＝83、盘形制动器活塞有效面积：A＝103.5cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u＝0.355、综合阻力：Pc＝1.6MPa6、系统变位质量由计算知ΣM＝1995.3<="" p="">7、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg8、单个矿车重量Qz＝600kg9、提升长度：L＝520m10、钢丝绳悬重长度Lc＝580m11、钢丝绳单位重量：Pk＝2.433kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax＝6200kg13、提升机最大静张力差：Fcmax＝4000kg14、巷道倾角a＝30015、保险闸制动油压P=6.1MPa根据规程要求采用机械制动时a3z=【kQ+P<="">=【1.1×3×1800+6.1<8-2×1.2）+0.3×5400】/1995.3 =0.26﹤0.3m/s2经核算符合规程要求.建业公司暗副斜井提升绞车保险闸制动力矩计算报告已知条件：本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24,盘式液压制动器.1、制动盘摩擦半径：Rm＝1.08m2、盘形制动器油缸数量：n＝83、盘形制动器活塞有效面积：A＝103.5cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u＝0.355、综合阻力：Pc＝1.6MPa6、系统变位质量由计算知ΣM＝1698<="" p="">7、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg8、单个矿车重量Qz＝600kg9、提升长度：L＝420m10、钢丝绳悬重长度Lc＝490m11、钢丝绳单位重量：Pk＝2.073kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax＝4500kg13、提升机最大静张力差：Fcmax＝4500kg14、巷道倾角a＝26015、保险闸制动油压P=6.1MPa一、提升系统地变位质量计算1、系统地变位重量：ΣG＝n1<="" p="">式中：n1—串车组数量,n1＝3Qz—单个矿车重量, Qz＝600kgQk—单个矿车地有效载荷, Qk＝1200kgLk—钢丝绳地总长度,Lk＝Lc+Lx+7xd+Lm,现场实测Lk＝550m Lc—钢丝绳悬重长度,Lc＝490mLx—钢丝绳弦长,Lx＝25mLm—实验及错绳所需要用地钢丝绳长度,Lm＝30mD—滚筒直径,D＝1.6mPk—钢丝绳单位重量,Pk＝2.073kg/mGt—天轮地变位重量,Gt＝263kgGj—提升机地变位重量<不含天轮和电机）,Gj＝2818kgGd—电动机地变位重量 Gd＝6800kg则：ΣG＝3<600+1200）+550×2.073+490+2818+6800＝16648kg则系统地变位质量：ΣM＝ΣG/g＝16648/9.8＝1698<="" p="">二、提升系统地静张力及静张力差地计算:<按3辆1吨矿车计算）1、静张力：Fj＝Qd+Lc·Pk·<sina+f2cosa）< p="">式中：Qd—钢丝绳绳端荷重,Qd＝n1<qz+qk）<sina+f1cosa）< p="">n1—串车组数量n1＝3Qz—单个矿车重量,Qz=600kgQk—单个矿车地有效载荷,Qk＝1200kgLc—钢丝绳悬垂长度,Lc＝490ma—巷道倾角,a＝260f1—矿车轮与轨道地摩擦系数,f1＝0.015f2—钢丝绳与托绳轮间地摩擦系数,f2＝0.2Pk—钢丝绳单位重量,Pk＝2.433kg/m则：Fj＝n1<q2+qk））<sina+f2cos300）<="" p="">＝3×1800×2、静张力差：Fjc=Fj-nQz<sina-f1cosa）< p="">= 3064-3×600<sin260-0.015cos260）< p="">=2300kg＜Fcmax＝4500kg三、保险闸制动力矩地计算:实际提升最大静荷重旋转力矩计算Mjmax＝{n<qz+qk）<="" k<sina+f2cosa）}·＝{3<600+1200）<sin260-0.015cos260）+490×2.073<="" p="">＝2045kg·m式中：Mjmax—提升机实际提升最大静荷重旋转力矩.由 P=PX+ PCPX＝Mz/<="">得Mz =<n×u×rm×a×10）<="">=<4.72-1.6）×<8×0.35×1.08×103.5×10）=14141kg·mK=Mz/Mjmax=14141/2045=6.9>3符合《规程》第432条规定,提升绞车地常用闸和保险闸制动时,所产生地力矩与实际提升最大静荷重旋转力矩之比K值不得小于3.Zzz6ZB2Ltk建业公司暗副斜井提升制动油压计算以知条件：本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24,盘式液压制动器.1、制动盘摩擦半径：Rm＝1.08m2、盘形制动器油缸数量：n＝83、盘形制动器活塞有效面积：A＝103.5`cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u＝0.355、综合阻力：Pc＝1.6MPa6、系统变位质量由计算知ΣM＝1698<="" p="">7、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg8、单个矿车重量Qz＝600kg9、提升长度：L＝420m10、钢丝绳悬重长度Lc＝490m11、钢丝绳单位重量：Pk＝2.073kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax＝4500kg13、提升机最大静张力差：Fcmax＝4500kg14、巷道倾角a＝26015、保险闸制动油压P=4.72MPa一、斜坡提升时最高工作油压p地确定P=PX+PC=1.28+1.6=2.88MPa其中 px——斜坡提升时贴闸皮地油压.px=2.86KKgFjRq／AnuRZ=<2.86×3.25×1×45×2）／<103.5×8×0.35×1.08）=1.28MPaA——盘形闸油缸有效面积n——盘形闸油缸个数Rq——卷筒半径Rz——制动半径Fj——钢丝绳实际最大静张力差K——安全系数取3.25Kg——斜井倾角影响系数取1.00PC——综合阻力<包括残压、开闸油压、盘形闸内部阻力换算成地油压）取1.6MPa二、斜坡重提升时一级制动油压地确定P1=[2P×5.72<∑ml+ac+FC）]／AnR=[2×2.88×5.72<16.98×420×0.2192+2748）]／<103.5×8×1.08）dvzfvkwMI1=5.6∑m1-不包括提升侧提升系统地变化质量.Fc-下放侧钢丝绳张力Fc=(Qm+PgL>sina=(5400+2.073×420> sin260=2748Qm-提升容量自重Pg-钢丝绳每M重量L-最大有效提升长度a-斜坡倾角ac-提升侧提升容器自然速度ac=g(sina+fcosa>=0.5(sin260+0.015cos260>=0.2192三、一级制动延时时间地确定t1=a/Vmax=0.5/3.08=6.168A——下放重物安全制动时地最小减速度Vmax——钢丝绳最大提升速度建业公司副斜井提升机制动减速计算报告已知条件：本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24,盘式液压制动器.1、制动盘摩擦半径：Rm＝1.08m2、盘形制动器油缸数量：n＝83、盘形制动器活塞有效面积：A＝103.5cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u＝0.355、综合阻力：Pc＝1.6MPa6、系统变位质量由计算知ΣM＝1698<="" p="">7、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg8、单个矿车重量Qz＝600kg9、提升长度：L＝420m10、钢丝绳悬重长度Lc＝490m11、钢丝绳单位重量：Pk＝2.073kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax＝4500kg13、提升机最大静张力差：Fcmax＝4500kg14、巷道倾角a＝26015、保险闸制动油压P=6.1MPa根据规程要求采用机械制动时a3z=【kQ+P<="">=【1.1×3×1800+6.1<2.6-2×1.2）+0.3×5400】/1698 =0.21﹤0.3m/s2经核算符合规程要求.</sin260-0.015cos260）+490×2.073</qz+qk）</sin260-0.015cos260）<></sina-f1cosa）<></q2+qk））</qz+qk）<sina+f1cosa）<></sina+f2cosa）<></sma300-0.015cos300）+580×2.433<sm300-0.2cos300）} </qz+qk）</sin300-0.015cos300）<></sina-f1cosa）<></q2+qk））</qz+qk）<sina+f1cosa）<>。

绞车制动油压计算第一篇：绞车制动油压计算绞车制动油压计算一、提升绞车实际最大净力矩计算：M=S×R S:单滚筒时为实际最大静张力，双滚筒时为实际最大静张力差 R：为钢丝绳实际缠绕半径* 立井单滚筒S值： S=Qr＋Lt·Pｋ＋QｚQｚ：容器重量 Lt：钢丝绳长 Pｋ：钢丝绳单位重量㎏/ｍ Qｚ：货载重量斜井单滚筒S值：S=ｎ(Qr＋Qｚ)(ｓｉｎα＋ｆ1ｃｏｓα)＋Lt·P ｋ(ｓｉｎα＋ｆ2ｃｏｓα)ｆ1：容器在道轨上的滚动摩擦系数ｆ2：钢丝绳于地辊的滚动摩擦系数α：井筒倾角ｎ：矿车数量 * 立井双滚筒S值：S=S1＋S2S1= Qr1＋Lt·Pｋ＋Qｚ S2= Qr2＋Lt·Pｋ斜井双滚筒S值：S=ｎ1(Qr＋Qｚ)(ｓｉｎα＋ｆ1ｃｏｓα)＋Lt·P ｋ(ｓｉｎα－ｆ2ｃｏｓα)－ｎ2Qｒ（ｓｉｎα－ｆ1ｃｏｓα)ｎ1：上提重车数量ｎ2：下放空车数量R：钢丝绳在滚筒上缠绕的半径R=［Dｇ＋（Kｃ－1）ｄ］/2 Dｇ：滚筒直径 Kｃ：缠绕层数ｄ：钢丝绳直径二、盘形闸的制动力计算： * 一个闸产生的制动力ｆ1ｍ/ｎＲｎ：为绞车配置的盘闸数量R：为绞车的摩擦半径* 动摩擦系数的确定（1）根据实际测定(2)根据规程及厂家提供：ｕ=0.3～0.35 * 一个盘闸所需的正压力N： N=ｆ1/ｕ三、液压站工作油压值的确定：PX=Kｍ/ｎ·ｕ·F·R＋P1＋P2＋…＋P3K=规程规定的所需制动力矩等于静荷重旋转力矩的倍数，见规程P233第四百三十二条。

MT：绞车的制动力矩，即（一）计算的M P1：闸间隙1～1.5㎜所需压缩碟簧的油压值，各厂产品不一，一般在0.93～0.97之间P2：密封阻力、机械阻力、复位弹簧阻力换算的油压值，一般0.38～0.42之间P3：液压站残压值，规定不超过5㎏/㎝2ｎ：盘闸个数F：油缸面积（T305.0：72.4㎝2 T405.0：103.5㎝2T505.0:140㎝2）四、油压值的现场确定应稍大于计算的PX数值。

绞车制动油压计算一、提升绞车实际最大净力矩计算：M=S×R S:单滚筒时为实际最大静张力，双滚筒时为实际最大静张力差R：为钢丝绳实际缠绕半径* 立井单滚筒S值： S=Q r＋L t·Pｋ＋QｚQｚ：容器重量 L t：钢丝绳长 Pｋ：钢丝绳单位重量㎏/ｍQｚ：货载重量斜井单滚筒S值：S=ｎ(Q r＋Qｚ)(ｓｉｎα＋ｆ1ｃｏｓα)＋L t·Pｋ(ｓｉｎα＋ｆ2ｃｏｓα)ｆ1：容器在道轨上的滚动摩擦系数ｆ2：钢丝绳于地辊的滚动摩擦系数α：井筒倾角ｎ：矿车数量* 立井双滚筒S值：S=S1＋S2S1= Q r1＋L t·Pｋ＋Qｚ S2= Q r2＋L t·Pｋ斜井双滚筒S值：S=ｎ1(Q r＋Qｚ)(ｓｉｎα＋ｆ1ｃｏｓα)＋L t·Pｋ(ｓｉｎα－ｆ2ｃｏｓα)－ｎ2Qｒ（ｓｉｎα－ｆ1ｃｏｓα)ｎ1：上提重车数量ｎ2：下放空车数量R：钢丝绳在滚筒上缠绕的半径R=［Dｇ＋（Kｃ－1）ｄ］/2Dｇ：滚筒直径 Kｃ：缠绕层数ｄ：钢丝绳直径二、盘形闸的制动力计算：* 一个闸产生的制动力ｆ1ｍ/ｎＲｎ：为绞车配置的盘闸数量 R：为绞车的摩擦半径* 动摩擦系数的确定（1）根据实际测定 (2)根据规程及厂家提供：ｕ=0.3～0.35* 一个盘闸所需的正压力N：N=ｆ1/ｕ三、液压站工作油压值的确定：P X=Kｍ/ｎ·ｕ·F·R＋P1＋P2＋…＋P3K=规程规定的所需制动力矩等于静荷重旋转力矩的倍数，见规程P233第四百三十二条。

M T：绞车的制动力矩，即（一）计算的MP1：闸间隙1～1.5㎜所需压缩碟簧的油压值，各厂产品不一，一般在0.93～0.97之间P2：密封阻力、机械阻力、复位弹簧阻力换算的油压值，一般0.38～0.42之间P3：液压站残压值，规定不超过5㎏/㎝2ｎ：盘闸个数 F：油缸面积（T305.0：72.4㎝2 T405.0：103.5㎝2 T505.0:140㎝2）四、油压值的现场确定应稍大于计算的P X数值。

长春羊草煤业股份有限公司一矿地面副井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JK2.5/2.0 ,24 °，最大静张力(差)：Fe=83kN=8460.75kg(根据《AQ1035-2007煤矿用单绳缠绕式提升机安全检验规范》附录A中选取钢丝绳每米质量：P o=3.10kg/m绞车道斜长：L=900m一、提升系统安全制动减速度确定根据《煤矿安全规程》第四百二十七条规定：1. 上提时提升系统安全制动减速为2A c g(sin f1 cos ) 9.81 (sin 21 30 0.015cos21 30) 3.61m/s2. 下放时提升系统安全制动减速为A c 0.75m/ s23. 提升系统实际最大静张力F max n(Q Q0 )(si na f1 cosa) F0L(si na f2cosa)5 (630 1.1 1700)(sin 21 30 0.015cos21 30 ) 3.10 900 (sin 21 30 0.3cos21 30)6557.02kg式中Q ――每辆矿车载荷质量，1.1 x 1700kg；Q 0 ---------- 每辆矿车质量，630kg；n ――每次提升矿车数,5 ;f 1 ---------- 矿车运行阻力系数，0.015 ;P 0 ---------- 钢丝绳每米系数，3.10kg/m ;L ――提升斜长，900mf 2――钢丝绳运行阻力系数，根据托绳辊状态，可取f2=0.15〜0.5 ;取0.3a ――绞车道倾角,21 ° 30'。

4. 提升系统变位质量刀m --- 包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量，kN - s7m；2W j W d W t P o L ng Q k) L k P kmg4375 19200 560 5(1.1 1700 630) 900 3.109.814018.86kgWj——绞车机械部分的变位重量，kN;W j (200 200B)D g2 (200 200 2) 2.52 4375kg Wd电机的变位重量，kN;W d GD：i2202D T2300百219200kg ?mGD d——电机转子的回转惯量，血•卅；i ――减速比；20Dg ---- 滚筒直径，2.5m；WT天轮的变位重量，kN;2 2W t G t D t D t 102Gt——天轮轮缘重量，kg；Dt ――天轮直径，m或W 140D t2140 22560kg ? m2L --- 缠在滚筒上的钢丝长度，mP0 --- 钢丝绳每米质量，kg/m;g --- 重力加速度9.81m/s2；保险制动后，矿车减速度的确定质量模数Zm 4018.86F max 6557.020.61重载上提时制动减速度为重载下放的制动减速度a x3 10.6126.56m/s >Ac 3.61 m/s2 3 10.613.28>0.75m/s变位制动力F z 3F e 3 8460.75 25382.25kg式中Fz ――折算到滚筒周边的保险制动力，kN, 综合上述计算结果，该提升系统采用二级制动液压控制系统。

绞车制动力矩计算全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：绞车是一种用来提升和降低重物的设备，通常用于建筑工地、货运码头、船坞等工程现场。

在操作绞车时，制动力矩是一个重要的参数，它决定了绞车在停止提升或降低重物时所需的制动力大小。

制动力矩的计算是绞车设计和运行过程中重要的一环，下面我们来详细讨论一下绞车制动力矩的计算方法。

我们需要了解什么是制动力矩。

制动力矩是绞车在停止提升或降低负载时制动器所需的力矩，它是制动器能产生的制动力和制动器半径之乘积。

制动力矩的大小直接影响了绞车的安全性能和稳定性。

在计算绞车的制动力矩时，首先需要确定几个关键参数，包括绞车提升或降低的负载重量、绞车绳轮直径、绞车提升或降低速度等。

这些参数将决定制动器在工作过程中所受的力和力矩大小。

制动力矩的计算公式为：制动力矩= 制动力× 制动器半径。

制动力是绞车停止运行所需的力大小，可以通过绞车的额定负载重量和绞车的有效制动力比来计算；制动器半径是指制动器的有效半径，它决定了制动力的杠杆作用效果。

在实际工程中，制动力矩的计算常常需要考虑多种因素，如绞车使用环境、绞车制动器型号、绞车工作时间等。

在进行制动力矩计算时，需要根据具体情况调整参数，确保计算结果准确可靠。

绞车的制动力矩计算对于绞车的安全运行和负载保护至关重要。

只有正确计算并合理设定制动力矩，才能最大程度地保证绞车运行时的安全性和稳定性。

希望通过本文的介绍，读者对绞车制动力矩计算有了更清晰的认识，从而更好地应用于实际工程中。

第二篇示例：绞车是一种用来提升或拉动重物的机械装置，通常由一个螺杆或绳索机构组成。

制动器是绞车的一个重要组成部分，它负责控制绞车的运行速度和停止。

制动力矩是制动器的一个重要参数，它决定了绞车在停止时能够承受的最大力矩。

本文将介绍绞车制动力矩的计算方法，帮助读者更好地了解绞车的运行原理和安全性能。

一、绞车制动力矩的作用绞车制动力矩是指制动器在工作时能够对绞车产生的扭矩进行抵消的力矩大小。

提升系统实际最大静张力和静张力差计算式：
在系统中重箕斗在下部装置位置、空箕斗在卸载位置时，张力差为最大。

按照计算式公式：
T1=(Q0+Q+P×H）×g
=(3.8吨+6.2吨+5.89kg/m×320m) ×9.8m/s2
=(3800+6200+5.89×320) ×9.8 N
=116282.88N
T2=Q0×g
=3.8吨×9.8m/s2
=3800×9.8N
=37240N
式中：
T1-重载侧钢丝绳最大静张力，N；
T2-空载侧钢丝绳最大静张力，N；
H-提升高度到天轮切点（取320米）；
P-钢丝绳每米单重5.89kg/m；
g-重力加速度9.8m/s2。

最大静张力差T1-T2=116282.88N-37240N=79042.88N
提升绞车规定常用闸和保险闸制动时所发生的最大力矩不得小于绞车实际提升最大静载荷旋转力矩的3倍，即
M≥3M c（式中M c=SR0）
式中：
M-提升系统的制动力矩，公斤·米；
M c-实际提升或下放的最大静力矩，公斤·米；
R0-滚筒的半径（取2米）；
S-提升机实际提升或下放的最大静张力差，公斤。

M=(8.6+7.6+8.7+8.4)×103×2.21
=33.3×103×2.21
=73593(公斤·米)
3M c=3SR0
=79042.88×2×3
=47425.728(公斤·米)
∴M＞3M c
制动力矩符合要求。

提升机制动系统的验算一、副井最大静张力、静张力差的验算：副井技术参数:绞车型号：2JK —3。

5/20 罐笼自重:3450kg 一次提物载重量：6332kg 提人重量：1275kg提升高度：540m 每米绳重5。

63kg/m 最大静张力：17000kg 最大静张力差：11500kg 变位质量：64228（kg s ²/m ） 楔形连接器:227 kg盘形制动器型号：TS-215（闸瓦面积749cm 2，摩擦半径1。

7m ，油缸作用面积138cm 2，液压缸直径15。

4cm ，活塞杆直径7.0cm ，一个油缸产生的最大正压力6300kg ）。

液压站型号：GE131B 型（制动油最大压力6。

3MPa ，最大输油量：9L/min ，油箱储油量：500L ，允许最高油温：65℃）。

1、最大静张力的验算:PH Q Q Q F Z j +++=21max = 718+2448+3450+227+3569=10413kg 〈18000kg式中：Q 1—矿车重量Q 2—碴重量Q Z —罐笼自重（包括楔形连接器)P — 钢丝绳自重H — 提升高度通过计算，提升机最大静张力10413kg 小于提升机允许的最大静张力18000kg ，符合《煤矿安全规程规程》第382条规定要求.2、最大静张力差的验算:PH Q Q F c ++=21m ax =3166+3443=6609kg<12500kg式中：Q 1—矿车重量， kgQ 2—碴重量， kg通过计算，提升机最大静张力差6609kg,小于提升机允许的12500kg ，符合《煤矿安全规程》第382条规定要求。

二、安全制动力矩的验算：1、安全制动力矩：n N R M m Z μ2=式中:M Z -安全制动力矩μ — 闸瓦与制动盘摩擦系数,0.35R m — 摩擦半径，1.7mn — 制动闸副数，8副N — 制动盘正压力N=)/(C K F n l +∆-K — 碟形弹簧刚度，4100kg/mm∆— 闸瓦最大间隙，2mmn l - 一组碟形弹簧片数，8片C — 制动器各运动部分的阻力，0.1NF — 活塞推力F=4/)(22d D P x -πP x —工作制动油压,最大值6.3MPa=63kg/cm ²D - 油缸直径,14。

绞车制动力矩计算
绞车制动力矩的计算涉及多个因素，具体计算方式可能因不同的设备和应用场景而有所不同。

但一般来说，绞车的制动力矩可以通过以下公式来计算：
制动力矩= 额定负载×加速度×绞鼓半径
其中，额定负载是绞车所能承受的最大负载，加速度是绞车在运行过程中的加速度，绞鼓半径则是绞车所使用的绞鼓的半径。

这些参数的具体数值需要根据实际情况来确定。

另外，绞车工作制动器和安全制动器的制动力矩也有一定要求，通常不应小于绞车最大静力矩的3倍。

这可以通过以下公式进行校验：
(试验制动力×卷筒缠绳后的半径) ÷额定静力矩≥3
其中，试验制动力是通过试验测得的制动力，卷筒缠绳后的半径是卷筒在缠绕钢丝绳后的半径，额定静力矩则是绞车的额定静力矩。

需要注意的是，以上公式仅为一般情况下的计算方法，具体计算过程中还需考虑绞车的结构、传动方式、钢丝绳规格等多个因素。

因此，在实际应用中，需要根据具体情况进行计算和校验，以确保绞车的制动力矩满足要求，保障设备的正常运行和安全生产。

水井湾矿井主提升绞车制动装置制动力矩计算、验算一、《煤矿安全规程》规定的要求：1、计算制动力矩时，闸轮和闸瓦的摩擦系数应当根据实测确定，一般采用0.30~0.35。

2、制动装置产生的制动力矩与实际提升最大载荷旋转力矩之比K值不得小于3。

二、主提升绞车提升技术资料1、绞车型号：JTPB-1.6P。

2、提升方式：斜井矿车串车提升。

3、提升长度：井口标高+280m,井底标高±0m，井筒倾角250，井筒斜长664m4、主提升绞车提升串车准载个数;1T标准矿车提煤3个，矸2个，物料车3个。

5、制动装置形式、数量、型号：盘形制动闸、4副、T1235Q盘形制动器。

三、主提升绞车实际提升最大载荷旋转力矩计算1、计算公式：MJ=｛[（Q+Qr)+(P×L)]×Sin∝｝-｛[(Q+Qr)×f1+(P×L×f2)]×COS∝｝×D／2公式含义：1、MJ——静载荷所产生的旋转力矩,单位Kg/m。

2、Q——提升载荷重量，单位Kg。

3、Qr——提升容器自重，单位Kg。

4、P——钢丝绳每米重量，单位Kg。

5、D——滾筒直径，单位m。

6、L——斜井提升钢丝绳全长，单位m。

7、f1——阻力系数取0.015。

8、f2——闸轮和闸瓦摩擦系数取0.3。

已知：1、Q——提升载荷重量，1000Kg。

2、Qr——提升矿车自重，500Kg。

3、P——钢丝绳每米重量，2.16Kg。

4、D——滾筒直径，1.6m。

5、L——钢丝绳全长，800m。

代入公式：MJ=｛[（Q+Qr)+(P×L)]×Sin∝｝-｛[(Q+Qr)×f1+(P×L×f2)]×COS∝｝×D／2=｛[（1000×3+500×3)+(2.16×800)]×Sin250｝-｛[(1000×3+500×3)×0.015+(2.16×800×0.3)]×COS250｝×1.6／2=｛[3000+1500+1728]×0.432｝-｛[（3000+1500）×0.015+518.4]×0.91｝×1.6／2=｛6228×0.432｝-｛585.9×0.91｝×1.6／2=2690-533×0.8=2157×0.8=1725Kg四、绞车制动装置制动力矩计算每副闸瓦制动力矩计算F=2NfN=3SrD/4rfn=3×4000×1.6/4×0.8×0.2×4=7500KgF=2Nf=.2×7500×0.2=3000Kg绞车制动装置制动力矩计算MN=3000×4=12000Kg三、绞车制动装置制动力矩验算MN/MJ=12000/1725≈7五、结论：本矿主提升JTPB-1.6P矿用提升绞车制动力矩满足《煤矿安全规程》规定的要求。

主提绞车保护装置整定一、过卷保护1、主提绞车房室外过卷高度计算提升过卷高度验算（4m3吊桶为例）绞车最大绳速为5.6m/sh4=H-(h1+h2+h3+0.5R)=25.87-（10.5+1.5+8.03+0.75）=5.09m，现场实际调整过卷高度为5.0m式中：H—为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，25.87mh1—翻矸台高度，取10.5mh2—吊桶卸矸所需高度，1.5mh3—吊桶、钩头、连接装置和滑架的总高度h3=3.08+1.85+2+1.1=8.03mh4—提升过卷高度R—提升天轮公称半径，1.5m大于《煤矿安全规程》规定的3.29375m（根据《煤矿安全规程》第三百九十七条表6算的，满足施工要求。

根据《规程》第四百二十七条规定：当提升容器超过正常终端停止位置0.5m时，防止过卷装置能自动断电。

所以现场实际调整过卷高度为4.5m，即当提升容器超过正常终端停止位置0.5m时，该绞车的防止过卷装置动作断电，满足《煤矿安全规程》的要求。

2、主提绞车房室内过卷高度计算根据公司及处相关文件规定，当提升容器提升至终端位置以上0.2m位置时，室内过卷起作用，继续上提0.2m时，室外过卷起作用，所以室外过卷高度设置为4.6m二、过速保护主提绞车最大速度为 5.6m/s，根据《煤矿安全规程》第四百二十七条规定：当提升速度超过最大速度的15%时，安全回路能自动断电。

所以现场设定值为：当提升速度超过最大速度的10%时，安全回路能自动断电。

即：5.6×（1+10%）=6.16m/s主提绞车过速保护整定值为：6.1m/s三、过负荷和欠电压保护过负荷：主提电机额定电流为117A时，当电流超过额定电流的1倍时，过负荷保护装置动作，自动切断电流回路。

即：117÷40=2.925A所以主提绞车过负荷保护整定值为：2.9A欠电压：主提绞车电机额定电压为6KV，当线路中电压低于额定电压的80%时，欠电压保护装置动作，切断电源。