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关于锦州港某码头改造工程冰荷载计算的探讨

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跨海桥梁基础冰荷载计算探讨

跨海桥梁基础冰荷载计算探讨

跨海桥梁基础冰荷载计算探讨陈虎成;查雅平【摘要】总结海冰与桥梁基础的作用形式,分析几种冰荷载计算公式的适用性,提出跨海桥梁基础冰荷载计算需要考虑的因素,结合某跨海桥梁基础给出了冰荷我计算算例.【期刊名称】《水运工程》【年(卷),期】2009(000)004【总页数】4页(P53-55,59)【关键词】跨海桥梁;冰荷载;海冰【作者】陈虎成;查雅平【作者单位】中交公路规划设计院有限公司,北京,100010;中交公路规划设计院有限公司,北京,100010【正文语种】中文【中图分类】U445.55+5我国渤海和黄海北部的海域，在冬季经常发生冰情，在一般年份里并不十分严重，但在某些天气异常、气候特别严寒的冬季，渤海和黄海北部曾发生极其严重的冰封现象。

此时海面被海冰覆盖，沿岸许多港口、海湾堆积大量厚冰，致使航道封冻，海上交通运输中断、海上石油平台受损，船只被冻夹在冰海之中，造成严重的经济损失。

根据历史资料记载和现场观测资料分析，渤海和黄海北部曾发生过3次特别严重的冰封：1）1936年1—2月渤海大冰封；2）1947年春辽东湾严重冰封；3）1969年渤海特大冰封[1]。

在海冰经常发生的海域建设跨海桥梁，必须对海冰荷载引起重视，特别是对于跨海桥梁，由于下部结构尺寸较大，海冰成为大桥基础的主要环境因素和主要荷载之一。

所有出现在海上的冰通称为海冰，海冰不同于淡水冰，海冰是固体冰晶和卤水的混合物。

由于盐分的存在，海冰冻结温度低于0℃，对于标准海冰来说为-1.8℃。

中国的海冰都是一年冰，即冰龄不超过一个冬季的冰。

海冰通常分为固定冰和流冰两大类。

沿着海岸形成并与海岸或海底冻结在一起或者随潮位变化作垂直升降运动的海冰，统称为固定冰。

固定冰按成因分为沿岸冰、冰脚和搁浅冰。

任何漂浮在海面且受风和流作用而漂移的冰称流冰。

根据流冰的生成和发展过程，流冰可分为初生冰、冰皮、尼罗冰、莲叶冰、灰冰、灰白冰和白冰几种类型。

海冰对海洋工程建筑物冰压力的作用主要有以下几种形式：1）大面积冰场运动时产生的静冰压力。

某港口项目载荷试验分析及应对措施

某港口项目载荷试验分析及应对措施

某港口项目载荷试验分析及应对措施发布时间：2022-01-14T05:29:26.083Z 来源：《当代电力文化》2021年28期作者：刘鹏东[导读] 本文针对某某某国际港务项目起重设备多，载荷试验多，载荷重量大的问题刘鹏东中国电建集团山东电力建设有限公司，山东济南 250014摘要：本文针对某某某国际港务项目起重设备多，载荷试验多，载荷重量大的问题，分析各种试验方案并提出了应对措施，以期为此项试验工作开展提供最优解决方案。

关键词：起重设备；巨型龙门吊；载荷试验；试重1引言某某某国际港务项目有各类起重设备412台，其额定起重量从1吨至1600吨，此工程设备数量之大，最大起重重量之大，都意味着项目的载荷测试是一个难题，如何配置试验用的载荷是摆在实验前的最大问题，本文试图通过对这些设备的整理分析，结合各种可能的负荷来整理出一个最优的测试方案。

2背景介绍起升载荷试验：按照国标GB/T 5905-2011暨ISO 4310:2009 起重机试验规范和程序的定义，起升载荷试验包括静载试验（Static tests）；动载试验（Dynamic tests）；稳定性试验（Stability tests）。

其中，静载试验载荷为125%的额定起重量，动载试验载荷为110%的额定起重量，稳定性试验载荷为125%的额定起重量。

试验载荷：按照GB/T 22415-2008暨ISO 14518:2005 起重机对试验载荷的要求，试验载荷的组成和要求，试验载荷可以是单个单元或由几个部分组成；试验载荷的组成可为：钢和/或其他类型（如混凝土）的块状独立单元体；装有同一密度的水、沙子或其他粒状物料的容器。

精度要求：按照GB/T 21457-2008暨ISO 9373:1989 起重机和相关设备试验中参数的测量精度要求，试验载荷的质量（千克）相对误差极限值为1%。

起重设备类型及额定载荷：本项目有各类需载荷试验设备共412台，包含9台电动平板车，1台1000吨级履带吊，3台巨型龙门吊，及其余各类起重设备399台。

港口荷载规范-冰荷载

港口荷载规范-冰荷载

12. 冰荷载——P.15
谢谢
12. 冰荷载——P.1
《港口工程技术规范》 12. 冰荷载
条文
2010.12
12. 冰荷载——P.2
12.0.1 作用在港口工程结构物上的冰荷载可包括： （1）冰排运动中被结构物连续挤碎或滞留在结构物前时产生 的挤压力； （2）孤立流冰块产生的撞击力； （3）冰排在斜面结构物和锥体上因弯曲破坏和碎冰块堆积所 产生的冰力； （4）与结构冻结在一起的冰因水位升降产生的竖向力； （5）冻结在结构内、外的冰因温度变化对结构产生的温度膨 胀力。 12.0.2 冰荷载应根据当地冰凌实际情况及港口工程的结构形 式确定，对重要工程或难以确定的冰荷载应通过冰力物理 模型试验确定。试验时宜采用低温冻结模型冰。
12. 冰荷载——P.9
12.0.9 冰排作用于混凝土斜面结构时的冰力标准值宜按下列 公式计算： Fh=KH**2σf tanα （12.0.9-1） Fh=KH**2σf （12.0.9-2） 式中 Fh —— 水平冰力标准值（kN）； Fv —— 竖向冰力标准值（kN）； K —— 系数，可取0.1倍斜面宽度（m）值； H —— 单层平整冰计算冰厚（m）； σf —— 冰弯曲强度标准值（kPa），应根据当地多年实 测资料按不同重现期取值。如无当地实测资料，可按当地有 效冰温计算，海冰也可按附录K中表K.0.3采用； α —— 斜面与水平面夹角，应小于75º 。
h2
2
h1
12. 冰荷载——P.11 12.0.10.1 作用于正锥体上的冰力标准值宜按下列公式计算： FH1 = [A1σfh**2 + A2ρwghD**2 + A3ρwghR（D**2-D**2T）]A4 (12.0.10-1) FV1 = B1 FH1 + B2ρwghR（D**2-D**2T） (12.0.10-2) 式中 FH1 —— 作用于正锥体上的水平冰力标准值（kN）； FV1 —— 作用于正锥体上的竖向冰力标准值（kN）； —— 冰弯曲强度标准值（kPa），应根据当地多年实测资料按不同重现期 取值。如无当地实测资料，可按当地有效冰温计算，海冰也可按附录K 中表 K.0.3采用； H —— 单层平整冰计算冰厚（m）； Υw—— 海水重度（kN/m3）； D —— 水线面处锥体的直径（m）； hR—— 碎冰的上爬高度（m）； DT—— 锥体顶部的直径（m）； A1、A2、A3、A4、B1、B2——无量纲系数，可由图12.0.10-3查取。图中为 冰与结构之间的摩擦系数，对钢结构可取= 0.15，对混凝土结构可取= 0.30； 为锥面与水平面的夹角，应小于75º 。

冰凌灾害研究的一个重要课题_冰荷载计算分析与研究

冰凌灾害研究的一个重要课题_冰荷载计算分析与研究

王志兴 1, 2 ,陈 刚 1
(11西安理工大学 陕西水利水电学院 ,陕西 西安 710048; 21黑龙江省水利水电勘测设计研究院 ,黑龙江 哈尔滨 150080)
摘 要 :冰对构造物的破坏 ,越来越引起人们的关注 。如何确定作用于结构上的冰荷载 ,已成为工程 设计中必须考虑的安全因素 ,规范法 、公式法是冰荷载常用的计算方法 。对国内外有关冰荷载计算 公式的优缺点进行了分析与评价 ,提出对于 D / h≤6的窄结构 ,使用多系数公式计算冰荷载是比较合 理的 ,而前苏联规范比较适合宽尺度直立结构物的冰荷载计算 ;通过实验验证分析认为 ,在我国 ,按 照规范进行计算 ,还是比较符合实际的 。 关键词 :冰荷载 ;计算 ;分析 ;研究 ;评价 中图分类号 : S161. 3 文献标识码 : A
冰荷载的确定 [2 ]可采用规范法 、公式法和有限元计算的综合方法 ,或借鉴他人规范和经验公式 ,或结合 本地区或行业特点以及经验对某些公式进行修正后加以应用 ,其中公式法是工程中采用的常用方法 。为了 弥补数学计算确定冰荷载的不足 ,利用室内模型实验 、数值分析和模拟等研究手段开展研究 ;通过室内 、外模 型试验的方法研究冰与结构相互作用的机理并校核工程设计参数也成为了工程设计不可缺少的重要手段之 一。
通常情况下 ,移动的冰排在结构物前可能产生的破坏类型有 [1 ] :挤压破坏 ,冰排在与结构物的接触面因 受到挤压而逐块连续破坏 ;屈曲破坏 ,冰排由于受压而失稳 ,首先在结构物前隆起 ,然后破坏 ;纵向剪切破坏 , 冰排与结构物相互作用 ,当冰排的剪应力达到强度极限时 ,产生与运动方向平行的裂缝 ,造成冰排的破坏 ,这 样破坏模式经常发生在薄冰中 ;弯曲破坏 ,冰排沿斜面结构上爬后 ,形成受弯的梁或板最终因弯曲而破坏 ;摩 擦破坏 ,指冰排与结构物摩擦时 ,在接触面上冰排发生的磨损 ;混合型破坏 ,指冰排同时具有上述两种或两种 以上的破坏类型 ,最常见的是挤压和屈曲同时存在的破坏 ,冰排的破坏类型不同 ,对结构物的作用力大小也 不同 ,一般以挤压破坏的冰力最大 ,弯曲破坏的冰力最小 ,大小可差几倍 。

冰荷载

冰荷载
第 25 卷 增刊 2 冰 川 冻 土 Vol. 25 Suppl. 2 2 0 0 3年9月 J OU RNAL OF GLACIOLO GY AND GEOCR YOLO GY Sept . 2 0 0 3
文章编号 : 100020240 ( 2003) 增刊 220356204
寒区内河或近海水工建筑物经常受到冰的侵袭 和威胁 , 因此 , 冰作用力是寒区水工建筑物的主要 荷载之一 . 许多国家在冰区建造建筑物时 , 对冰作 用力估计不足 , 致使某些水工建筑物遭受冰的作用 而损坏 . 前苏联的大部分国土处于寒地 , 因人类活 动的需要 , 对内陆河流的冰荷载研究比较早 ; 另外 美国 、 加拿大 、 日本等国均制定了专门计算冰荷载 的规定 . 随着海洋油气资源的开发 , 冰对近海建筑 物的作用问题也引起了工程界的高度关注 , 但由于 影响冰荷载的因素众多 , 冰的作用形式多样以及过 去对冰与结构物作用认识不足 , 目前各国关于冰荷 载的确定方法还处于不完善的状态 . 各种公式虽然 形式相近 , 但结果却相差甚远 , 仅能得到一个大致 的范围 , 从而也影响了我国抗冰建筑物设计时的借 鉴 . 笔者归纳了近年来国内外主要规范 、 规程和规 定中的冰荷载计算公式以及建议使用的冰荷载计算 公式 , 详见 http :/ / slcoe. dlut . edu. cn / lizhijun. ht m. 在此基础上介绍冰对直立桩柱的水平静作用力公式 的形式和通过简单桩计算结果的对比分析 .
0. 5
H
1. 1
σ c
( 13)
2 式中 : D 、H 单位要求用 cm , σ c 用 kN/ cm .
( 9) 日本 Hamayaka 公式 [ 5 ]
P = cD
0. 5

港口工程设计中桩基冰荷载计算探讨

港口工程设计中桩基冰荷载计算探讨

港口工程设计中桩基冰荷载计算探讨作者：孙震刘燕才来源：《城市建设理论研究》2014年第04期摘要：冰荷载对透空式的高桩码头和墩式码头有很大的危害性,在北方港口工程设计中,冰荷载通常是控制荷载，如何考虑冰荷载对码头桩基的作用是港口工程设计中经常遇到的问题。

本文通过分析《某工程码头及引桥抗冰试验研究报告》的试验结果，对相关规范的推荐方法进行对比分析，可为北方类似工程桩基冰荷载计算提供借鉴。

关键词：冰荷载抗冰模型试验桩基海冰中图分类号：TU473.1 文献标识码：A前言我国渤海和黄海北部的海域，在冬季经常发生冰情，在某些天气异常、气候特别严寒的冬季，渤海和黄海北部曾发生极其严重的冰封现象，因此必须对海冰荷载引起重视。

《港口工程荷载规范》（JTJ 215-98）中给出的计算公式，与模型试验结果往往存在较大误差,使工程技术人员在设计时很难把握。

本文通过《港口工程荷载规范》规范中的计算公式和模型试验结果对比分析，推荐比较可靠地计算公式。

1.海冰主要类型所有出现在海上的冰称为海冰，海冰不同于淡水冰，海冰是固体冰晶和卤水的混合物。

由于盐分的存在，海冰冻结温度低于0℃，对于标准海冰来说为-1.8℃.中国的海冰都是一年冰，即冰龄不超过一个冬季的冰。

海冰通常分为固定冰和流冰两大类。

2.冰荷载对港口工程结构物的作用（1）冰排运动中被结构物连续挤碎或滞留在结构前时产生的挤压力；（2）孤立流冰块产生的撞击力；（3）并排在斜面结构物和锥体上因弯曲破坏和碎冰块堆积所产生的冰力；（4）与结构冻结在一起的冰因水位升降产生的竖向力；（5）冻结在结构内、外的冰因温度变化对结构产生的温度膨胀力。

海冰大面积冻结在结构上几率较小，海冰对桩基础由于水位升降产生的荷载以及对建筑物挤压产生的膨胀力较小，也可以忽略不计。

因此，海冰对结构物作用荷载主要是由于大面积冰场运动而产生的静冰压力和流冰产生的撞击力。

3.抗冰模型试验要求3.1 试验目的通过物理模型试验确定最佳设计冰荷载，考察在大面积冰排作用下，码头单个排架桩群、单桩的冰力分析以及对冰的掩蔽效应。

锦州港冰区评估

锦州港冰区评估

锦州港冰区评估1 锦州港及附近总体冰况每年12月份至来年3月初是锦州港及其附近的冰期，主要海冰类型为莲叶冰、灰冰等，整个航道及泊位附近全都被大量的冰层和浮冰覆盖，严重时冰层厚度有时达到20CM，叠加冰厚度可达30-50CM，对船舶进出港构成严重威胁，如准备不足、操纵不当会对船体和螺旋桨造成损害，在这个时期，LPG船舶无论是航行、锚泊，还是靠离泊作业都十分困难，存在着一定的风险。

具体的冰情是，从12月末至1月上旬去锦州港就开始遇冰，锚地和航道都有，但冰很薄很脆，厚度小于5CM，对航行和锚泊均无太大影响，只须在转向时多加小心。

泊位附近冰很轻，靠离无影响。

冰情比较严重是1月的中下旬。

第一锚地以南20多海里处开始有流冰，5-6海里冰层连成一片，几乎无裂缝，厚度10-15CM，航道附近有时出现叠加冰，厚度可达30CM以上。

“百花源”轮2005年1月18日去锦州港时，在渤海湾进入北纬40度就遇到浮冰，至一号锚地10海里时冰逐渐增多，至一号锚地5海里时冰已连片成一体，冰厚在5-10厘米左右，越接近一号锚地冰越多，冰厚15-20厘米左右且较坚硬。

冰情最严重是1月下旬至2月中旬。

在纬度3905N一线，距锦州港100海里左右就遇浮冰，基本是由近岸吹过来的，冰的边缘已部分融化，大部分连成一片。

至3930N一线冰情开始加重，冰层叠加，厚度可达30-50CM，航行困难；过北纬40度后，冰情稍有减轻，厚度10CM左右，锚地附近和航道附近，几乎全是新结的冰，厚度约10CM。

在泊位附近冰情较重，如遇西南风会吹进大量浮冰，靠泊困难。

冰情好转是2月下旬（2月末）。

大部分冰层全是龟裂的碎冰，均匀地分布于海面，对航行没有太大影响；距岸20多海里处，冰层虽连成一片，但多是新结冰，厚度5-10CM，硬度中等，对航行略有影响。

第一锚地距主航道进口2.8海里，锚地为直径2海里的圆，海图水深9-10米，西南半圆水深10米，底质淤泥；是开躺锚地，遮风不理想，但锚泊船比较少，冬季一锚地浮冰严重时，锚泊极容易走锚，威胁船舶安全。

河冰对桥墩作用的冰荷载计算方法

河冰对桥墩作用的冰荷载计算方法

河冰对桥墩作用的冰荷载计算方法
冰荷载对桥墩的影响非常巨大，需要通过正确的计算方法来求出河冰对桥墩的冰荷载。

一般情况下，对于河冰对桥墩作用的冰荷载可以通过下列步骤和步骤获得。

第一步，首先确定造成河冰对桥墩影响的梁宽度，河冰厚度、桥墩的高度以及桥墩的形状等参数。

第二步，根据河冰厚度可以求出河冰对桥墩的冰荷载水平力，公式如下：F=b*H*τ，其中b为梁宽度，H为河冰厚度，τ为河冰水平压力系数。

第三步，数据中心提供了桥墩非线性现象的参数，可以根据上述计算出的河冰冰荷载水平力求出河冰对桥墩垂直荷载力。

第四步，最后可以根据河冰对桥墩水平荷载和垂直荷载的力矩进行有限元分析，从而最终获得河冰对桥墩的冰荷载。

通过上述计算，就可以正确得到河冰对桥墩作用的冰荷载，从而确定桥墩的设计要求和施工要求，以保证桥墩的安全稳定性。

静冰荷载对水工建筑物的影响研究的开题报告

静冰荷载对水工建筑物的影响研究的开题报告

静冰荷载对水工建筑物的影响研究的开题报告
一、选题背景
水工建筑物是指在水体中、沿岸、边坡上，为水利、交通、港口、
矿山等方面而建设的工程。

其中包括水库、堤防、码头、海堤等，这些
建筑物对静冰荷载有较高的敏感性。

静冰荷载是指冰层在水面上停留时
对建筑物所产生的荷载，是水工建筑物设计中重要的设计参数之一。

因此，如何准确计算静冰荷载对于水工建筑物的安全与稳定至关重要。

二、研究目的
本研究旨在探究静冰荷载对水工建筑物的影响及其计算方法，以此
为依据完善设计标准和安全措施，保障工程的安全与可靠性。

三、研究内容
1. 静冰荷载的概念及分类
2. 静冰荷载对于不同类型水工建筑物的影响分析
3. 静冰荷载的计算方法和模型
4. 静冰荷载对设计和施工的影响及措施研究
5. 实际工程案例分析和计算
四、研究方法
本研究使用文献研究法和工程案例分析法，在综合考虑前人研究的
基础上，探究静冰荷载对水工建筑物的影响及其计算方法，通过实际工
程案例分析，从不同角度出发，深入研究静冰荷载对设计和施工的影响
及措施。

五、研究意义
本研究将为水工建筑物设计提供有关静冰荷载的更加准确和丰富的
计算方法和模型，对相关标准和规范的修订和完善具有重要的指导作用。

同时，本研究将有效提高工程安全性和可靠性，为工程建设提供有力保障。

码头受力荷载类型及其计算方法

码头受力荷载类型及其计算方法

码头受力荷载类型及其计算方法
何方
【期刊名称】《珠江水运》
【年(卷),期】2017(0)18
【摘要】本文介绍了码头荷载确定和计算的方法,包括码头恒载的确定,堆货荷载、运输机械荷载、船舶荷载、系缆力、挤靠力和撞击力等码头主要荷载,可为码头结构设计提供基础资料.
【总页数】2页(P56-57)
【作者】何方
【作者单位】广州港工程设计院有限公司
【正文语种】中文
【相关文献】
1.均布荷载作用下高桩无梁板式码头上部面板的受力分析
2.基于弹性悬链线理论的斜坡式码头趸船系留设施受力计算方法
3.高桩码头上部结构的空间简化计算方法荷载分配法
4.软土地基中壁桩框架码头结构受力分析及稳定性计算方法
5.加纳某渔港码头渔船风荷载计算方法探讨
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港口工程设计中桩基冰荷载计算探讨

港口工程设计中桩基冰荷载计算探讨

和对 并 的掩蔽 效应 。
可靠 。且 ａｆａｎａｓｅｖ公式中量纲协调，并能客观地反映局部挤压 、结构物形
３．２试验的原型参数和要求。原型冰的物理和力学参数及试验水位 状 、冰和结构物接触条件等因素 的影响 ，故本文推荐采用 ａｆａｎａｓｅｖ公式
条件 如下 ：３．２．１ ５０年一遇工程海域最大设计平整冰厚度为 ３９．６４ｃｍ。 应用于港口工程桩基计算。
３．２．２单轴极 限抗压强度 ：２２９８ｋＰａ。３．２．３浮冰最大漂移速度 ：１．３ｍ／ｓ。３．２．４ ７结论
自然水位条件（基准面：曹妃甸理论最低潮面）：设计高水位——＿２．８８ｍ； 如果从并荷载计算ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ的角度上来说 ，其和很多因素都存在着非常密
设计低水位— —０．５ ｌｍ；平均高潮位— —＿２．４５ｍ；平均低潮位～ １．０５ｍ； 切的联系，我们在计算的过程中一定要充分的结合实际的情况进行推
荷载问题予 以充分的考虑 ，港 口工程荷载规范当中给出的计算是和模 乎其微。在该工程设计高水位和低水位的时候，冰荷载通常对钢管桩会
型的试验结果会产生非常大的差别 ，这也给工程的正常设计带来了非 产生一定的影响，当水位处于较低状态的情况下 ，各个桩为之间的距离
常大的不便 ，本文对这一问题进行简要的分析 ，并给出—个可靠性相对 会明显的增大 ，所以在掩蔽的效果方面也存在着一定的不足 ，冰排对结
工 程科 技
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港 口工程设计中桩基冰荷载计算探讨
曹泽 民 张 丹 伟 （河南省交通规划设计研究院股份有 限公 司，河南 郑州 ４５００００）
摘 要 ：在透空式的 高桩码头 以及墩式码头在运行的过程 中，冰荷 载会 对整个结构产生非常 大的负面影 响 ，在很 多港 １：７工程设计 的 过程 中，冰荷载通常是控制整 个工程荷载 以及冰荷载 对码 头桩基影 响分析 的一个非常重要 的部 分 ，因此我们需要 对其予 以高度的重视 。 主要分析 了港 口工程设 计 中桩基冰荷载计算 ，以供参考和借鉴。

港口水工建筑物码头使用荷载

港口水工建筑物码头使用荷载
构造—块体尺寸
原则上越大越好，但应考虑预制和起重设备的能力 以及码头的分段长度。
构造—卸荷板
卸荷板一般采用钢筋砼结构，其型式有悬臂式、锚固式 和简支式。 悬臂式最为常用，其悬臂长度和厚度应通过后倾稳定性 和强度计算确定，一般悬臂长1.5～3.0m，厚度0.8～ 1.2m。 为防止后倾，悬臂不能太长，应满足控制条件：悬臂长 /墙身顶宽≤0.5。 当 悬 臂 长 度 / 厚 度 ＜ 1.5 ， 一 般 可 采 用 素 砼 ， 此 时 厚 度 1～1.2m；悬臂长度/厚度≥1.5，应采用钢筋砼，此时厚 度0.8～1.0m。
港32口工程
扶壁码头
构造—扶壁接缝
缝宽：扶壁间垂直缝设计宽度采用4‰ 扶壁高度，但≮4cm。
倒滤构造（当墙后无抛石棱体时）： （1）立板的悬臂不长：在肋板外侧设 置隔砂板； （2）立板的悬臂较长：在立板后设置 隔砂板； （3）为了防止倒滤井中填料下沉后在 胸墙下出现空隙而造成漏砂，应在胸 墙底部的后面设置倒滤棱体。
格仓形式：圆格形、平格形、四 分格形、偏圆格形
2013.04.19
港38口工程
大直径圆筒码头
型式
按圆筒的平面形状分： 圆形、多边形、椭圆形
按圆筒排 数分：
单排式， 使用较多； 双排式或 多排式
港39口工程
大直径圆筒码头
构造—外型尺寸
高度：由码头的水深和埋入地基的深度确定。埋入地基的深度由建筑物的稳定 性和地基持力层深度决定，一般埋深2.0～5.0m。
直径：由码头稳定性及使用要求确定，一般为5～14m。
24
沉箱码头
构造—壁厚
沉箱的外壁和底板的厚度应由计算确定，但壁厚≮25cm，一般取30-35cm，底板 厚度≮壁厚，一般取35～40cm。

冰冻地区码头结构型式及防冰措施

冰冻地区码头结构型式及防冰措施

冰冻地区码头结构型式及防冰措施作者：孟繁峥来源：《中国水运》2015年第03期摘要：通过冰冻地区码头选址、结构型式调研、冰荷载计算公式与冰试验对比分析，提出了冰冻地区码头结构型式及具体防冰措施。

关键词：冰冻码头结构型式冰荷载防冰措施我国北方冰冻地区受冰凌影响，在码头选址、码头结构及使用条件等与南方水系有较大不同，在港址选择时就应避开流冰顶冲点等冰凌危害严重的河段，码头结构也应充分考虑冰荷载的影响。

冰冻地区码头选址及结构型式分析内河冰冻港口在我国主要集中在黑龙江、吉林两省，本次研究共调研11个码头，分别是位于黑龙江省内的哈尔滨港、佳木斯港、同江港、黑河港、嘉荫港、抚远港和吉林省内的大安港、延边港、丰满港、苇沙河港、五棵树港。

1、冰冻地区港口选址分析表1为本次研究调研港口位置及所处河段类型统计表，所调研8个港口港前水域宽阔，河床及河岸较为稳定，从表中可以看出，其中5个港址位于弯曲河段凹岸，仅嘉荫港位于凸岸弯顶上游。

由此可以看出，冰冻地区建港港址也易选择在弯曲河段凹岸弯顶下段或顺直河段稳定深槽下段。

2、码头结构型式及冰破坏分析冰冻地区码头所受荷载除了土压力、堆货荷载、自重以及机械荷载、船舶等荷载之外，还存在着重要的冰荷载问题，表2为本次调研码头型式汇总，在所调研的81个泊位中，63个采用重力式结构型式，占总数的78%，不难看出，重力式码头结构在冰冻地区使用的普遍性和适应性。

本次调研所涉及的重力式码头结构型式包括了实心方块结构、空心方块结构、钢沉筒结构及浆砌块石结构等。

实地调研发现：钢沉筒码头基础受水流的冲刷、船舶撞击，特别是流冰撞击后，钢板变形严重，码头基础造成安全隐患；空心方块码头受冰排撞击，出现了不同程度的损坏，有面层被破坏而钢筋裸露的现象；浆砌石块石码头也出现了不同程度损坏现象；实心方块码头使用效果普遍较好，抗冰排撞击表现不俗。

3、小结通过对我国北方冰冻地区主要内河港选址、港区地质条件、码头结构类型以及冰对港口水工建筑物的破坏等方面调研可以看出：①冰冻地区建港港址也易选择在弯曲河段凹岸弯顶下段或顺直河段稳定深槽下段；②码头平面布置型式以顺岸式为主，在地基承载力允许情况下，重力式码头结构在冰冻地区具有普遍性和适应性；③根据对不同重力式码头结构型式受冰凌破坏的对比分析，实心方块码头使用效果较好，抗冰排撞击表现不俗；④钢板桩码头结构施工速度快，可以适应不同水位的施工要求，但工程造价及维护成本过高，且码头的使用寿命较重力式码头低很多。

关于冰力计算的两个建议

关于冰力计算的两个建议

中国港湾建设Two suggestions for ice force calculationKONG Ling-xue（Dalian Port Design &Research Institute Co.,Ltd.,Dalian,Liaoning 116023,China ）Abstract ：According to the calculation formula of ice load in JTS 144-1—2010Load Code for Harbour Engineering ,it isrelatively simple for the local extrusion coefficient(I )of the large-scale structural and the climbing ice height(H R )of the conical structure,and the calculation is not easy to bining with the ice physics model test results and related specifications in the rule,the comparative analysis has been done to help get two suggestions for ice force calculation here:the local extrusion coefficient(I )of the large-scale structural could be recommended to take 1.0~1.35,according to the ratio of structure scale (D )to ice thickness (H ).And the climbing ice height (H R )in the ice force calculation formula of conical structure is recommended as the ice thickness (H ).All these can be used as a reference for the design in similar projects.Key words ：ice force;large-scale structure;local extrusion coefficient;conical structure;climbing ice height摘要：JTS 144-1—2010《港口工程荷载规范》冰荷载计算公式中，大尺度结构冰的局部挤压系数I 和锥体结构冰的上爬高度H R 两个参数，规范规定比较简单，具体计算时不易确定。

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根据锦州大笔架山测站 1986~1995 年共 10 年 的观测资料统计，本海区固定冰平均宽度 1 000~ 1 400 m，平均冰厚 20 cm，最大 40 cm。流冰的冰 量与密集度大于等于 8 级且有灰白冰、白冰出现。 流冰速度一般为 0.2 m/s，冰厚小于 15 cm。原施工 图设计冰荷载计算厚度取 40 cm，是以此统计资料 为准。
Abstract: Based on the structural characteristics and renovation conditions of a terminal in Jinzhou port, ice load is determined as main control working condition in the project re-computation. A finite element model is built to calculate the ice load working condition of the platform. The calculation results of ice load based on different working conditions and parameters are fully compared and analyzed. And effective ice-breaking measures are proposed for similar projects. Key words: ice load; pile-supported platform; ice awl
Wu Dan1, Feng Lu2
(1.Water Transport Engineering Quality and Safety Supervision Department, Liaoning 121007, China; CC First Harbor Consultants Co., Ltd., Tianjin 300222, China)
10~20 5~15 5~15 10~20 5~15
最大冰 厚/cm
30
30
55
55 45 45 30 25 35 30
1.5 工程地质
根据本工程野外钻探和土工试验成果，该区钻 探深度范围内土层自上而下主要有：①1 淤泥质粉 质粘土、①2 粉质粘土、②1 粉质粘土、②2 中粗砂、
68
关于锦州港某码头改造工程冰荷载计算的探讨
吴 丹 1 ，冯 璐 2
（1.锦州水运工程质量与安全监督处，辽宁 121007；2.中交第一航务工程勘察设计院有限 公司，天津 300222）
摘要：本文以锦州港某码头改造工程为背景，根据工程的结构特点及改造条件，分析出改造工程复核计算中，冰荷载为主要
控制工况。本文着重对工作平台的冰荷载工况进行有限元整体建模计算。在采用不同参数进行冰荷载计算后，对不同工况的
根据国家海洋局公布的中国海洋灾害公报中 近年辽东湾海区冰情特征的相关统计，2008~2017 年海冰最大分布面积约为 8 545~23 041 m2，其中 2009~2010 年冬季达到近 30 年最严重冰情，主要特 点是冰情发生早、发展速度快、浮冰范围大、冰层 厚，其他年份均为常年冰或常年偏轻等级。具体冰 情数据统计见表 2。
年份
2007~2008
2008~2009
2009~2010
2010~2011 2011~2012 2012~2013 2013~2014 2014~2015 2015~2016 2016~2017
表 2 2008~2017 年海冰冰情统计
冰情 等级 常年 偏轻 常年 偏轻 偏重 冰年
初冰日 11月下旬
终冰日
一般冰厚 /cm
5~15
5~15
2月中旬
20~30
3.0级
15~25
3.0级 2011/12/1
10~20
3.5级 1.5级 1.0级 3.0级 1.5级
2012/12/4 2013/12/13 2014/12/3 2015/11/23 2016/11/22
2013/3/20 2014/3/6 2015/3/15 2016/3/12 2017/3/3
计算结果进行充分对比分析，并提出有效地破冰措施，为类似工程提供参考依据。
关键词：冰荷载；桩基承台；破冰锥
中图分类号：U656.1
文献标识码：A

文章编号：1004-9592（2019）04-0068-03
DOI: 10.16403/ki.ggjs20190415
Study on Ice Load Calculation in Jinzhou Port Renovation Project
1.3 设计波浪要素
69
水位
极端高水位 设计高水位 设计低水位
表 1 波浪要素
H5%/m
4.2 4.0 2.0
H5%/m
3.5 3.4 2.0
H13%/m
3.1 3.0 2.0
T /s
7.2 7.2 7.2
1.4 海冰
锦州港海区冬季冻而不封，每年 12 月初生冰、 皮冰；1、2 月份出现板冰、灰白冰。流冰多出现在 1、2 月份，浮冰流向大致呈东南东-南-南西向。锦 州港冬季不封港，可靠泊作业，常规年份不产生堆 积冰。
冰荷载是位于北方冰冻区港口水工建筑物的 主要影响荷载之一。对位于开敞海域的孤立水工建 筑物，冰荷载常为控制性荷载。本文以锦州港某油 码头改造工程为基础，进行冰荷载工况的计算及分 析。
拟改造工程位于锦州港第三港池南端。该泊位 近期按 15 万 t 级实施（其中水工结构 25 万 t 级）， 同时可以满足 25 万 t 级船舶限制吃水靠泊。根据运 营需要，在现有规模基础上进行改扩建，使泊位规 模达到 30 万 t 级。
收稿日期：2019-01-07 作者简介：吴丹（1985-），女，工程师，主要从事工程的质量安全监
督工作。
1 自然条件
1.1 风
水工建筑物计算系缆力时采用的设计风速为 9 级风风速（20.8~24.4 m/s）。
1.2 设计水位
设计高水位：3.60 m； 设计低水位：-0.07 m； 极端高水位：4.65 m； 极端低水位：-1.67 m。