TH5000系列变频控制材料试验机双柱式

满足GB/T1040塑料拉伸性能测试标准的万能试验机技术规格此系列试验机专业为塑料制品，增强塑料产品，玻纤增强材料制品生产企业研发生产的新一代力学测试仪器。

TH-8201S伺服电脑式桌上型万能材料试验机机台说明：TH-8201S伺服电脑式桌上型万能材料试验机测试过程中采用全数字化力量、位移、速度三闭环控制，采用台湾交流伺服马达及控制驱动系统，配合台湾精密减速箱及台湾TBI精密滚珠丝杆传动，以达到传动效率与性噪比最佳效果。

本机主要用检测金属、非金属材料产品的拉伸、抗压缩、剥离、撕裂、抗弯曲、三点抗折、抗剪切等物理性能。

同时可根据GB、ISO、JIS、ASTM、DIN及用户提供的多种标准进行试验和数据处理。

本机广泛应用于五金工具、紧固件、汽摩配件、航空航天、电线电缆、橡胶塑料、纸品包装等行业的材料检验分析。

是科研院所、大专院校、工业企业、技术监督、商检仲裁等部门的理想测试设备。

技术规格：一、主要技术参数：1、最大试验力： 10kN(可选配20kN)；2、准确度等级：优于0.5级；3、负荷测量范围：0.2%—100%FS；4、试验力示值允许误差极限：示值的±1%以内；5、试验力示值分辨率：最大试验力的1/±200000；6、变形测量范围：0.2%—100%FS；7、变形示值误差极限：示值的±0.50%以内；8、变形分辨力：最大变形的1/80009、位移示值误差极限：示值的±0.5%以内；10、位移分辨力：0.001mm11、力控速率调节范围：0.01-10%FS/S；12、力控速率控制精度：设定值的±1%以内；13、变形速率调节范围：0.02—5%FS/S；14、变形速率控制精度：设定值的±1%以内；15、位移速度调节范围：0.5—500mm/min16、位移速率控制精度：速率<5mm/min时，设定值的±1.0%以内；速率≥5mm/min时，设定值的±0.5%以内；共3页第1页17、恒力、恒变形、恒位移控制范围：0.5%--100%FS；18、恒力、恒变形、恒位移控制精度：设定值≥10%FS时，设定值的±0.1%以内；设定值<10%FS时，设定值的±1%以内；19、有效试验宽度： 400mm(前后不受限)20、有效拉伸空间距离：1000mm(不安装测试夹具时)21、主机外型尺寸（长×宽×高）：790×465×1650（mm）22、使用电源：单相220V 50Hz 1kW23、机台重量：约160kg；二、控制及数据处理软件功能特色：1、先进的芯片集成技术，专业设计的数据采集放大系统，具有集成度高、稳定可靠、使用方便等优点。

LJ—5000A材料试验机操作维护规程（拉力机）
1. 操作规程
1.1 材料实验机的使用，应在有效检定期内，应在有效检定期内，不得超周期使用。

1.2矫直试样，注意不可损伤拭样，以免影响测试数据的准确性，准确测量试样
的外径，精密画出标线，标线间的距离为L。

1.3 试验前根据试样估计负荷大小合理选择量程开关、变换表盘和支点。

1.4 检查各部位传动系统润滑、清洁情况。

1.5选用夹头钳口装上试样，打开电源开关、调整表盘指针零点、调整夹头间距
离（如变换夹头时应调整平衡）。

1.6 装上记录纸，调整记录笔零点及线条均匀性，合上5：1或50：1离合器（如
试样不作曲线图，此项可免）。

1.7 根据电线电缆试验规范国家标准的要求选定拉伸速度。

1.8 接通慢降按钮，拉伸过程即开始。

1.9 试验后关上电源，清理机器。

1.10准确记录试样断裂负荷值P、根据试样直径计算出试样截面S，由抗拉强度
δ=P/S（N/mm2）计算出每只样品的试验数据。

1.11将试样断裂后的两截依断裂处良好吻合，测量出标线间伸长后的距离Ⅰ
1
，
由伸长率S=（Ⅰ
1-Ⅰ
）/Ⅰ
*100%计算出伸长率。

2. 维护规程
2.1电源要保证每周通电三次，每次不得少于3h；
2.2装夹试样前，应检查限位开关是否处于正确位置；
2.3试样在拉伸过程中发现异常情况应立即停机；
2.4工作台面要定期涂防锈油，各运动部位定期涂润滑油。

专业求精诚信有一种力量，让我们前行有一种力量，让我们辉煌有一种力量，成就我们的梦想！材料试验机技术方案书【5000KG电脑伺服双柱拉力强度试验机】东莞市科建检测仪器有限公司KJ-1066A电脑伺服双柱拉力强度试验机DONGGUAN KEJIAN INSTRUMENT CO.,LTD主要技术参数：(一)测量参数1、最大试验力：50k N；2、准确度等级：0.5级；3、试验力测量范围：0.01～100%（最大负荷）；4、试验力示值误差：0.5%；5、试验力分辨率：1/3000006、位移示值误差：0.01mm；7、位移分辨率：0.1%μm。

8、大变形测量范围：800mm；（如配大变形测量装置；标距:700）9、大变形示值误差：0.1mm；（如配大变形测量装置）10、大变形测量分辨力：0.1mm；（如配大变形测量装置）（二）控制参数1、应力控制速率范围：0.1～500mm/minFS/s；2、应力控制速率精度：速率＜0.05%FS/s时，为设定值的±20%以内，速率≥0.05%FS/s时，为设定值的±100%以内；3、应变控制速率范围：0.1~500mm/minFS/s；4、应变控制速率精度：速率＜0.05%FS/s时，为设定值的±25%以内，速率≥0.05%FS/s时，为设定值的±100%以内；5、位移控制速率范围：500mm/min6、位移控制速率精度：速率＜0.5mm/min时，为设定值的±1%以内，速率≥0.5mm/min时，为设定值的±5%以内；（三）主机参数1、试验宽度：400mm；2、试验空间(上,下夹具接头插销中心距离)：1000mm；3、主机尺寸：800X520X1500mm；4、电源：电压220V/50Hz±10%；功率1K W；5、主机重量：约180kg。

服务热线：400-086-3286三．配置：1、采集感应方式：美国高精度传感器；2、控制系统：日本松下全数字交流伺服控制器；3、软件测控系统：全数字闭环控制系统，可实现恒应力、恒应变、恒位移、试验功能4、试台升降装置：电脑数字控制/手动点动控制；5、试台安全保护装置：软件自动诊断、电子限位；6、测试回归：手动可以最高速度返回试验初始位置，自动可在试验结束后自动返回；7、超载保护：可设定最大载荷值，自动保护；8、工装夹具配置：根据用户产品试样要求定制；9、选配装置：品牌联想液晶电脑一套；；10、电机：1KW11、主机重量：约145kg二、主要配置：No.物料名称型号/品牌说明数量1机架KJ-1066A50KN双柱式主机12力传感器5000kg科建订制专用高精度（美国铨力），自识别功能主传感器：50KN，自带校准数据记忆功能1 3保护罩万能材料试验机订制耐久，防刮1 4控制器--点动控制（上下行程点动）运行稳定15软件TM2101万能材料试验机操作软件中（繁、简体）英文操作软件，强大测试和分析能力16驱动器日本松下1 7电机日本松下1 8电脑联想工业电脑品牌：LENOV01 9显示器联想工业电脑19品牌：LENOV01 10打印机HPDJ1000品牌：HP1试验机主机（图1）随机资料若干：（1）、装箱清单（2）、保修证书（3）、出厂检定合格证书（4）、试验机使用说明书（5）、软件使用说明书产品特点：万能材料测试系统配备TM2101操作软件、齐全配套的可选附件以及结构紧密、符合人体工学设计的主机，涵盖了大范围的材料测试应用。

采用碳纤维包裹约束的装配式防屈曲支撑试验贾明明;李方慧;陆斌斌【摘要】为方便装配式防屈曲支撑拆解修复和提高抗腐蚀能力，提出了采用碳纤维包裹约束的新型装配式防屈曲支撑。

一方面，通过剖开纤维材料分离外包约束构件来替换受损内核单元可实现构件震后的快速修复，另一方面，碳纤维布作为外包材料解决了外包钢管耐腐蚀性差的问题。

通过4个新型防屈曲支撑构件在往复荷载作用下的拟静力试验，研究了防屈曲支撑在不同加载制度下，不同约束比下的性能。

试验结果表明：在循环变形过程中试件基本没有发生刚度与强度的退化，且延性与耗能能力都很好。

碳纤维布成功地起到连接装配式防屈曲支撑两部分外包约束单元的作用，并可有效抵抗来自内核单元施加的侧向推力。

采用碳纤维包裹约束的新型防屈曲支撑受压时，内核单元会产生多波屈曲现象，使得约束单元中的包裹材料发生变形，最终使得构件的滞回曲线表现为力的“跳动”，多波屈曲现象更为显著试件的滞回耗能能力略差。

新型装配式防屈曲支撑具有良好的滞回性能，为防屈曲支撑实现可装配式提供了新途径。

%The assembled bucking⁃restrained braces ( BRB ) wrapped with carbon fiber were proposed to improve the repairability and corrosion resistance. The damaged inner core element can be replaced by cutting the fiber material to make the outer restrained components separated, which makes the inner core to be replaced easily after earthquake, and the proposed assembled BRB can also improve the corrosion resistance of outer steel tube. Four assembled BRB specimens were tested by quasi⁃static tests, and different loading schedules and constraint ratios were considered. The results show that new assembled BRBs could undergo fully⁃reversed axial yielding cycles nearly without lossof stiffness and strength, and the ductility and energy absorption capacity are large enough. The carbon fiber cloth successfully connects outer confined elements and effectively resists the lateral thrust exerted by inner core. Multi⁃wave buckling phenomenon occured in the inner core element, and deformation appeared in wrapped material under compression load. The hysteretic curves of BRBs “jump” in the compression stage. The hysteretic behavior and energy dissipation capacity of BRBs get worse with more obvious multi⁃wave buckling. The new assembled BRB has good hysteretic behavior and provides a new way to realize assembling of BRBs.【期刊名称】《哈尔滨工业大学学报》【年(卷),期】2016(048)006【总页数】7页(P98-104)【关键词】装配式防屈曲支撑;碳纤维;滞回性能;耗能能力;多波屈曲【作者】贾明明;李方慧;陆斌斌【作者单位】结构工程灾变与控制教育部重点实验室哈尔滨工业大学，150090哈尔滨;黑龙江大学建筑工程学院，150080哈尔滨;结构工程灾变与控制教育部重点实验室哈尔滨工业大学，150090哈尔滨【正文语种】中文【中图分类】TU318;TU391防屈曲支撑作为抗侧力构件与耗能构件，在地震作用下先于主体结构发生破坏，有效减少了地震作用对主体结构的破坏，在风荷载作用下，大大增加了结构的抗侧刚度，限制了结构变形[1-2].然而传统的整体式防屈曲支撑存在施工质量难以控制及震后不易修复等一系列问题，从而造成环境破坏与资源浪费，装配组装的防屈曲支撑内核单元和外包约束单元之间可准确定位和严密匹配，可有效提高加工制造的精度与质量.装配式防屈曲支撑也可有效解决震后不易修复问题，通过拆除外包约束单元，可对构件内核单元进行更换与修复，既方便施工，又节约资源.1994年北岭地震以来，防屈曲支撑及其结构体系得到广泛关注与发展，从形式上看，既有传统整体式防屈曲支撑，也有新型装配式防屈曲支撑.而装配式防屈曲支撑从组合材料上看又包括钢与混凝土约束装配式防屈曲支撑，钢材约束装配式防屈曲支撑，以及新型材料约束装配式防屈曲支撑.Iwata等[3]对钢材与混凝土作为约束单元的装配式防屈曲支撑进行了试验研究，研究不同约束比及宽厚比试件的耗能能力与延性，并给出其相应的设计方法;Gheidi等[4]研究了外包约束单元填充材料对防屈曲支撑整体及局部稳定性的影响，结果表明，抗压强度为25 MPa或30 MPa的混凝土可有效防止防屈曲支撑产生整体及局部失稳;Chou等[5]提出了组合式防屈曲支撑，采用钢板作为内核单元，钢板和螺栓作为约束单元的重要组成部分，试验结果表明该组合式防屈曲支撑具有良好的韧性与耗能能力，最大轴向承载力达到1 951kN;Eryasar等[6]对全钢装配式防屈曲支撑进行了滞回性能研究，探讨了螺栓个数、约束比、宽厚比及几何缺陷等对防屈曲支撑性能的影响，结果发现，试件的最大轴向应变达到2%以上，试件的滞回性能良好，内核单元产生了明显的多波屈曲.Dusicka等[7]将FRP管作为约束单元，钢材作为内核单元，通过外包约束FRP管局部缠绕CFPR布组装成防屈曲支撑，此后采用新型材料作为约束单元的防屈曲支撑成为研究热点;为改善防屈曲支撑的抗腐蚀性能，Wang等[8]提出了内核单元和外包约束单元均为铝合金的装配式防屈曲支撑，并通过试验研究了其塑性损伤发展及低周疲劳性能;Miller等[9]研究的装配式防屈曲支撑采用新型的Ni-Ti形状记忆合金作为防屈曲支撑的内核单元，由于形状记忆合金具有良好的自复位特性，可有效降低结构残余变形和减少地震对结构的影响，试验表明，这种新型防屈曲支撑具有良好的滞回性能.目前，国内外学者已经开始对不同形式的装配式防屈曲支撑构件进行研究，但相对于传统的整体防屈曲支撑仍然有很多需要进一步深入研究的问题，同时采用低屈服点钢材及高性能钢材的防屈曲支撑受到制作工艺与钢材价格的影响，其应用受到限制.本文在现有研究基础上，对采用碳纤维包裹的装配式防屈曲支撑进行设计并系统地介绍构件的制作过程，对此防屈曲支撑进行试验研究，对其各项力学性能与耗能能力进行分析，探究不同加载制度、不同约束比对防屈曲支撑性能的影响，并提出新型防屈曲支撑的设计建议.本文设计的新型装配式防屈曲支撑主要由内核单元、约束单元和无粘结材料3部分组成，其中，内核单元采用Q235B级钢板制成，平均厚度为7.8 mm，约束单元由C30混凝土、Q235B槽钢和碳纤维布构成，并在内核单元与约束单元之间设置无粘结材料实现二者之间自由滑动，并通过无粘结材料提供内核单元侧向膨胀的空间，防止在约束单元上产生过大的三向应力和摩擦力，造成构件轴向拉压承载力的差异.1.1.1 钢材材性材性试验材料与防屈曲支撑材料均为同一批次钢材，按照国家标准《金属材料室温拉伸试验方法》[10]中的相关规定进行加工并进行试验.钢材力学性能指标见表1.fy为屈服强度，fu为极限强度，fu/fy为强屈比，Es为弹性模量，ν为泊松比.1.1.2 混凝土材性在浇筑试件时，将试件所用混凝土制成边长100 mm的立方体试块，与试验试件同等条件养护，当达到标准养护28 d后，利用压力机测出立方体抗压强度，计算求得混凝土立方体抗压强度平均值为32.02 MPa.1.1.3 纤维布材性碳纤维布材料特性见表2.1.2 新型装配式防屈曲支撑试件取4个试件作为研究对象，按照几何尺寸及加载制度不同进行划分，图1、2分别为1 200 mm长试件与1 500 mm长试件的构造图.内核单元中心屈服段均采用一字形截面，内核单元两端的约束非屈服段及非约束非屈服段均采用工字型.内核单元宽度分别为80 mm和100 mm，厚度均为8 mm.外包槽钢壁厚4 mm，槽钢两端用封板封口，封板厚度8 mm，内核单元与外包约束单元之间设置三层聚氟乙烯无粘结材料形成无粘结层并减少二者之间的摩擦. 为满足防屈曲支撑整体稳定性要求，试件约束比要满足式中为约束比，Pe为约束单元的欧拉临界力，Py为内核单元的屈服力.1 200 mm长试件与1 500 mm长试件的约束比分别为233和119，都满足构件整体稳性要求.1.3 新型装配式防屈曲支撑试件加工防屈曲支撑的内核单元在车床上车出一字板.非屈服段的耳板通过刨床、铣床进行圆弧过渡，以防止发生应力集中现象.最后采用圆弧焊将非屈服段的耳板焊接在内核上.在试验中，与MTS试验机配套的夹具夹住加载支座，支座与20 mm厚端板采用4根高强螺栓在端板四角相连，而内核单元焊接在端板上.为防止加载过程中，焊缝开裂，采用4块三角肋板加强处理，见图3(a)、(c).外套槽钢首先在机床上沿钢板轧制方向切割出指定尺寸钢板，然后对其进行冷弯加工，形成U字型，其中槽型钢一侧高于另一侧，其目的是在组装时便于焊接，防止加载过程中出现两部分槽钢发生错动.在制作好槽钢后，两端点焊封板，其目的是利用封板卡槽配合木模板进行混凝土浇筑，见图3(b).在槽钢内浇注混凝土，木模板预留出内核单元的空间，见图3(c).最后，将内核单元与约束单元进行组装，并对两个分离的约束单元进行定位拼接点焊，在防屈曲支撑拼接后的槽钢外表面缠绕包裹碳纤维布CFRP，缠绕包裹2层.碳纤维CFRP材料采用日本东丽公司生产的UT70-30型单向纤维布，纤维布中纤维二维单向排布，单层厚度为0.167 mm.先在槽钢外表面均匀涂抹TH-960双组份环氧树脂AB胶，包裹一层碳纤维后在第一层碳纤维表面也均匀涂抹树脂AB胶，然后包裹第二层碳纤维，这样碳纤维就紧密粘结缠绕包裹在防屈曲支撑的外表面，对装配式防屈曲支撑两部分约束单元形成良好的连接和约束.这样就完成装配式防屈曲支撑的制作，见图3(d).2.1 试验方案2.1.1 试验加载装置试验在哈尔滨工业大学结构与力学实验中心进行，采用轴向拉压循环加载的拟静力加载方式，荷载由电液伺服加载系统MTS作动器提供(见图4)，其最大荷载为2 500 kN，试验中采用的加载速率为0.18 mm/s，试件的变形由拉线式位移计采集，并采用应变片采集内核单元及外包碳纤维关键部位应变.2.1.2 试验的加载制度本文采用的拟静力加载制度根据实际结构中的支撑布置方式以及层间位移角限值进行设计，加载方案见表3.经计算求得，发生1/50的层间位移角时，轴向应变≈1.5%.试验中的加载分为两个阶段，分别为弹性阶段以及屈服后的塑性阶段.弹性阶段采用力控制加载，循环三圈，此阶段可得到防屈曲支撑的刚度;塑性阶段采用位移控制加载.2.2 试验现象与结果分析2.2.1 试件破坏形式试件S-1、S-2表示长度为1 200 mm采用方案1、方案2加载的试件，试件L-1、L-2表示长度为1 500 mm采用方案1、方案2加载的试件.试件S-1在整个位移控制阶段，CFRP布与槽钢表面并未发生分离.在疲劳加载阶段，当位移峰值维持在10.8 mm时，在第18圈循环受拉时，试件被拉断.试件约束单元的槽钢之间未发生分离，表明未发生整体失稳.在加载结束后，将试件拆开，发现内核在靠近加载端处发生断裂，见图5(a)，并且在屈服段端部发现长约20 mm裂纹，内核单元呈多波屈曲破坏，最大半波为130 mm，最小为50 mm，见图5(b).试件L-1在疲劳加载第18循环圈发生受拉破坏，破坏位置靠近加载端，剖开约束单元发现，试件发生了两个方向的屈曲，其中绕弱轴方向发生高阶多波屈曲，绕强轴方向发生低阶屈曲，见图6.内核单元发生多波屈曲破坏，并伴有明显的局部屈曲，多波屈曲最小半波波长为45 mm，最大半波波长达到190 mm.S-2在加载到21.6 mm时，发生断裂，且断裂位置靠近加载端，混凝土未发生明显的压坏现象.试件破坏位置为距离一端30 mm处，其中内核单元有部分区段较为平直，最小屈曲半波波长为50 mm，且破坏位置发生在最小半波区段内，见图7.L-2在加载到21.6 mm时，发生断裂，破坏位置靠近加载端，在加载端处混凝土压碎，产生了更大间隙，导致此处屈曲幅值较大，但是未在此处断裂.试件在距离端部300 mm处发生断裂，最小半波波长为90 mm，见图8.2.2.2 试件延性分析采用最大延性系数μ和累积塑性变形值(CPD)来表征试件的延性能力，见表4，试件加载圈数与累积塑性变形关系见图9.试件在加载方案1与方案2下，均随着加载圈数的增加，累积塑性变形CPD增加.在方案1中，S-1的累积塑性变形值达到362.30，L-1的累积塑性变形值为248.66，相对较小；在方案2中，S-2的累积塑性变形值达到477.69，而L-2的累积塑性变形为400.61.所有试件的累积塑性变形值均大于200，满足要求.2.2.3 试件滞回性能分析本文滞回曲线中的轴向力F通过MTS作动器采集，轴向位移D通过位移计采集.同时，滞回曲线也在一定程度上模拟了地震对结构的作用，使得其在线性与非线性阶段的性能都得到了较好的检验，图10为各试件滞回曲线，可看出，各试件的滞回环均较为饱满，表明其耗能能力良好，在地震作用下能够有效消耗地震能量.同时也可看到，在加载位移不断增大直至达到最大位移过程中，防屈曲支撑始终维持基本恒定的正刚度，因此屈服后构件的强度即承载力也在不断增加.其中，从滞回曲线受压阶段“跳动”程度来看，试件S-1较L-1多波屈曲现象更为显著；试件S-2和L-2在达到每阶段的受压控制位移过程中，出现曲线的“跳动”，而且就“跳动”幅值与试件屈服段长度的比值来看试件S-2较L-2多波屈曲现象更为显著.在从每阶段的受压控制位移开始卸载时，曲线的刚度较低，其原因是受压时形成的多波屈曲，此时需先将内核单元的多波屈曲变形拉直，试件才能重新提供刚度，故在从每阶段的受压控制位移转换到同阶段的受拉控制位移时，刚度较低.2.2.4 试件耗能能力分析图11、12为不同约束比试件在两种加载制度下各耗能指标与轴向应变ε关系图，图中两组试件分别基于相同的轴向应变进行对比.如图11(a)、12(a)所示，在耗能比ζ方面，试件L-1较S-2的耗能效果较好，当轴向应变达到1.8%时，试件L-1的耗能比达到95%；试件L-2与S-2的耗能比较接近，当轴向应变达到2.4%时，耗能比均达到95%.如图11(b)、12(b)所示，长度为1 500 mm试件的平均粘滞阻尼系数η较长度为1 200 mm试件略高，在地震作用下能够更有效地消耗地震能量.如图11(c)、12(c)所示，当试件轴向应变达到1.8%时，试件L-1的累计耗能面积A达到90 000 kN·mm，约为S-1试件的两倍；当试件轴向应变达到2.4%时，试件L-2的累计耗能面积达到170 000 kN·mm，接近试件S-2的两倍，而长度为1 500 mm试件的内核单元屈服段截面面积仅仅是长度为1 200 mm试件的1.25倍，说明在都满足整体稳定性的条件下，约束比并不是影响试件耗能能力的决定因素，而试件是否发生了明显的多波屈曲是影响试件耗能能力的主要因素.试件S-1和S-2较L-1和L-2多波屈曲现象更为显著，滞回耗能能力也略差一些.采用不同加载制度时，在1.8%轴向应变范围内，试件各项耗能指标都较为接近，加载制度对试件的耗能能力没有明显影响.1) 在试验中，外包碳纤维布的约束效果较好，能很好地发挥连接约束组装装配式构件的作用，采用碳纤维包裹约束的装配式防屈曲支撑具有较为优良的滞回耗能能力，4个新型装配式防屈曲支撑的内核单元都发生了明显的多波屈曲，最终的破坏模式都是内核单元的拉断.2) 内核单元发生多波屈曲后，将对约束单元产生侧向推力，使得纤维布受拉，甚至造成部分纤维的拉断，这将导致纤维布的约束效果有所降低，使内核单元与约束单元之间的间隙略微增大，表现为防屈曲支撑在受压时内核单元发生较为明显的多波屈曲，其滞回曲线表现为力的“跳动”.3) 在满足整体稳定性的条件下，约束比并不是影响试件耗能能力的决定因素，而试件是否发生了明显的多波屈曲是影响试件耗能能力的主要因素.多波屈曲现象更为显著试件的等效粘滞阻尼系数与累计耗能面积较小，滞回耗能能力略差一些. 4) 在不同加载方案下，防屈曲支撑试件的承载力、延性、耗能能力均较为理想，试件的最大延性达到13.29，累积延性均超过200，加载制度对试件的耗能能力没有明显影响.【相关文献】[1] 陆斌斌.采用碳纤维与玄武岩纤维包裹装配式防屈曲支撑性能研究[D]. 哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2013.[2] JIA M M, LU D G, GUO L H, et al. 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TC5000系列数显拉力试验机使用说明书单数显拉伸试验采集系统主要技术指标：1、测量最大负荷0-3500000N2、拉力传感器标称量程选择:5N,10N,15N,20N,25N,50N,75N,100N,250N,500N,750N,1000N,2500N,5000N, 7500N,10000N,20000N,30000N,40000N, 50000N,60000N,70000N,80000N, 100000N,200000N,300000N, 400000N, 500000N,600000N,700000N,800000N,1000000N.1500000N, 2000000N,2500000N,3000000N,3500000N,新增加300N,3000N,90000N (定货必须按以上标称规格确定传感器量程)3、分辩能力15位（最小变量）：0.002N（5-100N），0.02N（250-1000N），0.2N（2500-10000N），2N（20000-50000N），大于50000N时分辩精度为：传感器标称量程XXXXXXN/300004、系统精度:小于0.8%。

5、显示范围:0.001～3500000N6、电源电压:AC 2220V±20V单数显拉伸试验采集系统面板按键功能：1、试验键/数减键▽：A：在常规状态下按此键自动清力值为零,试验开始,试验灯闪烁。

B:在设置状态下按该键可对设置项目的参数起到减小的作用。

2、记录键/设置键： A:在试验状态下按此键可记录当前试验力值，最多可记录8个力值。

B:在常规状态下长时间按下此键达到5秒以上系统自动进入设置区，进入设置区后，用户可对试样截面积（dJ）、停止于X%（dH）、量程(dC)进行修改。

进入设置区后还是通过按放“设置键”切换设置项目dJ/dH/ dC。

要对设置项目参数修改请按“数减键▽”或“数增键△”。

注意要对量程(dC)进行修改必需超长时间按下“数减键▽”或“数增键△”达到10秒以上量程才改变。

收稿日期:2006203223;　修回日期:2006205225　基金项目:国家863项目(2002AA 305401)。

　通讯作者:白　朔,E 2m ail:sbai @i m r .ac .cn　作者简介:吴峻峰(1975-),男,河南人,博士研究生;目前主要从事热解炭材料方面的研究。

E 2m ail:jfw u @i m r .ac .cn文章编号:　100728827(2006)022*******大尺寸各向同性热解炭材料的制备与表征吴峻峰,　白　朔,　刘树和,　徐红军,　成会明(中国科学院金属研究所沈阳材料科学国家(联合)实验室,辽宁沈阳　110016)摘　要:　采用一种新的旋转基体稳态流化床沉积装置制备大尺寸的各向同性热解炭材料。

利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜和XRD 对各向同性热解炭材料的微观结构进行了表征,并对其力学性能进行了测试。

结果表明,改进后的旋转基体稳态流化床沉积工艺能够制备出大尺寸的各向同性热解炭材料。

材料的结构均匀,气孔较少,主要由球形颗粒状碳结构组成,构成这种球形颗粒状碳结构的是乱层结构的石墨片层堆积体。

各向同性热解炭与传统炭材料相比具有较高的杨氏模量、硬度和强度。

关键词:　热解炭;各向同性;制备;微观结构中图分类号:　TQ 127.1+1文献标识码:　A1　前言热解炭(Py rocarbon,Pc )是气态碳氢化合物在热基体表面通过脱氢作用而形成的炭材料。

20世纪50年代～60年代热解炭材料在工业生产中得到成功应用后,随着研究的深入,其作为结构和功能材料在航空、航天、原子能、医学、电子、机械等领域都得到了越来越广泛的应用[124]。

根据热解炭材料的微观结构可以将其分为各向异性和各向同性热解炭。

由于各向同性热解炭材料结构致密、晶粒尺寸小、性能均一,因此除具备一般炭质材料的耐高温、润滑、耐磨损等共性优点外,还具有强度高、不透气、可加工性能优良等特点。

各向同性热解炭材料作为涂层材料已成功应用于医学、原子能等领域,同时其块体材料作为高性能机械密封组件也成功应用于机械、航天、航空、船舶等领域。

ACS5000系列变频驱动装置操作规程ACS5000系列变频驱动装置操作规程1 范围本规程适用中贵、中缅天然气管道压气站ACS5000系列变频驱动装置的操作和维检修。

2 规范性引用文件ACS5000W 变频器安装运行维护手册XNGD/ZY.shch.10-01－2019-1/D 变频电驱压缩机组维护检修管理规定Q/SY GD1020《油气管道电力设备预防性及检修试验手册》3 术语和定义3.1 COU 控制单元控制柜由 S800 PLC，继电器，断路器，开关电源组成，主要用来低压电气保护与逻辑控制。

控制柜背面为输出柜，由电抗器（滤波器）和输出铜牌终端组成，用来和电机电缆连接。

3.2 LCU就地控制单元LCU控制面板主要是变压器、变频器和主电机主要性能参数、运行状况和故障查询的功能。

主要功能有：系统状态，可以直观的看出主断路器、变压器、变频器、水冷机组、主电机在运行位还是故障位两种工作状态；传动参数，点击查询整个系统的传动参数值；启动连锁，此界面可以查询变频器启机连锁信号的执行状态；故障记录，查询故障；趋势曲线，查看电机速度、电机功率、电机转矩、电机电流的性能趋势。

3.3 WCU 内部冷却水单元水冷单元由水泵，去离子器，换热器，压力传感器，温度传感器，电导率传感器，电源开关等组成，主要用来和单元柜主元器件的交换热量，降低单元柜主元器件的温度，提高变频器的工作能力。

3.4 PCU 功率单元功率单元由 3x12 脉二极管整流模块、电容、IGCT 功率半导体逆变单元组成。

3.5 EXU励磁单元励磁柜由晶闸管桥、脉冲变压器、电流互感器、过压保护装置等组成。

主要根据电机电流、电压等参数，调节输出励磁电流，提高电机的功率因数和稳定性。

3.6 APDS交流辅助电源主要功能是为变频器提供380V动力电源和220V电源控制电源。

（包括PMU柜、PCU柜、COU柜、WCU柜、EXU柜、LCU柜的动力、辅助电源）3.7 PMU 预充磁PMU为升压变压器（输入电压为380V，输出电压为1920V），在隔离变压器工作之前由变频器发出一个合闸信号，先对隔离变压器副边线圈进行充电（1920V），5秒钟完成充电，并将充电完成信号传给继保柜RET670，RET670发出MCB合闸命令，根据电磁感应原边线圈带电（10/6kV），以减小在直接送电过程中对变压器的冲击作用。

保证和声明版权© 2022 普源精电科技股份有限公司商标信息RIGOL®是普源精电科技股份有限公司的英文名称和商标。

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联系我们如您在使用此产品或本手册的过程中有任何问题或需求，可与 RIGOL 联系：电子邮箱：*****************网址：章主题页码插图目录 (IV)1安全要求 (1)1.1一般安全概要 (1)1.2安全术语和符号 (2)1.3测量类别 (3)1.4保养和清洁 (3)1.5环境注意事项 (4)2DSG5000系列仪器简介 (5)3文档概述 (6)4快速入门 (8)4.1一般性检查 (8)4.2外观尺寸 (8)4.3前面板概述 (9)4.4后面板概述 (11)4.5首次使用DSG5000 (13)4.5.1连接电源 (13)4.5.2仪器控制 (13)4.5.3开机检查 (14)4.5.4设置系统语言 (14)4.6更换保险丝 (14)4.7用户界面 (15)4.8使用内置帮助 (17)5键盘设置 (18)5.1参数键盘 (18)5.2输入法键盘 (20)6频率 (24)6.1频率设置 (24)6.2频率偏移 (24)6.3相位偏移 (24)6.4复位相位 (25)7电平 (26)7.1电平设置 (26)7.2电平限制值 (26)7.4平坦度校正 (27)7.5电平单位 (28)8扫描 (29)8.1扫描类型 (29)8.2扫描方式 (29)8.2.1步进扫描 (29)8.2.2列表扫描 (31)8.3扫描模式 (32)8.4触发 (33)9调制 (36)9.1幅度调制（AM） (36)9.1.1打开幅度调制 (36)9.1.2选择调制源 (36)9.1.3设置调制深度 (36)9.1.4设置调制频率 (37)9.1.5其他设置 (37)9.2频率调制（FM） (38)9.2.1打开频率调制 (38)9.2.2选择调制源 (39)9.2.3设置频率偏移 (39)9.2.4设置调制频率 (39)9.2.5其他设置 (39)9.3相位调制（PM） (40)9.3.1打开相位调制 (40)9.3.2选择调制源 (40)9.3.3设置相位偏移 (41)9.3.4设置调制速率 (41)9.3.5其他设置 (41)9.4脉冲调制（Pulse） (42)9.4.1打开脉冲调制 (42)9.4.2选择调制源 (42)9.4.3设置脉冲类型 (42)9.4.4脉冲其他设置 (43)9.4.5触发 (45)10系统设置 (47)10.1接口设置 (47)10.2复位 (49)10.3AUX (49)10.3.1 4.8 GHz信号输入输出 (49)10.4升级 (49)10.4.1本地升级 (50)10.4.2在线升级 (51)10.5系统 (51)10.6存储 (52)10.6.1存储 (52)10.6.2磁盘管理 (53)10.7帮助 (53)10.8设置 (53)10.8.1基本设置 (54)10.8.2自检 (54)11远程控制 (56)11.1通过USB控制 (56)11.2通过LAN控制 (57)12应用实例 (59)12.1输出RF信号 (59)12.2输出RF扫描信号 (60)12.3输出RF已调信号 (61)13故障处理 (62)14附录 (65)14.1附录 A： 附件与选件列表 (65)14.2附录 B： 保修概要 (65)插图目录图 4.1 正视图（单位：mm） (8)图 4.2 俯视图（单位：mm） (9)图 4.3 DSG5208前面板 (9)图 4.4 DSG5208后面板 (11)图 4.5 连接电源 (13)图 4.6 更换保险丝 (15)图 4.7 用户界面 (15)图 5.1 参数键盘 (18)图 5.2 中文输入法键盘 (20)图 5.3 英文输入法键盘 (22)图 5.4 数字输入法键盘 (23)图 8.1 递增扫描时的扫描形状示意图 (31)图 9.1 等幅度输出示意图 (38)图 9.2 触发延时示意图 (45)图 10.1 系统设置 (47)图 10.2 仪器文件资源管理系统 (50)1安全要求1.1一般安全概要了解下列安全性预防措施，以避免受伤，并防止损坏本产品或与本产品连接的任何产品。