600MW超临界机组热力系统计算
摘要：汽轮机回热系统是火力发电厂重要的组成部分，它作为当代最有效的，
提高热经济性的一种方式，已被广泛的应用。本文先对回热的基本结构作出简单
阐述。选出影响机组热经济性的设备进行分析。解释说明研究热经济性的方法，
并且给出能表现热经济性的参数。回热系统对热经济性的提高意义重大，所以在
计算时一定要从多方面分析。本文采用热量法和等效焓降法计算研究参数为：
（N600—24.2／566／566）的600M W 超临界机组回热系统的热经济性。通过相
互比较探究超临界机组的效率和煤耗情况，分析俩种方法的利弊，综合俩种方法
评价机组的回热系统。用精确的计算结果来表现超灵界机组的优越性。同时为回
热系统节能优化的改造提供重要的理论依据，也为类似的计算积累丰富的经验。
关键词：600MW；超临界机组；回热计算；等效焓降；热量法
前言
电厂技术的重大突破往往是建立在材料科学的基础上的。铁素体9%-10%Cr
钢被研发，带来了电力行业的改革，它在600MW机组中的应用，使得超超临界
参数的机组出现了，后来，是因为排气面积突破的特大型长叶片开发成功，为大
容量机组提供的条件。我国在原来的300MW和600MW机组的基础上开展了更
大功率超临界参数汽轮机的研制。超临界技术在当今世界已被广泛的应用，它的
效率要比亚临界的好很多。由于效率的提高，相对的能耗就减少了，排放也减少了，为环境压力做出了有效的缓解。提高机组效率可以有很多办法，我们主要研
究的是回热系统的热经济性。评价其主要热经济性的指标有循环热效率和回热做
工比。但是在研究计算中主要应用了热量法和等效焓降法。热量法的基础就是热
力学第一定律，其效率等于有效利用的热量和供给的热量之比，是通过量的变化
来表现热经济性的。等效焓降法在热力系统的计算中可以算的上是一种新的方法，因为这种方法可以研究系统的局部，可以准确的研究各部分的特点，所以受到很
大的关注。
第一章火力发电厂600MW超临界机组回热系统的基本结构
1.1火力发电厂600MW超临界机组回热系统的介绍
火电厂的超临界是指锅炉的蒸汽压力大于22.2MPa，汽温550－650℃。热力
系统是电厂中热能和功相互转化的部分，是将锅炉和汽轮机还有一些其他的设备
用管道连接起来形成的一个整体的系统。汽轮机中的抽汽出来后，加热一些其他
的设备和给水，构成了回热系统。主要目的就是使热能能够充分的多级利用，减
少能耗。
1. 2回热系统的组成
回热系统是电厂的重要组成部分，其系统包括各个抽汽和抽汽管道，还有高
温加热器、除氧器、低温加热器、凝汽器、疏水以及各种轴封抽汽。
1. 3回热系统的作用
回热系统采用不同程度的抽汽来加热锅炉给水，使其达到饱和状态，减少了
冷源损失，使一部分蒸汽做了功以后不再通过凝汽器放热，避免了空气带走蒸汽
中的热量，使热量能够充分的利用，减少损失，使热耗率下降。同时由于进水温
度的增加,降低了锅炉受热面温差,也减少不可逆损失的锅炉供热水,也减少了锅炉
加热水的传热。所以整个热回收系统可以提高电厂的热效率。
1.4回热系统的损失
影响回热系统的因素有很多，除了回热循环的参数外回热系统的损失大致可
以分为四类，即抽汽管道压降损失、布置的损失、表面式加热器的端差、实际回
热焓升分配损失。
抽汽管道的压降是指从汽轮机抽汽部位开始到加热器的压力之差，压降使抽
汽被利用时产生了不可逆的损失，增大了火用损，降低了回热经济性。如果压降
增大，会使出口水温降低，同时就会增加高压级抽汽的利用，减少低压级抽汽的
利用，因此导致了热经济性的降低。抽汽管道中介质的流速和局部的压力都是对
压降很重要的影响因素。
布置的损失是指在回热系统中，因加热器的排列的不同而引起的热耗率的损失。这种损失只针对于表面式的，在混合式的加热器中没有。
加热器的端差又被分为上端差和下端差，上端差是用抽汽压力对应的饱和温
度减去被加热后的给水温度。而下端差是指加热后的抽汽变成了疏水离开疏水冷
却器时的温度和进入这级给水的水温之间的差值。端差的大小直接影响着回热的
损失，端差小，就能多利用低压级抽汽，热损失就越少，所以端差和损失成正比。
实际回热焓升分配应该最大限度的接近理论上最佳回热分配，而我们把它们
之间的偏差就叫做实际焓升分配损失。
第二章火力发电厂回热系统热量法和等效焓降法的计算方法
2.1热量法的计算方法
热量法是以热力学第一定律为基础，是用有效利用的热量和供给的热量的比
值得到的，是通过量的变化来表现热经济性的。
串联计算一般是由高压到低压一级一级的计算，未知的量可以通过关系一点
一点算出来，一般我们手算的时候用这种方法。
并联计算一般是通过列方程，然后通过计算机解方程来的到结果，不适合手算。
2.2 等效焓降法的计算方法
等效焓降法在热力系统的计算中可以算的上是一种新的方法，因为这种方法
可以研究系统的局部，可以准确的研究各部分的特点，在实际的生产中起到重要
作用，所以受到很大的关注。
等效焓降法是以热力学的热工转化原理为理论基础研究出的方法。它考虑到
了系统各个方面的特点，经过多次严密的推算。它所利用的参数都是随着系统参
数确定之后就定好的，为了计算得方便。这种方法主要是用来研究蒸汽动力装置
以及热力系统的，对系统的优化起很大的作用，除此之外它对电厂日常的管理和
运行都有很大的帮助，在出现问题的时候能够及时的找出问题所在，对存在的问
题和缺陷能够很好的改进。它的计算条件是保持新蒸汽流量不变，避免了计算中
的缺点。等效焓降法在计算中认为机组的各个参数都是不变得，为了分析方便，
把循环的热量也认为是不变的。
第三章对火力发电厂600MW超临界机组回热系统进行热量计算
3.1全场原则性热力系统的拟定
本次研究的对象是600MW超临界机组的回热系统，我们采用的是三高四低
一除氧的系统。疏水方式为疏水逐级自流。
3.2 回热系统的热力计算
600MW超临界机组参数如下：
汽轮机型号：
蒸汽初参数：
再热蒸汽参数：冷段压力，冷段温度，，热段压力，热段温度，；
排气压力：
机械效率、电机效率分别取为
3.3热量法计算
根据压力和温度在焓熵图上找到对应的点，画出汽轮机蒸汽膨胀过程线，得到各
部分的焓值，
，
结论
评价火电厂热经济的方法有很多，我们主要用了热量法和等效焓降法。通过
两种方法的计算，我们可以清楚的了解600MW超临界机组回热系统的基本结构
参数和效率，通过两种方法的计算和比较，我们从能量的数量方面和质量方面进
行分析。同时在计算的时候也考虑了环境因素和管理投资等非能量的因素,对各方
面可能存在的扰动也进行了分析。对回热系统的计算与分析对目前中国的火力发
电行业有重要意义。它不仅可以指导设计与制造，还对机组的实际运行具有重要
的意义,从根本上来说它降低了煤耗,不仅为我们节约资源做出了很大贡献，还大
大的缓解了环境压力。
通过俩种计算方法的比较，我们可以看出传统的热量法计算相对比较严谨，
但是也比较繁琐，必须从开始一级一级的计算到最后。等效焓降法是研究系统的
局部，通过部分就可以直接探究热经济性，在实际的生产中起到重要作用，所以
受到很大的关注。等效焓降法在的计算中认为机组的各个参数都，为了是不变得
分析方便，把循环的热量也认为是不变的，因此计算的状态局限为固定不变，只
得到静态参数，并且与热量法相比计算的误差也大了一些。
因此我们在探究机组热经济性时最好是运用多种方法计算，通过相互比较和
反复验证得到准确有用的数据，从而可以更好的帮助我们对机组有一定的了解，
可以更好的加以改良和运行。通过此次计算我们可以看出超临界机组的优越性，
以及发展方向。
参考文献
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合肥电厂600MW超临界机组热控控制系统培训教材 （初稿） 目录 第一章锅炉控制 (01) 第二章汽轮机控制 (27) 第三章发电机控制 (96) 第四章××厂家DCS控制系统介绍…………………………第页第五章其他控制系统介绍……………………………………第页第六章脱硫控制系统介绍………………………………………第页
一、锅炉控制 1、炉主要技术规范 本期工程装设1台600MW燃煤汽轮发电机组，锅炉为东方锅炉厂制造超临界参数变压运行直流炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。燃用烟煤。 锅炉容量和主要参数：主蒸汽和再热蒸汽的压力、温度、流量等与汽轮机的参数相匹配，主蒸汽温度571℃，最大连续蒸发量(BMCR)为1900t/h（暂定），最终与汽轮机的VWO工况相匹配。 锅炉型号：DG1900/25.4-II1 锅炉主要参数： 过热蒸汽：最大连续蒸发量(B-MCR) 1900t/h 额定蒸发量(BRL) 1807.9t/h 额定蒸汽压力25.4MPa.g 额定蒸汽温度571℃ 再热蒸汽：蒸汽流量(B-MCR/BRL) 1607.6/1525.5t/h 进口/出口蒸汽压力(B-MCR) 4.71/4.52MPa.a 进口/出口蒸汽压力(BRL) 4.47/4.29MPa.a 进口/出口蒸汽温度(B-MCR) 321/569℃ 进口/出口蒸汽温度(BRL) 315/569℃ 给水温度(B-MCR /BRL) 282/280℃ 注： a). 压力单位中“g”表示表压。“a”表示绝对压(以后均同)。
b). 锅炉BRL 工况对应于汽机TRL 工况、锅炉B-MCR 工况对应于汽机VWO 工况。 锅炉运行方式：带基本负荷并参与调峰。 制粉系统：采用中速磨正压直吹冷一次风制粉系统，每炉按配6台中速磨煤机(设1台备用)，煤粉细度按200目筛通过量为75%。 给水调节：机组配置2×50% B-MCR 调速汽动给水泵和一台30% B-MCR 容量的电动调速给水泵。 汽轮机旁路系统：暂定采用30%容量二级串联旁路。 空气预热器进风加热方式：热二次风再循环。 锅炉在投入商业运行后，年利用小时数不小于6500小时，年可用小时数不小于7800小时。 锅炉投产第一年因产品质量原因引起的强迫停用率不大于2%， 连续可调时间不低于半年。锅炉强迫停用率不大于2%，计算公式如下： 强迫停用率= 强迫停运小时 运行小时强迫停运小时 ×100% 2、锅炉本体性能 2.1.1 锅炉带基本负荷并参与调峰。 2.1.2锅炉变压运行，采用定—滑—定的方式，锅炉压力—负荷曲线与汽轮机相匹配。 2.1.3 锅炉能适应设计煤种和校核煤种。燃用设计煤种，在BRL 工况下锅炉保证热效率不低于93%(按低位发热值)，空气预热器进风温度
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 概述 本文基于600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算，主要介绍了热力参数 的计算方法以及计算结果的分析。采用了热力学循环分析方法对系统进行模拟，通过分析计算结果来确定燃料消耗量、水冷却量、蒸汽流量和电力输出等相关参数。 计算方法 1.假设热力系统中的所有参数都满足理想状态，且没有能量损失。 2.将热力系统划分为不同的部分进行计算。 3.对热力系统中的各个部分进行热力学循环分析，确定各个部分的功率、 燃料消耗量、水冷却量等参数。 4.建立数学模型，对热力参数进行计算和模拟。 5.根据计算结果进行分析和评估。 热力系统的主要部分 1.热力系统的主要部分包括锅炉、汽轮机、冷凝器和再热器。 2.锅炉的主要作用是将燃料转化为蒸汽，提供动力输出。 3.汽轮机的主要作用是将蒸汽转化为机械能，提供动力输出。 4.冷凝器的主要作用是将蒸汽冷却成水，回收能量。 5.再热器的主要作用是提高热效率，增加动力输出。 热力参数的计算 1.锅炉热效率的计算方法：燃料消耗量 = 机组额定电功率 / 热效率 / 燃 料低位发热量。其中，热效率可以通过对热力系统进行分析得到。 2.汽轮机等热机的热效率的计算方法：热效率 = 1 - 净排气比 * （热容 比- 1）/ 等压热效率。其中，等压热效率可以通过对热力系统进行分析得到。 3.再热器的热效率的计算方法：热效率 = （蒸汽流量 * （H2 - H3） - 再 热器热损失）/ 燃料消耗量 * 燃料低位发热量。其中，H2和H3分别表示再热器进口蒸汽的焓值和出口蒸汽的焓值。 4.冷凝器的热效率的计算方法：热效率 = （冷却水流量 * （H3’ - H4）） / 蒸汽流量 * （H1 - H2）。其中，H3’表示冷却水进口的温度对应的蒸汽的焓 值，H4表示冷却水出口的温度对应的蒸汽的焓值。
1。本课程设计的目的 热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性.是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练,是本课程的重要环节。通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范,进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能;增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。 2.计算任务 1。根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线(要求出图占一页）。 2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。 3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）. 3。计算原始资料 1。汽轮机形式及参数 （1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。 (2）额定功率：P e=600MW. (3）主蒸汽初参数（主汽阀前):P0=16.7Mpa,t0=537℃。 （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）:热段：P rh=3。234Mpa，t rh=537℃ 冷段:P'rh=3.56Mpa,t'rh=315℃。 （5）汽轮机排气压力P c=4.4/5。39KPa，排气比焓h c=2333.8KJ/kg。 2.回热加热系统参数 （1 （2）最终给水温度：t fw=274。1℃。 (3）给水泵出口压力:P u=20。13Mpa,给水泵效率:83%。 （4)除氧器至给水泵高差：21.6m。 (5)小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。小汽机排气焓:2422.6KJ/kg。 3。锅炉型式及参数
600MW汽轮机原则性热力系统设计计算 目录 毕业设计...............错误! 未定义书签。内容摘要 . .. (3) 1.本设计得内容有以下几方面： . (3) 2.关键词 (3) 一．热力系统 . (4) 二．实际机组回热原则性热力系统 (4) 三．汽轮机原则性热力系统 (4) 1.计算目的及基本公式 (5) 1.1 计算目的 . (5) 1.2 计算的基本方式 (6) 2.计算方法和步骤 (7) 3.设计内容 (7) 3.1整理原始资料 (9) 3.2计算回热抽气系数与凝气系数 (9) 回热循环 (10) 3.2.1混合式加热器及其系统的特点 (10) 3.2.2表面式加热器的特点： (11) 3.2.3表面式加热器的端差θ及热经济性 (11) 3.2.4抽气管道压降p j及热经济性 (12) 3.2.5蒸汽冷却器及其热经济性 (12)
3.2.6表面式加热器的疏水方式及热经济性 (13) 3.2.7设置疏水冷却段的意义及热经济性指标 (14) 3.2.8除氧器 . (18) 3.2.9除氧器的运行及其热经济性分析 (19) 3.2.10除氧器的汽源连接方式及其热经济性 (19) 3.3新汽量 D0计算及功率校核 (23) 3.4热经济性的指标计算 (26) 3.5各汽水流量绝对值计算 (27) 致谢. (32) 参考文献 . (33)
600MW汽轮机原则性热力系统设计计算 内容摘要 1.本设计得内容有以下几方面： 1）简述热力系统的相关概念； 2）回热循环的的有关内容（其中涉及到混合式加热器、 表面式加热器的特点，并对其具有代表性的加热器作以细致描述。表面式加热器的端差、设置疏水冷却段、蒸汽冷却段、疏 水方式及热经济性、除氧器的运行及其热经济性分析、除氧器的汽源连接方式及其热经济性） 3）原则性热力系统的一般计算方法 2.关键词 除氧器、高压加热器、低压加热器
IAPWS-IF97与IFC-67公式在超临界机组热力计算中的偏差分 析 李明1，范鑫1，刘静宇1 (1.河南电力试验研究院, 河南郑州 450052) 【摘要】对IAPWS-IF97和IFC-67公式进行了简单对比。并通过两种公式的计算偏差分析，说明了IAPWS- IF97公式在超临界600MW机组热力计算中应用的优势及推广的必要性。 【关键词】水和水蒸汽；IAPWS-IF97公式；超临界机组 IAPWS-IF97 and IFC-67 Formulation Calculational Difference Analysis In The Thermodynamics Calculation Of Supercritical Units LI Ming1,FAN Xin1 LIU Jingyu1 (1.HeNan Electric Power Research Institute,Zhengzhou 450052,China) Abstract: The article mainly contrast the IAPWS-IF97 formulation and the IFC-67 formulation.with analysis of two formulation calculational difference,the article also explain the IAPWS-IF97 formulation is more preponderant and necessity in the thermodynamics calculation of 600MW supercritical units. Key words: water and steam; IAPWS-IF97 formulation ; supercritical units 1 前言 根据发改委关于燃煤电站项目规划和建设有关要求，目前新建机组多为超临界600MW及以上的高参数、大容量机组，且已逐步发展为我国燃煤电站的主力，对超临界机组有关热力计算及试验研究的实践提出了新的要求。2005年以前，在电厂有关的工程实践中遇到的多是高压、超高压、亚临界机组，容量多在300MW以下，国际公式化委员会IFC(International Formulation Committee)制定的“工业用1967年IFC公式”（简称IFC-67公式），在较长一段时间内满足了现场试验应用。随着我国超临界机组的增多，在电力工业中IFC-67公式的局限性和缺点逐步显现，自1999年后，水和水蒸汽性质国际联合会（IAPWS）要求在商业合同中采用新型的水和水蒸汽热力性质IAPWS-IF97公式。日常试验中发现在超临界区，两种公式计算的水蒸汽参数存在较大偏差，给试验研究和合同招投标带来了一定麻烦。由于IAPWS-IF97公式在超临界参数
第一部分N600MW汽轮机概述 https://www.doczj.com/doc/f719252606.html, 该N600MW型汽轮机是由上海汽轮机制造厂制造的超临界中间再热、两缸两排汽、单轴、凝汽式汽轮机。有八级非调整抽汽供给三台高压加热器，一台除氧器和四台低压加热器。主给水泵由小汽轮机拖动。 N600MW汽轮机将蒸汽热能转化为机械功的外燃回转式机械，来自锅炉的蒸汽进入汽轮机后，依次经过一系列环形配置的喷嘴和动叶，将蒸汽的热能转化为汽轮机转子旋转的机械能。蒸汽在汽轮机中，以不同方式进行能量转换，便构成了不同工作原理的汽轮机。 汽轮机本体是汽轮机设备的主要组成部分，由转子和定子组成。转子包括动叶片，叶轮，主轴和联轴器及紧固件等旋转部件。定子包括汽缸，蒸气室，隔板，隔板套，汽封，轴承等 1. 汽轮机的结构： 1.1. 汽缸 汽缸的作用是将汽轮机的通流部分与大气隔开，形成封闭的汽室，保证蒸汽在汽轮机内部完成能量的转换过程，汽缸内安装着喷嘴室、隔板、隔板套等零部件；汽缸外连接着进汽、排汽、抽汽等管道。 汽缸的高、中压段一般采用合金钢或碳钢铸造结构，低压段可根据容量和结构要求，采用铸造结构或由简单铸件、型钢及钢板焊接的焊接结构。 低压缸为反向分流式，每个低压缸一个外缸和两个内缸组成，全部由板件焊接而成。汽缸的上半和下半均在垂直方向被分为三个部分，但在安装时，上缸垂直结合面已用螺栓连成一体，因此汽缸上半可作为一个零件起吊。低压外缸由裙式台板支承，此台板与汽缸下半制成一体，并沿汽缸下半向两端延伸。低压内缸支承在外缸上。每块裙式台板分别安装在被灌浆固定在基础上的基础台板上。低压缸的位置由裙式台板和基础台板之间的滑销固定。
高压缸有单层缸和双层缸两种形式。单层缸多用于中低参数的汽轮机。双层缸适用于参数相对较高的汽轮机。分为高压内缸和高压外缸。高压内缸由水平中分面分开，形成上、下缸，内缸支承在外缸的水平中分面上。高压外缸由前后共四个猫爪支撑在前轴承箱上。猫爪由下缸一起铸出，位于下缸的上部，这样使支承点保持在水平中心线上。 中压缸由中压内缸和中压外缸组成。中压内缸在水平中分面上分开，形成上下汽缸，内缸支承在外缸的水平中分面上，采用在外缸上加工出来的一外凸台和在内缸上的一个环形槽相互配合，保持内缸在轴向的位置。中压外缸由水平中分面分开，形成上下汽缸。中压外缸也以前后两对猫爪分别支撑在中轴承箱和1号低压缸的前轴承箱上。 1.2. 转子 转子由合金钢锻件加工出来，在高压转子调速器端用刚性联轴器与一根长轴连接，此轴上装有主油泵和超速跳闸机构。 转子可分为以下几类： 整锻转子：叶轮、轴封套、联轴节等部件与主轴是由一整锻件削而成，无热套部分，这解决了高温下叶轮与轴连接容易松动的问题。这种转子常用于大型汽轮机的高、中压转子。结构紧凑，对启动和变工况适应性强，宜于高温下运行，转子刚性好，但是锻件大，加工工艺要求高，加工周期长，大锻件质量难以保证。 套装转子：叶轮、轴封套、联轴节等部件都是分别加工后，热套在阶梯型主轴上的。各部件与主轴之间采用过盈配合，以防止叶轮等因离心力及温差作用引起松动，并用键传递力矩。中低压汽轮机的转子和高压汽轮机的低压转子常采用套装结构。套装转子在高温下，叶轮与主轴易发生松动。所以不宜作为高温汽轮机的高压转子。 焊接转子：汽轮机低压转子质量大，承受的离心力大，采用套装转子时叶轮内孔在运行时将发生较大的弹性形变，因而需要设计较大的装配过盈量，但这会引起很大的装配应力，若采用整锻转子，质量难以保证，所以采用分段锻造，焊接组合的焊接转子。它主要由若干个叶轮与端轴拼合焊接而成。焊接转子质量轻，锻件小，结构紧凑，承载能力高，与尺寸相同、有中心孔的整锻转子相比，焊
热力发电厂 课程设计计算书 题目：600MW亚临界凝汽式机组全厂原则性热力系统计算专业：火电厂集控运行 班级：热动核电1101班 学号： 姓名：王力 指导教师：冯磊华 目录
1.本课程设计的目的 热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。 2.计算任务 1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。 2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0，热力系统各汽水流量D j 。 3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机
组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。 3.计算原始资料 1.汽轮机形式及参数 （1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。 （2）额定功率：P e =600MW 。 （3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P 0=，t 0=537℃。 （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh =，t rh =537℃ 冷段：P ’rh =，t ’rh =315℃。 （5）汽轮机排气压力P c =，排气比焓h c =kg 。 2.回热加热系统参数 （1）机组各级回热抽汽参数 表3-1 （2）最终给水温度：t fw =℃。 （3）给水泵出口压力：P u =，给水泵效率：83%。 （4）除氧器至给水泵高差：。 （5）小汽机排汽压力：Pc=。小汽机排气焓：kg 。 3.锅炉型式及参数
内蒙古科技大学 本科生毕业设计说明书 题目： 600MW机组热力系统和燃烧 系统(阳泉无烟煤)的设计学生姓名：*** 学号： ********* 专业：热能与动力工程 班级：热动0班 指导教师：龚志军副教授
600MW机组热力系统和燃烧系统的设计 摘要 热力发电厂的迅速发展使之成为我国现今发电的主要方式之一。由于近几十年能源的紧张，对电力供应的可靠性要求越来越高，加之我们对环境保护要求的提高使得我们不得不考虑采用高效的方法转化更多的电能。为此我们选择设计的热力发电厂是高参数、大容量、技术已经成熟的600MW机组。 我设计的内容是600MW机组七级热力系统和燃烧系统的设计，通过本次设计，主要完成的任务是选择锅炉和汽轮机发电机组的形式以及容量；拟定机组的原则性热力系统，画出原则性热力系统图，并进行原则性热力系统的设计计算；热力系统主要辅助设备的计算和选择；拟定锅炉制粉燃烧系统，并选择系统中主要管道和设备；全面性热力系统的拟订，对主要管道的设计和选择，对一些主要设备进行选择，并绘出全面性热力系统图。 关键词：热力系统燃烧系统
The design of 7 grade thermodynamic system and combustion system of 600 MW Unit Abstract Thermal power plants rapid developed rapidly to one of the leading power generation in China today. As the energy was in tension in recent decades, the electricity supply was growing reliability,both and our environmental more and more improtent has enabled us to consider adopting more efficient methods of power conversion. For these reason we have chosen to design the thermal power plants which is a high-parameter and high-capacity and technology is ripe for the 600 MW unit. The content of my subject is the design of 7 grade thermodynamic system and combustion system of 600 MW Unit. The main tasks of this design are to select the form and capacity of boiler and steam turbine generators; to draw-up the principle thermal system of the unit, drawing the principle thermodynamic system diagram, making the principle calculation of thermodynamic system; to calculate and choose the main auxiliary equipments of thermodynamic system; to draw-up the pulverizing combustion system of boiler, calculating and choosing the main pipelines and equipments, drawing pulverizing combustion system diagram; to draw-up a comprehensive thermal system, designing and choosing the main pipelines and main equipments of it, drawing comprehensive thermodynamic system diagram. Key Words:thermodynamic system combustion system
课程设计说明书 课程名称：汽轮机原理 题目：600MW火力发电厂超临界汽轮机热力计算 学院：机电学院系：动力工程系 专业班级：热能与动力工程121班 学号：5902112048 学生姓名：苑令辉 起讫日期：2015.6.23-2015.7.10 指导教师：张莹职称：教授 学院审核（签名）： 审核日期：
600MW 超临界汽轮机热力计算 一、 设计基本参数选择 1、汽轮机类型 机组型号：N600-25.4/543/569 机组形式：超临界、一次中间再热、反动式、两缸两排汽、单轴、凝汽式汽轮机 2、基本参数 额定功率P el =600MW ； 新蒸汽压力p 0 =25.4MPa ，新蒸汽温度t 0=543℃； 冷再热压力（高压缸排汽压力）p rh =p 2=4.61MPa 中压缸排汽压力p s =4p =0.806MPa ； 凝汽器压力p c =5.39KPa 汽轮机转速n=3000r/min 。 3、其他参数 给水泵出口压力p fp =28MPa ； 凝结水泵出口压力p cp =1.73MPa ； 机械效率99.0=m η； 发电机效率99.0=g η； 加热器效率98.0=h η。 4、相对内效率的估计 根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率：高压缸 %5.87=riH η； 中压缸%93=riM η；低压缸%86=riL η。 5、损失的计算 主汽阀和调节汽阀节流压力损失MPa p p 27.105.000==∆； 再热器压损MPa p p rh rh 461.01.0==∆； 中压缸联合汽阀节流压力损失MPa p p rh rh 0922.002.0=='∆； 中低压缸联通管压力损失==∆s s p p 02.00.01612MPa 低压缸排汽阻力损失==∆c c p p 04.00.0002156MPa
600MW超临界机组热力系统计算 摘要：汽轮机回热系统是火力发电厂重要的组成部分，它作为当代最有效的，提高热经济性的一种方式，已被广泛的应用。本文先对回热的基本结构作出简单 阐述。选出影响机组热经济性的设备进行分析。解释说明研究热经济性的方法， 并且给出能表现热经济性的参数。回热系统对热经济性的提高意义重大，所以在 计算时一定要从多方面分析。本文采用热量法和等效焓降法计算研究参数为： （N600—24.2／566／566）的600M W 超临界机组回热系统的热经济性。通过相 互比较探究超临界机组的效率和煤耗情况，分析俩种方法的利弊，综合俩种方法 评价机组的回热系统。用精确的计算结果来表现超灵界机组的优越性。同时为回 热系统节能优化的改造提供重要的理论依据，也为类似的计算积累丰富的经验。 关键词：600MW；超临界机组；回热计算；等效焓降；热量法 前言 电厂技术的重大突破往往是建立在材料科学的基础上的。铁素体9%-10%Cr 钢被研发，带来了电力行业的改革，它在600MW机组中的应用，使得超超临界参 数的机组出现了，后来，是因为排气面积突破的特大型长叶片开发成功，为大容 量机组提供的条件。我国在原来的300MW和600MW机组的基础上开展了更大功率 超临界参数汽轮机的研制。超临界技术在当今世界已被广泛的应用，它的效率要 比亚临界的好很多。由于效率的提高，相对的能耗就减少了，排放也减少了，为 环境压力做出了有效的缓解。提高机组效率可以有很多办法，我们主要研究的是 回热系统的热经济性。评价其主要热经济性的指标有循环热效率和回热做工比。 但是在研究计算中主要应用了热量法和等效焓降法。热量法的基础就是热力学第 一定律，其效率等于有效利用的热量和供给的热量之比，是通过量的变化来表现 热经济性的。等效焓降法在热力系统的计算中可以算的上是一种新的方法，因为 这种方法可以研究系统的局部，可以准确的研究各部分的特点，所以受到很大的 关注。
600MW凝汽式汽轮机组的热力计算 热力计算是对凝汽式汽轮机组运行过程中的热力参数进行计算和分析的过程。凝汽式汽轮机组是一种高效、稳定和可靠的能源转化设备，广泛应用于电力工业、化工工业和冶金工业等领域。以下将详细介绍针对 600MW凝汽式汽轮机组的热力计算。 1.热力计算的基本概念和原理 热力计算是根据热力平衡原理以及能量守恒和熵增原理，对凝汽式汽轮机组的热力性能进行计算和分析的方法。主要包括工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。 2.工质流量的计算 凝汽式汽轮机组的蒸汽流量是其运行的重要参数之一、通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算，可以得到汽轮机的蒸汽流量。其中，锅炉的热量输出由燃烧器的燃烧效率、燃料热值和过热器温度等因素决定。汽轮机的蒸汽流量由机组的电输出、发电机效率和蒸汽特性等因素决定。 3.压力和温度的计算 凝汽式汽轮机组的工作流程中涉及多个压力级和温度级。通过对汽轮机各级汽缸、凝汽器和再热器的热力平衡进行计算，可以得到各级的压力和温度。其中，压力和温度的计算需要考虑系统的热力损失和蒸汽特性等因素。 4.焓值的计算
凝汽式汽轮机组的蒸汽焓值是其运行的重要参数之一、蒸汽焓值可以 通过饱和蒸汽表和过热蒸汽表查得。根据各级汽缸的压力和温度计算出的 焓值，可以确定汽轮机各级的焓降和功率输出。 5.功率和效率的计算 凝汽式汽轮机组的功率输出和效率是对其运行性能评估的重要指标。 功率可以通过发电机的输出电功率确定。效率可以通过对锅炉和汽轮机的 热力平衡进行计算。热力损失、热回收和蒸汽特性等因素都会影响汽轮机 组的效率。 总结： 600MW凝汽式汽轮机组的热力计算涉及工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算和分析，可以对凝汽式汽轮机组的热力性能进行评估和优化。热力计算是提高 凝汽式汽轮机组运行效率和性能的重要工作。
600MW超临界汽轮机热力性能诊断及供热分析目前，我国火电机组平均供电煤耗与发达国家相比仍有较大差距。在煤炭资源日益消耗、电煤供应日益紧张、环境压力日益增大的严峻形势下，加强研究解决燃煤发电机组节能、减排问题已成为保障我国经济可持续发展的一个关键问题。 汽轮机是热力发电厂的主要设备之一，对整个电厂的经济安全运行有着不可忽视的作用。本文以某电厂600MW超临界机组为研究对象，利用机组在典型工况下的热力性能试验数据，对汽轮机的主要性能指标进行计算分析，对汽轮机系统进行了耗差计算，并对机组实施改造供热进行了方案分析和经济效益对比。 论文利用MATLAB编制了机组的热力性能计算程序，实现对汽轮机热耗率、汽轮机缸效率、机组煤耗率等主要性能指标的计算，并设计了MATLAB与EXCEL 之间的接口程序，实现了原始数据读入和计算结果输出的灵活性，具有很好的推广价值。根据性能指标计算结果，对机组的性能现状进行了合理的评价。 采用等效焓降分析方法，对机组回热系统参数及凝汽器参数进行了耗差分析。计算表明，1号高加端差及凝汽器过冷度偏离设计值对煤耗升高影响较大，是影响汽轮机系统耗差的主要因素，是电厂节能整改的一个重要方面。 针对该凝汽式机组改供热的问题，利用变工况计算方法对机组供热改造进行了热经济性计算分析，分析了供热抽汽流量与电功率和煤耗率的关系。结果显示，对于600MW机组，供热蒸汽量每增加20t/h，发电功率会降低约7MW，机组发电标准煤耗率下降约1-2g/(kWh)。 通过对热再热蒸汽供热和冷再热蒸汽供热两种不同供热方案的对比分析，明确了热再热蒸汽抽汽供热是该机组最佳供热改造方案。并对机组的实际供热经济性进行了计算分析。
一、课程设计目的 通过设计加深巩固热力发电厂所学理论知识，了解热力发电厂计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡式、质量平衡式和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性影响，一期达到通过课程设计进一步了解发电厂系统和设备的目的。具体要求是按给定的设计条件及有关参数，求出给出的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济性指标。 二、设计目的及已知条件 1、600MW 机组的原则性热力系统计算 2、原则性热力系统图 3、汽机形式和参数 机组形式：国产N125—135/550/550型超高压中间再热凝汽式汽轮机 额定参数：600000千瓦，处参数：0135P =绝对大气压，00550t C = 再热参数：热段压力23.4绝对大气压，温度：0550C 排气参数：00.05P =绝对大气压 0.942=n X 4、回热系统参数
该机组有7组不调节抽气，额定工况时，其抽气参数如表1，给水泵的压力为170绝对大气压，凝结水泵的出口压力为12绝对大气压。 表1 N125—135/550/550型机组回热抽气参数 回热抽气级数 项目单位 ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦ抽汽压力ata 37.12 26 7.85 4.67 2.5 0.727 0.16 抽汽温度℃375.14 331 394 326 255 135 X=0.975 加热器端 ℃0 1 0 1 3 3 3 差 疏水出口 ℃8 8 端差 5、门杆漏气和轴封系统漏气
表2 门杆漏气量和轴封系统漏气量 6、锅炉型式和参数 锅炉形式：国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉 额定蒸发量：400吨/时 过热蒸汽参数：141gr P =绝对大气压,0555C =gr t ,156b P =绝对大气压 给水温度：0240C =gs t 锅炉效率： 0.911gl η= 7、其他已知及数据 汽机进汽节流损失 00.05P 中间联合汽门节流损失 0.05s P 均压缸压力 1.5绝对大气压 轴封加热器压力 0.97绝对大气压 锅炉排污量：0.01PW gl D D = 全厂汽水损失：0.015l gl D D = 化学补充水压力为6绝对大气压 温度为20℃ 该热发电机组的电机效率 m g 0.980.985ηη⨯=⨯ 排污水冷却器效率 b 0.98η= 排污水冷却器端差 8℃ 除氧器水箱水位标示 20m 三、计算过程 1、汽态曲线（N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线）
《热力发电厂》课程设计指导书（2） 设计题目：超临界600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务 本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。 完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。 二、计算任务 1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）； 2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j； 3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）； 4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位 三、计算类型：定功率计算 采用常规的手工计算法。 为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下: 1、整理原始资料 根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。 (1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。整理汽水参数大致原则如下: 1）若已知参数只有汽轮机的新汽、再热蒸汽、回热抽汽的压力、温度、排气压力时,需根据所给定的汽轮机相对内效率,通过水和水蒸气热力性质图表或画出汽轮机蒸汽膨胀过程的h—s图,并整理成回热系统汽水参数表; 2）加热器汽侧压力等于抽汽压力减去抽汽管道压损； 3）不带疏水冷却器的加热器疏水温度和疏水比焓分别为汽侧压力下对应的饱和水温度和饱和水比焓； 4）高压加热器水侧压力取为给水泵出口压力,低压加热器水侧压力取为凝结水泵出口压力； 5）加热器出口水温由汽侧压力下的饱和温度和加热器出口端差决定；
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统 计算（设计计算） 一、计算任务书 （一）计算题目 国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、 计算机组的和全厂的热经济性指标； 3.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图）。 （三）计算类型 定功率计算 （四）热力系统简介 某火力发电场二期工程准备上两套600MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2207t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热600MW凝汽式气轮机。 全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为℃、0℃、0℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为℃。 气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.1℃，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。 9kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa。
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要U的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，ill此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 课程设计的题目及任务： 设讣题LI：国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设讣讣算。 计算任务： ㈠根据给定的热力系统数据，在h-s图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量2 ,热力系统各汽水流量D, ㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）
㈣按《火力发电厂热力系统设讣制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据： 汽轮机型式及参数 机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机;
锅炉型式及参数 其他 4计算过程汇总:㈠原始资料整理：
㈡全厂物质平衡方程 ①汽轮机总汽耗量2 ②锅炉蒸发量 D严全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗） ZVD*D|=：D”-65 ③锅炉给水量 D 何=D 血+D /tI -D«=D h -45= D（）+20 ④补充水量 Dma=D/+D/,=95t/h ㈢计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析 本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。其中1段2段抽汽来自于髙压缸，3段4段抽汽来自于低压缸，5—8段抽汽来自于低压缸, 再热系统位于2段抽汽之后，疏水方式采用逐级自流，通过机组的原则性热力系统图可知三台髙加疏水逐级自流至除氧器：四台低加疏水逐级自流至凝汽器。凝汽器为双压式凝汽器, 汽轮机排汽压力4.4/5.39kPa。与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室圧力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焰降增大。给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，貝排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa° 高压缸门杆漏汽A和B分别引入再热冷段管道和轴封加热器SG,中压缸门杆漏汽K引入3 号高压加热器，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（LI、L）、均压箱（211、M）和轴封加热器（Nl、N）o中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进均压箱（P）和轴封加热器（R）o低压缸的轴封用汽S来自均压箱，轴封排汽T也引入轴封加热器。从高压缸的排汽管路抽岀一股汽流J，不经再热器而直接进中压缸，用于冷却中压缸转子叶根。应该注意计算中压缸门杆漏汽和轴封漏汽的做功呈:。 ①由高压加热器H1的热平衡方程计算D1 D ,（11,-11^ ）=D A（h M., -h m.2） 其中 h,——为一号高加的抽汽焰
超临界燃煤发电机组热力系统㶲分析本文研究对象为N600—25.0/600/600超临界燃煤发电机组。建立600MW超临界机组的热力系统分析模型，对这个机组的主要热力部件进行㶲分析，得到这些热力系统的㶲效率及㶲损率。由最后分析结果知道这些热力系统中㶲效率最低的是凝汽器，但是凝汽器所占的㶲损率是最小的。所以从凝汽器考虑节能是比较困难。高压加热器相较于低压加热器来说，其㶲效率普遍比低压加热器高。这主要是由于低压加热器的换热温差比高压加热器大。低压加热器可以考虑通过加装蒸汽冷却器可以减小加热器端差，降低㶲损失。汽轮机的㶲效率达到了92.33%，㶲损率 3.81%。汽轮机是比较节能的设备。锅炉的㶲效率52.23%，虽然远比凝汽器低，但是㶲损率占47.68%。锅炉的㶲损失是最大的，这些损失主要是由煤燃料燃烧、高温差传热以及锅炉本体散热引起的。所以锅炉是重要节能对象。 能源是人类社会生存和发展的重要物质基础，在人类社会发展史上，人类文明的每一次伟大进步都伴随着能源的改进和替代。一个国家的经济水平越高，对能源的需求就越大。中国正处于经济快速发展的时间段，对于能源的需求也会日益增加。能源短缺是制约国民经济发展的重要因素，一方面保持稳定可靠的能源供应体系另一方面大力发展高效清洁能源，降低传统能源对经济增长的依赖。即保持我国国民经济的快速发展，又能实现国家节能减排的战略目标。 1.1.1 全国的能源现状 按照不同的分类形式，能源以下几种不同的分类。①对能源的基本形式进行分类，将能源分为一次能源和二次能源，一次能源是指自然界中存在的能源，如煤、石油、天然气、水等，二次能源是指一次能源加工生产的能源产品，如电力、天然气、各种石油产品的转化品等。②根据能源能否再生，可分为可再生能源与不可再生能源，只要能在自然界中可以循环再生的资源都是可再生资源，比如水能、生物质能、太阳能、潮汐能、风能等，与之相对应得是不可再生能源。不可再生资源的特点是短时间内无法恢复的。肆无忌惮的开采导致资源枯竭。③根据能源利用程度情况可分为传统能源和新能源。传统能源又称常规能源，是已经广泛应用的能源，包括煤炭、石油、天然气等。新能源是指除去传统能源之外的其他能源都可以称为新能源。主要特点有清洁、
山东建筑大学 课程设计说明书 题目：国产600MW凝汽式机组全厂 原则性热力系统设计 课程：热力发电厂课程设计 院（部）：热能工程学院 专业：热能与动力工程 班级：热动104班 学生姓名：刘玉洋 学号：2010031363 指导教师：杨冬 完成日期：2013.12.27
摘要 本热力发电厂课程设计旨在确定不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性以及运行的安全性和全厂的经济性。在完成设计任务时主要使用迭代法进行汽水流量的求解，通过不断的迭代变量的新旧值来逐步减弱误差，其间采用弗留格尔公式不断校正级组的汽水参数，以达到修正蒸汽的气态膨胀曲线的目的。在每次迭代计算中亦多次使用了物质平衡及热平衡方程式。最终确定出给定600MW凝汽式机组在设计工况（110%）及变工况（83%）条件运行时的汽轮机进气量及各级汽水流量。本设计是针对热力发电厂课程在理论学习后的一次综合性的训练，并通过设计使所学的热力发电系统相关理论知识得到加深巩固，同时对“通过迭代以逐步逼近真实值”这一逻辑方式有了一定了解，并使学生能够熟练使用迭代法解决问题。更锻炼提高了运算、制图、计算机编程等基本技能。 关键词：凝汽式机组600MW 汽水流量热经济指标
二、计算任务 (1) 三、计算原始资料 (1) 四、额定工况热系统计算 (3) （一）全厂汽水平衡 (3) （二）汽轮机进汽参数计算 (4) （三）辅助计算 (5) （四）各级加热器汽进出水参数计算 (6) （五）高压加热器组及除氧器抽汽系数计算 (7) （六）除氧器抽汽系数计算 (8) （七）低压加热器组抽汽系数计算 (8) （八）凝气系数计算 (11) （九）汽轮机内功计算 (12) （十）汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (13) 五、设计工况（110%）热系统计算 (14) （一）原始工况计算 (14) （二）汽轮机初始通流量计算 (14) （三）初步计算 (16) （四）第一次迭代的预备计算 (16) （五）第一次迭代计算 (18) （六）汽水流量计算 (23) （七）第二次迭代计算 (24) （八）第三次迭代计算 (25) （九）汽轮机内效率、热经济指标计算 (26) 6.反平衡校核 (28) 六、变工况（83%）热系统计算 (30) （一）原始工况计算 (30) （二）汽轮机初始通流量计算 (30) （三）初步计算 (30) （四）第一次迭代的预备计算 (30) （五）第一次迭代计算 (31) （六）第二次迭代计算 (31) （七）第三次迭代 (32) （八）汽轮机内效率、热经济指标计算 (35) 6.反平衡校核 (36) 7.小结 (38) 8、参考文献 (38)