地下室剪力墙墙模板（支撑不等间距）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、支撑构造
简图如下：
墙模板(支撑不等间距)剖面图
墙模板(支撑不等间距)正立面图三、荷载组合
侧压力计算依据规范《建筑施工模板安
全技术规范》JGJ1
62-2008
混凝土重力密度γc(kN/m3) 24
新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4.2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.22γc t0β1β2v1/2，γc H}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/ 2，24×4.2}＝min{38.403，100.8}＝38.403kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2 有效压头高度h＝G4k/γc＝38.4/24＝1.6m
承载能力极限状态设计值
S max＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35
G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.000]＝48.42kN /m2
S min＝0.9×1.4 Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
Sˊmax＝G4k＝38.400kN/m2
Sˊmin＝0kN/m2
四、面板验算
面板类型木模板面板厚度（mm）15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）37 面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
q＝bS max＝1.0×48.42＝48.42kN/m
验算简图
M max＝ql2/8=48.42×0.2502/8=0.38kN·m
σ＝M max/W＝0.38×106/37500=10.09N/mm2≤[f]=37 N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊ＝bSˊmax＝1.0×38.40＝38.40kN/m
验算简图
挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×38.40×2504/(384×10584×281250)=0.66mm≤[ν]=l/250=250 /250=1.00mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型钢管小梁材料规格Ф48×3
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205 小梁弹性模量E（N/mm2）206000
小梁截面抵抗矩W（cm3） 4.49 小梁截面惯性矩I（cm4）10.78
小梁抗剪强度设计值[τ] （N/mm2） 1.3 小梁合并根数n 1
小梁受力不均匀系数η 1 小梁计算方式四等跨梁显然最低处的小梁受力最大，以此梁为验算对象。
1、强度验算
q＝ηlSmax＝1.000×0.250×48.420＝12.10kN/m
验算简图
弯矩图
M max＝0.81kN·m
σ＝M max/W＝0.81×106/4490=180.94N/mm2≤[f]=205.00 N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
qˊ＝ηlSˊmax＝1.000×0.250×38.40＝9.60kN/m
验算简图
变形图
νmax＝1.08mm≤[ν]=l/250=800/250=3.2mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
剪力图
Rmax＝10.93/η=10.93/1.000=10.93kN
正常使用极限状态
剪力图
Rˊmax＝8.67/η=8.67/1.000=8.67kN
六、主梁验算
主梁类型钢管主梁材料规格Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205 主梁弹性模量E（N/mm2）206000 主梁截面抵抗矩W（cm3） 4.49 主梁截面惯性矩I（cm4）10.78 主梁合并根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5
1、强度验算
验算简图
弯矩图
Mmax＝0.74kN·m
σ＝M max/W＝0.74×106/4490=165.67N/mm2[f]≤205 N/mm2 满足要求！
2、支座反力计算
剪力图
第1道支撑所受主梁反力Rmax(1)＝6.59/ζ=6.59/0.5=13.18kN 第2道支撑所受主梁反力Rmax(2)＝9.21/ζ=9.21/0.5=18.42kN 第3道支撑所受主梁反力Rmax(3)＝9.42/ζ=9.42/0.5=18.84kN
第4道支撑所受主梁反力Rmax(4)＝12.32/ζ=12.32/0.5=24.63kN
第5道支撑所受主梁反力Rmax(5)＝13.50/ζ=13.50/0.5=27.01kN
第6道支撑所受主梁反力Rmax(6)＝12.13/ζ=12.13/0.5=24.27kN
第7道支撑所受主梁反力Rmax(7)＝9.87/ζ=9.87/0.5=19.75kN
第8道支撑所受主梁反力Rmax(8)＝2.42/ζ=2.42/0.5=4.84kN
3、挠度验算
验算简图
变形图
νmax＝0.71mm≤[ν]=l/250=800/250=3.2mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型M12 对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方
式
轴向拉力设计值N t b(kN) 150
同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力：
N＝27.006kN≤N t b＝150kN 满足要求！
杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书 工程编号: 工程名称: 计算人： 校对人： 专业负责: 审核人：
叫区地下汽车库人防结构计算书目录 一、人防主要计算依据和计算软件 二、人防等效荷载及材料强度 三、主要人防墙体计算 （一）人防临空墙 （二）非人防与人防隔墙 （三）相邻人防单元隔墙 （四）人防扩散室隔墙 （五）人防地下室外墙 四、各类门框墙、楼梯等按图集选用 人防地下室梁、柱计算（SATWE电算）五、（SATWE电算）人防地下室顶板和底板计算六、
人防结构计算 一、主要计算依据和计算软件 1、《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005
2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集）07FG01~05 3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施）2009 4、计算软件PKPM（2O12版） A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。 B人防底板和顶板采用PKPMk PMCA程序计算 C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPMk Satwe程序计算 二、等效静荷载及材料强度 级，6级常6、本工程为甲类防空地下室，人防等级核1. 人防区为大地下室％区范围，共5个人防防护单元 2、人防等效静荷载标准值确定： 依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延 性比按462条规定。 a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》482条 1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格. 最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米） 2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa （考虑上部建筑影响，无覆.
剪力墙模板验算
墙模板计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝ min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×8.03]＝min[34.35，192.72]＝34.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.35+1.4×2，1.35×34.35+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.02，48.332]＝0.9×48.332＝43.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.35 kN/m2 三、面板布置
对拉螺栓横向间距(mm) 450 对拉螺栓竖向间距(mm) 450 模板设计立面图 四、面板验算 面板类型木模板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 6000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×152/6＝16875mm3，I＝bh3/12＝450×153/12＝126562.5mm4
1、强度验算 q＝bS承＝0.45×43.499＝19.575kN/m 面板弯矩图(kN·m) M max＝0.124kN·m σ＝M max/W＝0.124×106/16875＝7.341N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝0.45×34.35=15.458kN/m 面板变形图(mm) ν＝0.677mm＜[ν]＝l/250＝225/250＝0.900mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁截面惯性矩I(cm4) 243
版本号：B 修改码：0 哈尔滨工业大学建筑设计研究院文件 人防设计计算书 代码：［BＲ－７－13］
哈尔滨工业大学建筑设计研究院 人防计算书 一、设计依据 《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版） 二、荷载取值 人防工程为地下两层，层高均为3.6m，地下二层为甲类核6级,常6级物资库，地下一层为甲类核6级,常6级二等人员掩蔽所，荷载根据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005取值，按承受常规武器爆炸动荷载、核武器爆炸动荷载、静荷载组合分别作用设计，并取最
不利组合配筋。 三、材料 墙、柱混凝土采用C35，梁、板采用C35混凝土，钢筋：采用HRB400级。 四、结构体系
本工程采用钢筋混凝土框架结构，外墙、临空墙、隔墙等采用钢筋混凝土墙体，基础采用桩基础，地下室底板为桩基础防水板，地下室顶楼盖采用无梁楼盖体系，梁、板、墙、底板构件尺寸详见图纸。五：设计方法 人防楼板及梁柱配筋采用盈建科1.8.2版，输入相应荷载进行设计。 地下室外墙，临空墙，人防隔墙等采用理正，scct等结构计算软件，按相应人防荷载进行设计。 因每层净高均小于3.6m，门框墙根据图集《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。 竖井，防爆波电缆井，人防楼梯，放倒塌棚架等根据《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。 六：构件计算 LKQ1临空墙计算 3600x3600mm,双向板
一、计算条件： 工程名称: 工程一 工程项目: 项目一 临空墙编号: LKQ1 临空墙的宽度L x(mm): 3600 临空墙的高度L y(mm): 3600 临空墙的厚度t(mm): 300 临空墙等效静荷载q e(kN/m2): 160 临空墙保护层厚度c(mm): 20 临空墙混凝土强度等级: C35 临空墙钢筋级别: HRB400 内力计算采用弹性方法: 否 临空墙最小配筋率(%): 0.25 动荷载下构件允许延性比[]: 1.0 进行斜截面抗剪验算: 是 进行抗冲切验算: 是 二、计算依据： 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：
墙模板安全（非组合钢模板）计算书 一、计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《施工手册》（第五版） 二、计算参数
（图1）纵向剖面图
（图2）立面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H＝24×4500/1000=108kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值
根据墙厚的大小确定组合类型： 当墙厚大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 当墙厚不大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k] 则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×(1×2+(1-1)×4),1.35×41.218+1.4×0.7×(1×2+(1-1)×4))=51.8 44 kN/m2 正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2 （图3）模板设计立面图 四、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁 截面抵抗矩：W＝bh2/6=450×18×18/6＝24300mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=450×18×18×18/12＝218700mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×0.45＝15.326kN/m
q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×0.45＝ 14.003kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.45＝1.323kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×0.45＝10.373kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×14.003×0.22+0.117×1.323×0.22＝0.062kN·m σ＝M max/W＝0.062×106/24300＝2.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×10.373×2004/(100×5400×218700)＝0.095mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×14.003×0.2+1.2×1.323×0.2＝3.398kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1.1q2L＝1.1×10.373×0.2＝2.282kN 五、小梁验算 小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0
单向板式地下室外墙计算 一、计算条件： 工程名称: 悦融广场 工程项目: 地下室 外墙编号: LKQ1 计算方式: 按受弯构件 是否考虑人防荷载: 是 地下室层数n: 1 地下一层层高H1(m): 4.5 地下一层墙厚t1(mm): 300 地下一层顶板标高DbBg(m): -0.5 室外地坪标高DpBg(m): -0.15 水位标高SwBg(m): -10 地面活载Q h(kPa): 5 土的内摩擦角θ(°): 30 是否考虑基坑支护的影响: 否 水位以上土的容重r(kN/m3): 0.0000001 水位以下土的浮容重r'(kN/m3): 11 外墙单侧最小配筋率(%): 0.25 外墙裂缝限值(mm): 0.20 地下一层顶板处支座型式: 铰接 水压力按活载考虑: 否 活载组合值系数ψc: 0.7 活载准永久值系数ψq: 0.6 地下一层外墙等效荷载q e1(kPa): 150 地下一层混凝土强度等级: C30 钢筋级别: HRB400 墙外侧保护层厚度c1(mm): 35 墙内侧保护层厚度c2(mm): 15 裂缝计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 二、计算依据： 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》GB5009-2012 三、计算结果： (1)计算简图符号说明： T - 静止土压力S - 静止水压力 Q - 活载侧压力R - 人防等效静荷载 (2)荷载计算 静止土压力系数: K = 1 - sin(θ) = 1 - sin(30.0) = 0.50 地面活载等效侧墙压力: Q h = K ×q = 0.50 × 5.00 = 2.50 Kpa 基础底板上皮标高: JcBg = DbBg - H1 = - 0.500 - 4.500 = -5.000 m 顶板上皮土的高度: H t1 = DpBg - DbBg = - 0.150 - ( - 0.500) = 0.350 m 顶板上皮静止土压力: Q t1 = K ×H t1 ×r = 0.50 × 0.350 × 0.0 = 0.00 Kpa
XXXXXX工程人防地下室计算书
目录 目录 (1) 工程概况 (3) 二、主要设计规范及标准 (3) 三、结构设计计算书 (3) 2.1顶板 (3) 2.1.1恒荷载 (3) 2.1.2活荷载 (3) 2.1.3 战时荷载 (3) 2.1.4 顶板计算 (4) 2.2梁 (6) 2.2.1符号说明 (6) 2.2.2内力计算及配筋 (7) 2.3柱 (12) 2.3.1符号说明 (12) 2.3.2内力计算及配筋 (14) 2.4侧壁 (15) 2.5底板 (20) 2.6基础计算 (22) 2.6.1荷载组合公式 (22) 2.6.2符号说明: (24) 2.6.3内力及配筋 (24) 四、地下室抗浮验算 (29)
工程概况 本工程建筑结构为框架结构，地上三层，地下一层。建筑总高度11.7米，结构安全等级二级，设计使用年限50年。 地下一层为平战结合人防地下室工程，人防地下室防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级。地下室采用现浇混凝土梁板式结构。地下室外墙、梁、柱混凝土强度等级为C35，其它构件混凝土等级为C30。 基础采用独立基础形式，地基载力特征值140KN，本工程地下水位较深，故不需考虑底板抗浮设计。 二、主要设计规范及标准 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《人民防空地下室设计规范》（GB50038—2005） 《建筑地基基础技术规范》（DB21/907-2005） 《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010） 三、结构设计计算书 2.1顶板 2.1.1恒荷载 覆土自重：（覆土厚度1000mm）20×1=20.02 kn m。 / 2.1.2活荷载 室内顶板取3.02 kn m。 / 2.1.3 战时荷载 常规武器爆炸在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人民防空地下室设计规范》
标准层剪力墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm； 主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型：圆形钢管48×3.0 截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3； 主楞肢数:1； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；截面类型:矩形； 宽度(mm):60mm；高度(mm):80mm； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00mm； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2； 面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00N/mm2； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2；
5.木方参数 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00N/mm2； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50N/mm2； 钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值 f c N/mm2:205N/mm2； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T--混凝土的入模温度，取20.00℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；
第册/ 共册本册共页 住宅计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程名称：恒大住宅花园二期 工程编号：A13 项目名称：C13号楼 设计阶段：施工图 设计专业：结构初设计 计算人： 校对人： 华北建筑设计研究院有限公司 NORTH CHINA ARCHITECTURAL DESIGN & RESEARCH INSTITUTE CO.LTD
二．工程概况 一．本工程电算选用软件（√）
三. 设计依据 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 建筑抗震设计规程（GB50011-2001） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002） 建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补 地基基础设计规范（DGJ08－11－1999） 中国建筑东北勘察研究院提供的《恒大住宅花园二期岩土工程详细勘察报告》及补充资料 四. 可变荷载标准值选用（kN/㎡） 五．上部永久荷载标准值及构件计算 （一）楼面荷载 ·首层: 卧室、起居室、书房： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计5.25kN/m2 厨房、普通卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计5.35kN/m2 带采暖卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载20x0.13=2.6kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计6.85kN/m2 门厅、电梯间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载20x0.07=1.4kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计5.65kN/m2 ·标准层: 卧室、起居室、书房： 110厚砼板 2.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计4.25kN/m2 对于120厚楼板：4.5kN/m2 对于130厚楼板：4.75kN/m2 对于140厚楼板：5.0kN/m2 对于150厚楼板：5.25kN/m2 对于200厚楼板：8.0kN/m2(包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1.5kN/m2) 厨房、普通卫生间： 100厚砼板 2.5kN/m2
地下室侧壁计算书RWQ1.RWQ2 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，地下水头高度H1=1000mm；(在负一层) 2、地下室参数：覆土层厚Lo=300mm，地下一层层高L1=4500mm，地下二层层高L2=500mm，地下三层层高L3=500mm； 地面堆载p=10kN/mm d1=350mm；地下二层d2=500mm；地下三层d3=500mm； 临水面保护层为50mm； 3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=300N/mm 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm 地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×18×1000×10=9.00kN/mm 地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×11×4800×10=26.40kN/mm 水压力q4=γw×H2=10×4800×10=48.00kN/mm qD=q1+Ko×γ×Lo=7.70kN/mm qC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=72.90kN/mm qB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=80.65kN/mm qA=q1+q2+q3+q4=88.40kN/mm 2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅0.8计算， 顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算 Mdc=0； Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=129.01 kN.m Mcb=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=1.90 kN.m Mbc=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=1.94 kN.m Mba=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=2.09 kN.m Mab=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=2.13 kN.m 弯距分配： D点：C点：B点：A点： 截面：1000×350 1000×500 1000×500 线刚度i=I/L：0.79×1020.83×10 20.83×10 分配系数μ：0.03；0.97；0.50；0.50 0 固端弯距：-129.01；+1.90；-1.94；+2.09；-2.13 开始分配：--3.53；--123.58 -0.08；-0.08 0 0；-0.04；--61.79；0 -0.04 +0.02；+0.04；+-30.90；+-30.90
剪力墙计算 第5章剪力墙结构设计 本章主要内容： 5.1概述 结构布置 剪力墙的分类 剪力墙的分析方法 5.2整体剪力墙和整体小开口剪力墙的计算 整体剪力墙的计算 整体小开口剪力墙的计算 5.3联肢剪力墙的计算 双肢剪力墙的计算 多肢墙的计算 5.4壁式框架的计算 计算简图 内力计算 位移的计算 5.5剪力墙结构的分类 按整体参数分类 按剪力墙墙肢惯性矩的比值 剪力墙类别的判定 5.6剪力墙截面的设计 墙肢正截面抗弯承载力 墙肢斜截面抗剪承载力 施工缝的抗滑移验算 5.7剪力墙轴压比限制及边缘构建配筋要求 5.8短肢剪力墙的设计要求 5.9剪力墙设计构造要求 5.10连梁截面设计及配筋构造 连梁的配筋计算 连梁的配筋构造 5.1概述 一、概述 1、利用建筑物的墙体作为竖向承重和抵抗侧力的结构，称为剪力墙结构体系。墙体同时也作为维护及房间分隔构件。 2、剪力墙的间距受楼板构件跨度的限制，一般为3～8m。因而剪力墙结构适用于要求小房间的住宅、旅馆等建筑，此时可省去大量砌筑填充墙的工序及材料，如果采用滑升模板及大模板等先进的施工方法，施工速度很快。 3、剪力墙沿竖向应贯通建筑物全高，墙厚在高度方向可以逐步减少，但要注意
避免突然减少很多。剪力墙厚度不应小于楼层高度的1/25及160mm。 4、现浇钢筋混凝土剪力墙结构的整体性好，刚度大，在水平力作用下侧向变形很小。墙体截面面积大，承载力要求也比较容易满足,剪力墙的抗震性能也较好。因此，它适宜于建造高层建筑，在10～50层范围内都适用，目前我国10～30 层的高层公寓式住宅大多采用这种体系。 5、剪力墙结构的缺点和局限性也是很明显的，主要是剪力墙间距太小，平面布置不灵活，不适应于建造公共建筑，结构自重较大。 6、为了减轻自重和充分利用剪力墙的承载力和刚度，剪力墙的间距要尽可能做大些，如做成6m左右。 7、剪力墙上常因开门开窗、穿越管线而需要开有洞口，这时应尽量使洞口上下对齐、布置规则，洞与洞之间、洞到墙边的距离不能太小。 8、因为地震对建筑物的作用方向是任意的，因此，在建筑物的从纵横两个方向都应布置剪力墙，且各榀剪力墙应尽量拉通对直。 9、在竖向，剪力墙应伸至基础，直至地下室底板，避免在竖向出现结构刚度突变。但有时，这一点往往与建筑要求相矛盾。例如在沿街布置的高层建筑中，一般要求在建筑物的底层或底部若干层布置商店，这就要求在建筑物底部取消部分隔墙以形成大空间，这时也可将部分剪力墙落地、部分剪力墙在底部改为框架，即成为框支剪力墙结构，也称为底部大空间剪力墙结构。 10、当把墙的底层做成框架柱时，称为框支剪力墙，底层柱的刚度小，形成上下刚度突变，在地震作用下底层柱会产生很大的内力和塑性变形，致使结构破坏。因此，在地震区不允许单独采用这种框支剪力墙结构。 11、剪力墙的开洞：在剪力墙上往往需要开门窗或设备所需的孔洞，当洞口沿竖向成列布置时，根据洞口的分布和大小的不同，在结构上就有实体剪力墙、整体小开口剪力墙、联肢剪力墙、壁式框架等。
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
目录 一工程概况 二设计依据 三结构计算 一地下室外墙计算 二地下室临空墙计算 三地下室门框墙计算 四地下室隔墙计算 五单建地下室地基计算 六地下室总信息 四地下室整体计算 ---（SATWE多、高层建筑结构空间有限元分析与设计软件） 1、地下室计算图形文件
一.工程概况 1、该工程位于安成镇经济开发区对面，该项目主要包括2幢32层、11层住宅楼。 2、本院负责设计人防地下室部分，该地下室功能平时为小型汽车停车库,战时为甲类核6、常6级二等人员掩蔽所。 地下一层，单建人防地下室层高为3.900m，主楼部分层高为4.400m。地下室的抗浮水位取地表下27.900m（绝对标高）。 材料强度: 顶板C35；内墙C35；底板C35；外墙C35，上部落下来的剪力墙C40。 钢筋为： HRB400 二设计依据 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005) 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010) 《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)（2010版） 《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)（2006版） 《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2002) 《地下工程防水技术设计规范》（GB50108-2008） 中国建筑科学研究院PKPM系列软件及北京理正人防工程设计结构软件RESJ。 三.结构计算 1、地下室抗浮计算： 1.确定抗浮水位，计算浮力 根据《岩土工程勘察报告》设计抗浮水位按绝对标高27.9m考虑。建成后的地下车库底板顶标高为24.6m，板厚400mm，顶板顶标高为28.5，板厚300mm，故地下水浮力为：Qf=(3.9+0.4-0.6) x10=37KN/m2 中柱： (以8.4x6.65=55.86为一计算单元) 2.计算抗浮荷载 中柱： 自重=覆土重+顶板自重荷载标准值+ 柱自重荷载标准值 + 底板自重荷载标准值 覆土重： 1.1m（覆土最厚处) x18=19.8KN/m2 顶、底板自重何载标准值: 板 ( 0.3+0.4)x25=17.5KN/m2 顶、底板梁自重荷载标准值: (0.65x0.55x14.9+0.6x0.5x14.9)x25/55.85=2.1KN/m2 柱自重荷载标准值: 0.6x0.6x2.9x25/55.86=0.46KN/m2 底板面层自重荷载标准值: 0.05x20=1KN/m2 ------------------------------------------------------------------- Qw=19.8+17.5+2.1++0.46+1=40.86KN/m2 Qw/Qf =40.8/37=1.1 抗浮满足要求 2 底板荷载取值： P1=水压力-底板自重：（主楼部分） P1=37-0.3×25=29.5 kN/m2 Pe=人防等效静载（工程桩）： Pe=25 kN/m2、、 Pe=人防等效静载（筏板基础）： Pe=45 kN/m2、 3、地下室墙体计算 外墙1计算：(核6级，常6级)(层高3.9米) ①.[ 地下室水土压力计算] 土层情况：根据当地地质情况，取γ＝18kN/m3 因地下室为掘开式工程，地下室四周需采用粘土回填，粘性土 K0=0.5 地下室底板顶标高24.6 地下室顶板顶标高28.5 （绝对标高） 地下水位取27.9绝对标高）(依据地址报告)计算。 计算高度 h1=1.1m h2=3.9m (采用水土分算) 墙顶土压力(标准值) P1=K0γh1=1.1x18×0.5=9.9kN/m2 墙底产生的侧压力(标准值) P2=P1+K0γh2 =9.9+（0.6x18+3.3×8+3.3×10）×0.5=45kN/m2地面超压： P3=0.5×10= 5 kN/m2 ②.[ 地下室外墙荷载组合] 外墙荷载P3呈矩形分布, P1、P2呈三角形分布 三角形分布：设计值:q=45-9.9=35.1×1.2=42.12 kN/m2 矩形分布:设计值:q=1.2×（5+9.9=14.9）=17.88kN/m2 ③.[人防荷载]
该工程中剪力墙施工的有AO 池、RO 浓水预处理系统、水解酸化池、反冲洗废水收集池、深度容气气浮、曝气生物池、二沉池、臭氧缓冲池、D 型滤池、消毒及检测池、污泥浓缩池、事故废水容气气浮。 AO 池池壁厚度下部700mm ，池顶350mm ，池顶标高6.1（6.7）m ，计算高度为6.2m 。模板采用15厚竹胶合板、次愣采用40*80方木@200，主愣采用48*3.5钢管及配件，对拉止水螺杆采用M14@450*450. （一）荷载计算 永久荷载标准值 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)； T —— 混凝土的入模温度，取30.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，考虑泵送混凝土塌落度较大，取1.2。 H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.400m ； 取两者小值F=37KN/m 2 可变荷载为导管往模板中倾倒混凝土是产生的水平荷载：2 KN/㎡及振动棒震动对侧面模板的压力4 KN/㎡ 对于承载力极限状态要求，按下公式进行模板设计 2 2/12/12 101/372.12.12.115302002422.022.0m KN V t F c =???+??==ββγ2 2/6.574.224m KN H F c =?==γ
r0结构重要系数，其值按0.9采用 S 按照公式取值，当可变荷载控制 式中 G r ──永久荷载分项系数，取可变荷载控制取1.2，永久荷载控制取1.35； Qi r ──第i 个可变荷载的分项系数，其中1Q r 为可变荷载1Q 的分项系数，取1.4； ∑=n i ik G 1──按永久荷载标准值k G 计算的荷载效应值； Q i k S ──按可变荷载标准值ik Q 计算的荷载效应值，其中k Q S 1为诸可变荷载效 应中起控制作用者； n ──参与组合的可变荷载数。 当由永久荷载控制的 ∑=+=n i Qik ci Qi Gk G S r S r S 1ψ 式中 ci ψ──可变荷载i Q 的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 （GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系 数为0.7。 荷载设计组合值 水平侧压力设计值最不利组合为： S1=0.9×（1.2×37+0.9×1.4×6）=46.76KN/m2 S2=0.9×（1.35×37+1.4×0.7×6）=50.25KN/m2 ∵故S2 > S1故应采取S2=50.25KN/m2作为计算依据 （二）池壁侧面板强度计算 R S r <0ik n i Qi i ik G Q r G r S ∑ ∑==+=1 19.0
教学单位：土木系 学生学号：021814315 本科毕业论文（设计） 题目：多层教学楼设计 学生姓名：李日振 专业名称：土木工程 指导教师：郭波 2006年05月25日
目录 1、建筑设计 1.1 工程概况 1.2 方案设计 1.3 建筑材料及做法 2、结构设计 2.1 结构说明 2.2 结构材料 2.3 荷载及内力组合 2.4 基础设计 2.5 现浇厕所楼面板设计 2.6 现浇板式楼梯设计 2.7 连续梁设计 3.手算与电算结果分析对比 4.设计心得 5 参考资料
多层教学楼设计 [摘要]：本毕业设计为武汉某高校拟建多层教学楼,建筑层数为5层,建筑面积为5306.2㎡,本教学楼设计本着安全、舒适、实用、耐久的原则. 结构型式定为全现浇框架结构. 本设计主要分为建筑设计和结构设计两部分.在建筑设计部分主要进行了平面、立面和剖面设计,在结构设计部分进行了结构选型、荷载统计、框架内力计算和组合以及基础的设计。在计算中由于武汉处于非地震区,按6度抗震设防设计,严格遵循了国家<<建筑设计规范>>和<<建筑结构设计规范>>的有关规定进行设计, 并采用了PK软件进行验算，与手算结果进行了对比分析。最后完成了建筑平面图、立面图、剖面图、结构平面配筋图、梁柱配筋图、基础计算等。 关键词：框架结构建筑设计结构设计 [Abstract]: Wuhan for the design of a graduate teaching in colleges and universities, the proposed multi-storey building for the five-storeys, the building area of 5306.2㎡, the design of teaching, in a spirit of safe, comfortable, practical, durable principle. Structural patterns for the entire cast in place framework. The design consists of architectural and structural design of two parts. In the main part of a two-dimensional architectural design, Legislative coverage and profiles designed in the structural design of the structural models, load statistics, and basic framework of endogenous force calculations and combinations of design. In Wuhan in the calculation of non-seismic zone, the design of our earthquake-proof by six degrees, strictly follow the state "the" Architectural Design Standards "" and "" structural design Standards "," the design and use of software PKPM who checked with the results of the hand count contrast analysis. Finalizing the construction plans, elevation, profiles, structure horizontal Peijin maps, beams Peijin maps, basis. Keywords : framework Architectural Design Structural Design
结构设计计算书 一、结构计算依据： 1.设计相关规范： 2.核工业西南勘察设计研究院有限公司2013年8月提供的《香颂城商住. 小区一期岩土工 程勘察报告》（详细勘察）进行设计。 3.民用设计院提供的平时使用条件（模型及荷载） 二、工程概况 本工程为眉山市森林家园房产开发有限公司香颂城防空地下室,位于地下负一层和地下负二层。共2个防护单元。 结构设计使用年限为50年。 本设计只对人防工程部分进行设计；非防护区部分不在本设计范围，按原设计（民用设计院设计）实施。
人防工程概况 三、结构计算 计算程序---中国建筑科学研究院PKPM（2012年6月版） 材料：钢筋---HPB300（一级钢）、HRB335（二级钢）、HRB400（三级钢） 混凝土--- 顶板： C30 梁： C30 柱： C30 墙： C30 底板： C30 1、顶板验算 见附图（取平时和战时计算的最大值） 2、顶板梁、柱验算 见附图（取平时和战时计算的最大值） 3、底板验算 经验算原设计满足人防设计要求。 4、外墙验算 经验算外墙人防荷载不起控制作用，外墙按裂缝控制，故外墙配筋按原设计满足人防设计要求。
5、临空墙验算 ******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-1 ******************************************************************************************** [计算条件] 墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 3200.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件: **** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定 -32.20 0.00 -47.83 -47.83 26.57 17.89 750750750 251750 750750 750750750 750750 100.0 110.0 3900 3200 [ 内力计算 ]: 轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):
目录 一、工程概况 (2) 二、主要设计规范及标准： (2) 二、主要构件的计算 (2) 2.1顶板 (2) 2.2侧壁 (3) 2.2.5底板 (17) 2.2.6基础梁计算 (21) 2.2.7基础计算 (21) 2.2.8 人防楼梯计算 (21) 三、地下室抗浮验算 (22)
一、工程概况 本工程建筑结构为框架结构，地上四层，地下一层。建筑总高度19.6米，局部24.4米。安全等级二级，设计使用年限50年。 地下一层为平战结合人防地下室工程，人防地下室防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级。地下室采用现浇混凝土梁板式结构。 地下室外墙、顶板底板及内墙等混凝土强度等级为C35. 基础采用桩基础形式，选用 400 PHC高强度混凝土预应力管桩，单桩承载力特征值1000KN。 本工程地下水位较浅，常年稳定水位为室外地坪以下0.4米(-0.85)，防水设计水位为-0.85米，抗浮设计水位-0.85米。 二、主要设计规范及标准： 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《人民防空地下室设计规范》（GB50038—2005） 《建筑桩基础技术规范》（JGJ94—94） 《预应力混凝土管桩基础技术规范》（DBJ/T15-22-98） 二、主要构件的计算 2.1顶板 2.1.1恒荷载 室外覆土自重：（覆土厚度850mm）20×0.85=17.02 kn m，观景亭等部位取 /
252/kn m 。 室内部分取1.52/kn m 2.1.2活荷载 室外消防车道荷载取202/kn m (双向板)，室外其他部位取102/kn m ，室内顶板取5.02/kn m 。 2.1.3 战时荷载 常规武器爆炸在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 以下简称《人防规范》4.7.2条） 覆土0.85米1ce q =352/kn m ，室内部分1ce q =452/kn m ， 核武器爆炸时在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.2条） 覆土0.85米1e q =702/kn m ，室内部分1ce q =602/kn m ， 综合上述，室内部分取602/kn m ，室外部分取702/kn m 2.1.4 顶板计算 该部分计算采用SA TWE 计算，分为两个模型，模型一不计算人防荷载，模型二计算人防荷载，取二者的大值配筋。 （1）构件截面尺寸详见附件一 （2）平时荷载布置图详见附件二 （3）战时荷载布置图详见附件三 （4）平时构件配筋详见附件四 （5）战时构件配筋详见附件五 2.2侧壁 2.2.1平时荷载