扶梯计算说明书
1.梯级和扶手带速度计算：
1.1已知数据
电动机 KFT160M-VF6B 额定转速 n电=960r/min 主动链轮 z1=23 t=31.75
被动链轮 z2=65 t=31.75
梯级曳引链轮 z3=16 t=133.33 d1=0.6341m
扶手带传动链轮 z4=30 t=25.40
扶手带驱动链轮 z5=26 t=25.40
扶手带驱动胶轮 d2=0.5974m
减速机 i=24.5
1.2梯级速度计算:
主传动总传动比i总
i总=i*z2/z1=24.5*65/23=69.24
主轴转速n主
n主=n电/i总=960/69.24=13.86r/min
梯级运行速度v梯
v梯=n主/(60*∏*d1)=(13.86/60)x3.14x0.68341=0.4958m/s 1.3扶手带速度计算:
扶手带运行速度v扶
v扶=(n主/60)*(z4/z5)*∏*d2(1-ε轮)=0.499m/s
式中ε轮---胶轮打滑系数
1.4扶手胶带与梯级的同步率
(v扶-v梯)/v梯=(0.499-0.495)/0.499=0.8%
2.5自动扶梯的理论输送能力
C t=V/(0.4x3600xK)
C t—理论输送能力人/h
V—额定速度0.495m/s
K—系数,梯级宽度为1000mm时
K=2
C t=0.495/(0.4x3600x2)=8910人/h
基本满足每小时输送9000人的要求.
3.自动扶梯挠度及强度计算
4.1已知数据
扶梯金属骨架,组合截面的转动惯量主梁选用矩形管(120x60x6)/20 1.方钢120x60x6的截面参数:
截面面积S=1971.2mm2
重心距离x0=19.2mm
y0=41.4mm
惯性矩I x0=3.12x106mm4
2.组合截面的转动惯量
横截面如图2-1
一根方钢的转动惯量I x’
I x’ = I x0+a2 .S
=3.12x106+(1000/2- y0)2x1971.2
=4.18x108mm4
组合截面的转动惯量I x
I x =4 I x’=4x4.18x108=1.67x109mm4=1.67x10-3m4
2.3受力分析
扶梯受力情况,如图2-2所示
2.3.1均布载荷q
a. 乘客给扶梯的均布载荷q人
按国际 q人=5N/mm
b. 梯路线载荷q梯
q梯=0.799N/mm
c.金属构件的线载荷q构
q构= (Q架+ Q扶+ Q轨+ Q控)/l
=(35917+18966+9410+637)/14613
=4.44N/mm
均布载荷q
q= q人+ q梯+ q构=10.24N/mm
2.3.2 电机、减速机重量Q动
Q动= Q电+ Q减=1803+1617=3420N
2.4 挠度及强度计算
由受力图分析，最大挠度和最大弯矩出现在F点，即：y max=y F M max=M F,下面计算从A点到B点各分力对F点的挠度和弯矩。2.4.1 Q前1对F点引起的挠度y1和弯矩M1
式中：a=928 b=13686
x=7306.5 L=14613
y1=-( Q前a2b2/6EIL)*[2(l-x)/b+(l-x)/a-x3/ab2]
=-0.1663mm
M1= Q前a(L-x)/l
=2.09x106N.mm
2.4.2 Q从对F点引起的挠度和弯距
式中：a=1062 b=13551
x=7307 l=14613
y2=-( Q人a2b2/6EIL)* [2(l-x)/b+(l-x)/a-x3/ab2]
=-0.109mm
M2=[Q人a(L-x)]/l
=1.37x106N.mm
2.4.3 均布载荷q对F点引起的挠度和弯矩
y3=-5L4/384EI=-18.20mm
M3=ql2/8=2.72x108N.mm
2.4.4 Q主对F点引起的挠度和弯矩
式中a=13293 b=1320
x=7307 l=14613
y4=- Q主a2b2/(6EIL).[2x/a+x/b-(b-x)3/a2b]
=-0.143mm
M4= Q主bx/l=1.81x106N.mm
2.4.5 Q前2对F点引起的挠度和弯矩
式中a=13293 b=928
x=7307 l=14613
y5=- Q前2a2b2/(6EIL).[2x/a+x/b-(b-x)3/a2b]
=-0.166mm
M5= Q前bx/l=2.09x106N.mm
2.4.6 Q动对F点引起的挠度和弯矩
式中a=14143 b=470
x=7307 l=14613
y6=- Q动a2b2/(6EIL).[2x/a+x/b-(b-x)3/l]
=-0.064mm
M6= Q动bx/l=8.04x106N.mm
所以F点的挠度为：
y F=y1+y2+y3+y4+y5+y6
=-18.55mm
即：最大挠度y max=18.55mm
扶梯跨距为14613mm，其允许挠度为1/750
所以[y]=l/750=19.48mm>18.55mm F点处的弯矩M F
M F=M1+M2+M3+M4+M5+M6
=2.874x108N.mm
所以最大应力为δmax
δmax = M F.y/I x=2.874x108x500/1.67x109
=86.2N/mm2=8.62x107 N/m2 允许应力[δ]=2.7 x108 N/m2>δmax =8.62x107 N/m2 所以金属骨架强度满足要求
3.自动扶梯驱动功率计算
4.1梯路牵引计算
4.1.1已知数据
梯路各区段长度：
L6-7=0.458m L7-8=0.602m
L9-10=9.852m L11-12=0.459m
L12-13=0.4m L0-1=1.271m
L2-3=9.840m L4-5=0.620m
直线段阻力系数C0
C0=[（μ级. d级+2f）/d].β
=(0.015x1.7+2x0.1)/8
=0.028
式中β为轮缘侧面与导轨间可能出现磨擦系数，取β=1 曲线段阻尼系数C R
C R=1+αC0 +(μ链d链)/R
=1+∏/6x0.028+(0.3x0.0143/1.79)
=1.017
链轮上的阻尼系数C链
C链=（μ链d链+μ轮d轮）/D0
=(0.3x0.0143+0.01x0.11)/0.777
=0.0069
4.1.2满载上升时各区段上张力计算
张紧端取弹簧张力A为4900N
S6=S5（1+ 2C链）+ q梯D0 (1- C链)
= S5 (1+2x0.0069)+799x0.777(1-0.0069)
=1.0138 S5 +617
A=1.2(S5+ S6)=4900
所以S5 =1721.3N S6=2362N
S7= S6+ q梯l6-7 C0=2362+799x0.458x0.028=2372N
S8= S7+( q梯+ q人) l7-8C0 =2372+(799+2643)x0.602x0.028=2430N S9= S8(C R+ 2αC0) +( q梯+ q人)R[αC0–(1-COSα)]
=2430x[1.017-2(∏/6)x0.028]+(799+2643)x1.79x[(∏/6)x0.028- (1-COS35°)]
=1665N
S10= S9+( q梯+ q人) l9-10(SINα+C0 COSα)
=1665+(799+2643)x9.852x(SIN35°+0.028COS35°)
=19443N
S11= S10 C R +( q梯+ q人) R[αC0 +(1-COSα)]
=19443x1.017+(799+2643)x1.79[(∏/6)x0.028+(1- COS35°) =20689N
S12= S11+( q梯+ q人) l11-12 C0
=20689+(799+2643)x0.459x0.028
=20733N
S13= S12+ q梯l12-13C0
=20733+799x0.4x0.028
=20742N
S4= S5-q梯l4-5C0
=1721-799x0.620x0.028
=1707N
S 3= S4(C R-2μ链d链/R)+q梯R[(1-COSα)+αC0 ]
=1707x(1.017-2x0.3x0.0143/1.79+799x1.79x[(1- COS35°)+
(∏/6)x0.028]=1940N
S2= S3 +q梯l2-3(SINα-C0 COSα)
=1940+799x9.840x(SIN35°-0.028 COS35°)
=5680N
S1= S2 (2-C R)+q梯R[(1-COSα)-C0α]
=5680x(2-1.017)+799x1.79x[(1- COS35°)-0.028x(∏/6)]
=5754N
S0= S1 -q梯l0-1 C0
=5754-799x1.271x0.028
=5726N
3.1.3满载上升时的圆周力P上
P上= S13– S0+( S13 + S0) C链- q梯D e
=20724-5726+(20724+5726)x0.0069-799x0.777
=14578N
3.1.4驱动梯级满载上升时所需功率为N梯
N梯=SV/(102x9.8)=(14578x0.495)/(102x9.8)
=7.21kw
4.2扶手牵引力计算
4.2.1已知数据
L0-1=0.071m L1-2=10.652m
L2-3=1.50m L4-5=1.084m
L6-7=9.621m L8-9=1.417m
L10-0=2.033m
扶手带在曲线段的阻力系数C R
(1)扶手胶带在导轨上滑动时
μ=μg+0.01=0.31
C R =lμβ=l0.31x∏/6=1.17
(2)扶手胶带在滑轮群上运动时
μ=(2fμ+μ0d1)/ D1+μ0=(2x0.5+0.01x1.5)/2+0.01=0.3
C R =lμβ=l0.31x∏=2.57
直线段阻力系数C0
(1)扶手胶带在导轨上滑动时
C0=μg=0.3
(2)扶手带在托辊上运动时
C0=(2 fl3+μ0d1)/ D3=(2x0.5+0.01x1.5)/6=0.17
3.2.2 满载上升时扶手系统各点张力计算（圆弧段R=0.352）根据结构可使S2=0
S3= S2 +q扶L2-3μg=0+25x1.5x0.3=11N
S4= S3C R +q扶(1-COSα)=11x2.57+25x0.352x(1-COS35°)
=46N
S5= S4+(q扶+ q人) L4-5 C0
=46+(25+45)x1.084x0.3
=69N
S6= S5C R +(q扶+ q人)R(1-COSα)
=69x1.17+(25+45)x2.2x(1-COS35°)
=101N
S7= S6 +(q扶+ q人) L6-7(C0COSα+SINα)
=101+(25+45)x9.621x(0.3 COS32°+ SIN35°)
=613N
S8= S7C R +(q扶+ q人)R(1-COSα)
=613x1.17+(25+45)x2.2x(1-COS345°)
=737N
S9= S8 +(q扶+ q人) L8-9C0
=737+(25+45)x1.417x0.3
=767N
S10= S9C R -q扶R(1-COSα)
=767x2.57-25x0.352x(1-COS35°)
=1954N
S0= S11 +q扶L10-0C0
=1954+25x2.033x0.3
=1969N
S1= S2-q扶L1-12(C0COSα-SINα)
=0-25x10.652x(0.17x COS35°- SIN35°)
=94N
S1-0= S1-q扶L0-1C0
=94-25x0.071x0.3
=93N
4.2.2满载上升时驱动扶手带所需功率N扶
扶手带驱动处的圆周力S
S=S0-S1-0=1969-93=1876N
满载上升时驱动一条扶手带所需功率为N1
N1=SV=1876x0.495=928w=0.928kw 满载上升时驱动两条扶手带所需功率N扶
N扶= 2N1 =1.856kw
4.3功率计算：
由梯路和扶手所引起的在驱动主轴上的总功率为N总=（N梯+ N扶/η扶）/η
式中：η扶——驱动扶手带的链传动和磨擦传动的效率
η扶=η链η摩=0.97x0.98=0.951
η——电机Z1曳引主轴的效率
η=η扶η链=0.93x0.97=0.902
N总=(7.21+1.856/0.95)/0.902
=10.05kw
所选电机功率为11kw。
4.驱动链条的强度校核
P驱= P上. (D e/ D驱)+S.(D扶/D驱).(1/η扶)
=14578x(0.777/0.703)+2x1876x(0.470/0.703)x(1/0.931)
=18807.4
安全系数n= P2/ P驱=111200/18807.4=5.91
安全系数大于5，满足要求
5.曳引链条强度校对
安全系数n曳= P1/ P上=222400/14578=15.26
安全系数远大于5，满足要求。
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯 计算书
XXXXXXX 目录 1.前言 2.电梯的主要参数
3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2平衡系数的计算 3.3曳引机电动机功率计算 3.4曳引机负载转矩计算 3.5曳引包角计算 3.6放绳角计算 3.7轮径比计算 3.8曳引机主轴载荷计算 3.9额定速度验算 3.10曳引力、比压计算 3.11悬挂绳安全系数计算 3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算
4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算 4.7机房承重梁计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算 10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算 11.1顶层空间计算 11.2底坑计算
12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计 算） 13. 机械防护的设计和说明 14. 轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算 15. 轿顶护栏设计 16.轿厢护脚板的安装和尺寸图 17.开锁区域的尺寸说明图示 18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作) 19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围） 20.引用标准和参考资料 1.前言 本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的
汽车电梯技术参数集团标准化办公室：[VV986T-J682P28-JP266L8-68PNN]
以上尺寸单位为mm,允许偏差±50mm 汽车土建技术要求： 1.供电电压波动应在±7%范围内。 2.井道及机房温度应在5～40℃之间,相对湿度在25℃时不超过85%。
3.在机房内每台电梯应设一切断该梯的主电源开关,主电源开关应装在机房内入口处距地面1.3～1.5m的墙上。如几台电梯共用同一机房，各台电梯的主电源开关操纵机构应易于识别（供方提供）。 4.机房应设有固定式电气照明，地板表面上的照度应不小于200lx. 5.动力电源（三相五线）和照明电源应由用户提供，并应分开，电缆分别通过线槽或线管铺设至机房门旁墙上1.4m高的位置。 6.规定的电梯井道水平尺寸，是用铅锤测定的最小净空尺寸。 允许偏差值为： 电梯井道高度不大于30m时，允许偏差值为0～+25mm； 电梯井道高度不大于50m时，允许偏差值为0～+35mm； 电梯井道高度不大于80m时，允许偏差值为0～+50mm。 7.井道应为电梯专用，井道内不得装设与电梯无关的设备、电缆等. 8.电梯井道应为钢筋混凝土结构，如果是砖墙结构，应布置钢筋混凝土圈梁，圈梁布置要求如下：每个电梯停靠站的层门门洞上方均需布置一道钢筋混凝土圈梁，圈梁高度尺寸至少为300mm；除门洞侧其余三侧均需布置钢筋混凝土圈梁，圈梁间距为2000mm，且需在距离井道顶部及底部500mm处各布置一道圈梁，各圈梁高度尺寸至少为250mm。 9.当相邻两层门地坎间的距离超过11m时，其间应设置安全门，由用户自理;以确保相邻地坎间的距离不超过11m。 10.采用膨胀螺栓安装电梯导轨支架时应满足下列要求：混凝土墙应坚固结实，其耐压强度应不低于24MPa；混凝土墙壁的厚度应在120mm以上。资深电梯专家一捌一贰一零叁陆玖陆五
目录 1.前言 2.电梯的主要参数 3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2曳引机电动机功率计算 3.3曳引机负载转矩计算 3.4曳引包角计算 3.5放绳角计算 3.6轮径比计算 3.7曳引机主轴载荷计算 3.8额定速度验算 3.9曳引力、比压计算 3.10悬挂绳安全系数计算 3.11钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算 4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算
4.7机房承重梁计算 4.8补偿链计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算 11.2底坑计算 12.引用标准和参考资料
1.前言 本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对TKJ1600/2.5—JXW（VVVF）乘客电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。 2.电梯的主要参数 2.1额定载重量：Q=1600kg 2.2空载轿厢重量：P1=2500kg 2.3补偿链及随行电缆重量：P2=700 kg 适用于提升高度110m，随行电缆以60m计。 2.4额定速度：v=2.5m/s 2.5平衡系数：?=0.5 2.6曳引包角：α=310.17? 2.7绕绳倍率：i=2 2.8双向限速器型号：XS18A （河北东方机械厂） 2.9安全钳型号：AQ1 （河北东方机械厂） 2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH2/420 （河北东方机械厂） 2.11钢丝绳规格：8?19S+NF—12—1500（单）右交 2.12钢丝绳重量：P3=700kg 2.13对重重量：G=3300 kg 2.14曳引机型号：GTN2-162P5 （常熟市电梯曳引机厂有限公司）
施工升降机基础承载力计算书计算依据： 1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 5、《木结构设计规范》GB50005-2003 6、《钢结构设计规范》GB50017-2003 7、《砌体结构设计规范》GB50003-2011 一、参数信息 1.施工升降机基本参数 2.楼板参数
3.荷载参数： 二、基础承载计算： 导轨架重（共需35节标准节，标准节重175kg）：175kg×35=6125kg， 施工升降机自重标准值： P k=((1480×2+1480+1258×2+200+6125)+2000×2)×10/1000=172.81kN； 施工升降机自重： P=(1.2×(1480×2+1480+1258×2+200+6125)+1.4×2000×2)×10/1000=215.37kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×215.37=452.28kN 三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3/4=0.75 1、荷载计算 楼板均布荷载：q=452.28/(3×1.3)=115.97kN/m2 2、混凝土顶板配筋验算 依据《建筑施工手册》（第四版）： M xmax=0.039×115.97×32=40.71kN·m M ymax=0.0189×115.97×32=19.73kN·m M0x=-0.0938×115.97×32=-97.9kN·m M0y=-0.076×115.97×32=-79.32kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： M x=M xmax+μM ymax=40.71+19.73/6=43.99kN·m αs=|M|/(α1f c bh02)=43.99×106/(1.00×19.10×3.00×103×525.002)=0.003；
THF5000/0.5-JXW-VVVF 目录 一井道顶层净高及底坑尺寸 二电梯主要参数 三传动系统 1.电动机功率计算 2.曳引机主要参数 3.选用校准 四曳引绳安全计算 五悬挂绳轮直径与绳径比值计算 六曳引条件计算 七比压计算 八正常工况下导轨应力,变形计算 九安全钳动作时,导轨应力计算 十轿厢架计算 十一缓冲的校核 十二限速的校核 十三安全钳的校核 十四轿厢通风面积和轿厢面积计算 十五承重大梁的校核 十六底坑地板受力的计算 一井道顶层净高及底坑尺寸
井道顶层净高4500mm 及底坑尺寸1700mm 缓冲器安全距离200mm ～350mm 取300mm 提升高度4.5m 1. 井道顶层空间计算:单位(mm) OH=H+H1+H2+H3+35V 2 OH=2450+300+175+1000+35x0.52 OH=3664＜4500mm 所以井道顶层净高4500mm 满足要求。 OH-顶层高度 H-轿厢高(2500mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离175mm V-速度(0.5米/秒) H3-轿厢投影部分与井道顶最底部分的水平面之间的自由垂直距离(1000+35V 2 mm) 2. 井道底坑空间计算:单位(mm)
P=L1+H1+H2+L3 P=650+300+175+500 P=1625＜1700mm 所以井道底坑深度1700mm满足要求。 P-底坑深度 L1-轿底与安全钳拉杆距离(650mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离(175mm) L3-底坑底与轿厢最底部件之间的自由垂直距离(500mm) 二电梯的主要参数
文件编号：RHD-QB-K3342 （操作规程范本系列） 编辑：XXXXXX 查核：XXXXXX 时间：XXXXXX 汽车电梯安全技术要求 标准版本
汽车电梯安全技术要求标准版本操作指导：该操作规程文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的，并由相关人员在办理业务或操作时必须遵循的程序或步骤。，其中条款可根据自己现实基础上调整，请仔细浏览后进行编辑与保存。 从保障人员、乘梯汽车和电梯本身安全的角度出发，结合汽车电梯以上应用特点和现有的相关电梯技术标准，汽车电梯的设计、制造、安装和检验应符合以下技术要求(对于允许叉车进入轿厢的货梯，其井道和导向系统也应按汽车电梯的技术要求设计和安装)。 1、标志和符号 汽车电梯每层层门楼面地板上宜标明行驶方向。层门入口和轿厢内明显处，应用耐用材料制成长宽高限值标志和限载标志。字体高度不应小于10cm且要醒目。
2、井道 2．1、井道的强度要求 汽车电梯井道结构应有足够的强度，不仅能承受普通电梯运行时具有的载荷，还要承受轿厢装卸载时所产生的载荷。对于曳引式电梯井道应满足 GB7588-2003的相关要求，宜使用钢筋混凝土整体浇筑井道，或者钢筋混凝土形成框架并以优质实心砖填充井道。对于液压式电梯，也宜采用混凝土结构井道，多缸侧置直顶式允许采用砖墙井道，但应满足表2要求。在实心砖井道壁上安装导轨支架，应使用穿墙螺栓和连续的钢夹板，钢夹板面积要能延伸到所有螺栓横切面圆心外80mm处。钢夹板上螺栓穿孔不应过大。螺栓应采用8．8级高强螺栓，直径不小于14mm，且应配装平垫片并采用弹性垫片或其他防松措施。
自动扶梯设计计算书 一. 速度计算： (1) 梯级运行速度校核： 电动机转速n=960r/min 减速机输出转速n 1=39.18r/min 梯级运行速度V=πd(Z 1×n 1/Z 2)÷60 =3.14×0.683(23×39.18/65)÷60 =0.495(m/s) 与额定速度偏差 %5%5.0005.05 .05 .0495.0<==- 满足标准(GB16899-1997第12.2.3条要求) (2) 扶手带运行速度校核： 扶手带速度Vf=π(d 5+10)(Z 1×n 1×Z 3/Z 2×Z 4)÷60 =3.14×(587+10)(23×39.18×30/65)÷60
=0.499(m/s) 与额定速度偏差 %2%4.0004.0495 .0495 .0499.0<==- 满足标准(GB16899-1997第7.1条要求) 二. 功率计算： (1) 乘客载荷：每节梯级载荷：W 1=1200N 承载梯级数量：H/X 1=9.9×1000/200 =49.5 因此W=1200×49.5=59400N (2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数η1： 当α=30°时，η1=0.12 (3) 电动机效率η=0.83，满载系数φ=1 P=FV/(1-η1)×η =Vw φsin30°/(1-η1)×η =20.33(KW) 考虑扶手带消耗功率1.6KW 选用11×2=22(KW) 双驱动 三. 梯级链及驱动链安全系数计算： 梯级链与驱动链破断载荷为180KN 梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N(单侧1300N) (1) 梯级链安全系数计算 根据EN115;1995第9.1.2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30°(Z=1m 、H=9.9m) =5000×1×9.9/ tg30°
建筑设计电梯计算文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
电梯 一、电梯的分类 根据国家标准《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸》 GB/T 7025，电梯分为六类，见下表1。 表1 电梯的分类 注：1 本表摘自国家标准《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸第1部分：Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、 VI类电梯》 GB/T ；《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸第2部分：Ⅳ类电梯》 GB/T ；《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸第3部分：Ⅴ类电梯》 GB/T 。该标准等效利用国际标准《电梯的安装》ISO/DIS 4190。 2乘客电梯：有完善的安全设计，只用于运送乘客而设计的电梯。 3客货电梯(Ⅱ类电梯)：轿厢内的装饰有别于客梯，可分别用来乘客和载物。 4住宅电梯：轿厢装潢较简单，住宅用电梯宜采用Ⅱ类电梯。 5病床电梯：轿厢长且窄，主要用于搭载病床和病人。 6观光电梯：井道和轿厢壁至少有同一侧透明，乘客可观看轿厢外景物的电梯。 7载货电梯(Ⅳ类电梯)：有必备的安全装置，主要用于载货。其中，为运送车辆而设计的电梯也称为汽车电梯。 8杂物电梯：额定载重量不大于500kg，额定速度不大于1 m/s，服务于规定楼层的固定式升降设备。
二、电梯参数 电梯的基本参数主要有额定载重量、可乘人数、额定速度、轿厢外廓尺寸和井道型式等。主参数指额定载荷和额定速度。 1．额定载重量。电梯设计所规定的轿内最大载荷。乘客电梯、客货电梯、病床电梯通常采用320kg、400kg、600/630kg、750/800kg、1 000/1050kg、1150kg、1275kg、1350kg、1600kg、1800kg、2000kg、2500kg等系列，载货电梯通常采用630kg、1000kg、1600kg、2000kg、2500kg、3000kg、3500kg、4000kg、5000kg等系列，杂物电梯通常采用40kg、100kg、250kg等系列。 2）额定速度。电梯设计所规定的轿厢速度。标准推荐乘客电梯、客货电梯、为适应大交通流量和频繁使用而特别设计的电梯额定速度为、、、、、、、、、、、。医用电梯采用0.63m/s、1.00m/s、1.60m/s、2.00m/s、2.50 m/s等系列，载货电梯采用 0.25m/s、0.40m/s、0.50m/s、0.63m/s、1.00 m/s、1.60m/s、1.75m/s、2.50m/s等系列，杂物电梯采用0.25m/s、0.40m/s等系列。电梯的选型配置时主要参数的确定应根据建筑物的实际情况综合考虑，具体的电梯配置方案应由业主、建筑师、电梯工程师协商确定。 三、电梯的土建布置方法 （一）电梯的位置布置原则 （l）电梯一般要设置在进入大楼的人容易看到且离出入口近的地方。电梯应尽可能的集中在一个区域设置，以便乘客在同一个地方候梯，从而达到乘客对电梯的均匀化分布；电梯的位置布置应与大楼的结构布置相协调。 （2）以电梯为主要垂直交通的每幢建筑物或每个服务区，乘客电梯不应少于两台（七至十一层住宅可设一台），以备高峰客流或轮流检修的需要。两台宜并排布置，以利群控及故障时互救。 （3）电梯在并列布置时不应超过4台，这是因为电梯的停层时间一般不超过8秒，乘客可能来不及进入电梯。
重载公交型 自动扶梯改造 施 工 方 案 书 审核：批准： 编制：技术负责人： 2018-8-10
目录 一. 工程概况 二. 施工组织结构和管理规定 三. 扶梯改造施工流程 四. 施工安全的保证措施 五. 工程技术及质量保证措施 六. 对工期的保证措施 七. 文明施工措施 八. 产品保护的具体措施 九. 施工阶段有关配协调保证措施 十. 施工场地及施工用电要求 十一. 需方配合电扶梯改造的事项和要求十二. 改造施工日程部署 十三. 扶梯改造分项施工工艺控制要求十四. 改造项目施工要求及质量控制点十五. 改造后扶梯的调试和验收 十六. 项目负责人及施工班组人员名单 附录：1扶梯改造前后参数对照表 2扶梯改造设计计算书
一、工程概况： 本工程共有2台室外重载公交型扶梯；电梯的改造工程全部由承接。 改造原因：用户本着节省费用开支和减少原材料资源浪费的原则，为加深员工对重载公交型扶梯的认识及提高扶梯培训的效果，充分利用闲置的资源，将2台室外重载公交型扶梯进行改装，将原提升高度9.6m截短后安装在附属用房旁作为培训教具 改造后效果：经改造后桁架的强度、直线度、受力情况及相关角度达到原厂要求，整梯要求符合GB16899-2011标准。更新部分元件、控制线路，可使电气绝缘更稳定，消除事故隐患，提高了安全管理水平。通过以上的改造，电梯更经济更省电，故障率下降，使得电梯的日常维修费用也大幅度降低。 电梯现状及主要问题 此2台扶梯出厂日期为2010年5月4日出厂，改造前一直在闲置堆放。扶梯的桁架结构、大链轮、主机等大型关键部件情况良好。控制柜大多数电气元件比较新；整梯安全开关、梯级轮、安全玻璃均无损坏；扶手带无老化现象；有符合GB16899-2011标准的主回路和抱闸回路防粘连保护装置。 技术改造主要项目： 桁架裁截、接驳改造→更换胶条、裙板、扶手带→更新、加装全梯安全开关→更换饰条→裁截扶手带导轨→加装安全玻璃→更换油管→修整齿条→裁截梯级导轨→修整油盘→修整梳齿→更新、增加整梯梯级轮→更换梯级→裁截驱动链 二、施工组织结构和管理规定 （一）该改造工程的施工，由广州市迅业电梯厂负责管理，其属下分设搭棚组、吊装、调试验收组及项目监理组、改造组等相关部门分别担任施工实施与配合，其职能如下： 1、项目监理组负责一切的合同管理，工程费用的计价结算。 2、改造组负责解决施工过程产生的技术问题同时对安装工艺进行监督指导。 3、项目负责人将根据施工进度，进行现场不定期的安全抽查工作，保证施工安全。 4、项目负责人负责对整个工程实施全面质量监督。 5、项目监理组、改造组是整个工程的具体实施部门。
黄埔大道中99号电梯加建项目 计算书
目录 1 电梯挂钩横梁设计验算 (2) 2 连廊加梁设计验算 (5) 3 承台梁设计验算 (8) 4 电梯井主体结构有限元分析 (12) 4.1荷载标准组合 (12) 4.2计算结果 (13) 5 基础验算 (17) 5.1 桩基础方案 (17) 5.2筏板基础方案 (18) 6 结论 (19)
1 电梯挂钩横梁设计验算 图1-1 机房天面吊钩主梁受力示意图 图1-1为机房天面吊钩主梁受力示意图。维修设备2t,因此吊钩受到集中力 120F kN =。主梁到受拉力作用。 图1-2 吊钩主梁简支梁简化图 电梯挂钩主梁校核，主梁按照简支梁计算，如图1-2所示。 主梁截面尺寸200300mm mm ?，长度3000mm 。主梁体积0.18 m 3 ，混凝土强度C25，主梁要承受自身重量及维修设备重量，其中主梁自重0.45t ，为梁均布荷载，其中维修设备2t ，为集中力，梁受到均布力和集中力的共同作用，梁承受总重量为2.45t 。最危险点为中间梁的中点，现按简支梁进行强度验算。 梁均布荷载q=梁自重/l=0.45t/3000mm=4.5kN/3m =1.5kN/m 梁集中力F1=维修设备重量=20 kN 按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010 ）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-1） ()'''''''10000()() 2c y s s p py p p x M f bx h f A h a f A h a ασ? ?≤-+---- ???
横梁按受均布荷载和集中力共同作用下的简支梁计算，则: 221 1.5/(3)20331.698282 Fl ql kN m m kN m M kNm ??=+=+= 梁上部纵筋2根，HRB335级，直径14mm ；下部纵筋4根HRB335级，直径18mm ，箍筋HPB235级，直径8mm ，双肢箍，间距100mm 。根据《规范》8.2.1，梁构件混凝土保护层厚度为20mm ，无预应力钢筋，故6.2.10-1变为： '''100()2c y s s x M f bx h f A h a α? ?≤-+- ?? ? 根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010 ）（以下简称《规范》）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-2）受压区高度需满足： ''''' 10()c y s y s py p p py p f bx f A f A f A f A ασ=-++- 无预应力钢筋，故 ''1c y s y s f bx f A f A α=- （1） 1α：系数，由《规范》6.2.6条规定，查得，C25混凝土，1 1.0α= c f ：混凝土轴心抗压强度设计值，由《规范》4.1.4-1条规定，查得， C25混凝土，11.9c f MPa = b:梁截面宽，b=200mm y f ：普通钢筋抗拉强度设计值，由《规范》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢 筋300y f MPa = 'y f ：普通钢筋抗压强度设计值，由《规范》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢 筋' 300y f MPa = s A ：受拉区纵向普通钢筋截面面积，21017.36s A mm = 's A ：受压区纵向普通钢筋截面面积，'2307.72s A mm = 带入公式（1），得 ''1212.892c y s y s f bx f A f A kN α=-=
地下铁道车站建筑设计 说明书 学生姓名： 指导老师： 西南交通大学土木工程学院 2014年10月
目录 1车站建筑计算............................................................................................. . (1) 车站选址说明 (1) 出入口、风亭设计 (1) 设计客流及车站规模 (1) 2车站建筑设计 (6) 车站各层建筑布置及功能分区 (6) 车站客流组织 (7) 车站无障碍设计 (8) 车站防灾设计 (9)
1 车站建筑计算 车站选址说明 香港路道路宽20m，为双向四车道，交通较繁忙，车流量较大。规划道路目前尚未实施。菱角湖路与三眼桥北路道路宽10m，为双向二车道，交通较繁忙，车流量较大。规划道路目前尚未实施。 菱角湖路、三眼桥北路与香港路相交成十字路口。十字路口周围主要为大型的社区。东侧为菱角湖公园，西侧为唐家墩菱角湖社区，北侧为香港丽都，南侧为鹏飞湖庭。 经调查，江城大道路中下埋两根Φ1200雨水管为车站控制性管线，埋深。受雨水管影响，本站覆土为3m，施工期间对雨水管进行悬吊保护，完工后可按原线还建。 车站设置于江城大道与规划道路交叉路口，沿规划道路敷设。现状周边有4栋建筑在车站结构轮廓内，对车站布置有影响。 在车站范围内另有Φ300雨水管一根、10KV的电力管线1跟及路灯管线，施工期间对10 KV电力管线进行悬吊保护、Φ300雨水管临时废弃，对于路灯管线临时废弃，完工后均按原线还建。 出入口、风亭设计 本站位于香港路、菱角湖路与三眼桥北路交叉路口。车站共设4个出入口、1个无障碍电梯和2组风亭。十字路口东侧为菱角湖公园方向，在此设置Ⅰ号出入口；北侧为香港丽都，在此设置Ⅱ号出入口；西侧为唐家墩菱角湖社区，车站在此设置Ⅲ号出入口和2号风亭；南侧为鹏飞湖庭，在此设置Ⅳ号出入口和1号风亭。Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ号出入口分别设于路口周边四个象限的地块内，满足4个象限的客流吸引。车站1号风亭设于车站南侧，为满足防淹要求，设置为高风亭，车站2号风亭设于车站西侧，为高风亭。 设计客流及车站规模 设计客流 根据客流资料，该站预测客流见附表、表。 2042 2042
自动扶梯的驱动功率计算 3.1自动扶梯的主要参数 1) 提升高度H ：建筑物上，下楼层间的高度。取H ＝5m ，为小提升高度。 2）理论输送能力t C ，设备每小时内理论上能输送的人数。当自动扶梯的各梯级均站满人时，就达到了其理论输送能力，由下式计算： 1 3600t KV C Y = t C ——理论输送能力（人/h ） K ——承载系数，与踏板名义宽度Z1有关。当Z1＝1.0m 时，k=2 V ——额定速度（m/s ）取v=0.65m/s 1Y ——梯级深度（m ）取Y1=0.4m 所以t C =3600×20.650.4 ?=11700(人/h) 3) 额定速度v 自动扶梯运行速度的快慢，直接影响到乘客在扶梯上的停留时间。与满载系数＃密切相关，根据现场实测数据并经线性回归，得 ?＝1.1－0.6V=1.1-0.6×0.65＝0.71 4) 梯级名义宽度1Z 取1Z =1.0m 5) 倾角α为o 30 3.2 自动扶梯阻力计算 为方便起见，扶梯自重的线载荷t q 表示，经过估算每个梯级的重量为70kg 梯级的宽度大约是400mm ；每个滚子的重量约为2.5kg,梯级的节距是100mm 。那么可以算出梯级的线载荷为，取g=10, 11个滚轮才间隔1.0m 。 t q =7010 2.5101120.4 ?+???≈2700N 乘客的线载荷用r q 表示， 其计算公式如下 r q =0.4KQ ? Q ——估计平均每个乘客的重量大约60kg, 0.4——表示梯级的宽度大约是400mm ； k ——每一梯级上可站立的人数； ? ——满载系数。（取0.71）
代值计算结果是r q =2200N 总阻力法 总阻力法求自动扶梯阻力的思路是：分别计算自动扶梯驱动装置所需要克服的各项阻力，包括扶手系统的阻力，然后求出扶梯系统的总阻力。 (1) 路上分支倾斜区段乘客载荷形成的阻力。 1W = r q m L ? sin cos αμα+（） (2) 乘客载荷形成的阻力 梯路上水平分支区段共有2个，乘客载荷形成的相应阻力为： 2W =2r q l μ (3) 上分支与下分支倾斜区段梯级自重形成的阻力，可认为上、下分支的阻力相等。 3W =2t q m L μ (4) 上分支与下分支4个水平区段梯级自重形成的阻力这个阻力可看作相等。 4W =4t q l μ (5) 梯路曲线区段的运动阻力 这个阻力可看作乘客与梯级自重共同形成，每个曲线区段内的载荷均可分解为垂直梯路方向的载荷和平行梯路方向的载荷两部分。垂直梯路方向的载荷应乘以
施工电梯基础计算书依据规范: 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-2010 《施工升降机》GB/T 10054-2005 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、参数信息 施工电梯下混凝土顶板示意图 施工电梯选择型号为SC200/200，轿厢类型为双轿厢。 施工电梯安置位置为混凝土板。 电梯总高度105.00m，标准节长度为1.50m。 标准节重量为1.40kN，单轿厢自重为16.00kN。 外笼重量为14.80kN，对重重量为10.00kN，其他配重为2.00kN。施工电梯轿厢载重为20.00kN，施工荷载为1.00kN. 电梯导轨架长为0.65m，宽为0.5m。 电梯底笼长为3.00m，宽为1.30m。
施工电梯动力系数为2.00。 施工电梯基础下楼板长度为5.00m，宽度为4.00m，厚度为0.30m。 楼板混凝土强度等级为C35。 箍筋肢数为2。 二、施工电梯基础荷载计算 导轨架重为 G0=1.40×Int(105.00/1.50)=98.00kN。 施工电梯自重标准值为 Gk=16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00+20.00×2.00=206.80kN。 施工电梯自重设计值为 G=1.2×(16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00)+1.4×20.00×2.00=256.16kN。所以，G=2.00×256.16=512.32kN 三、施工电梯基础的地下室顶板结构验算 施工升降机的全部荷载由混凝土顶板承担，根据板的边界条件，选择最不利的板进行验算。按荷载满布，且约束条件为一边固支，三边铰支计算。 楼板长宽比：Lx/Ly = 4.00/5.00 = 0.80 楼板均布荷载：q = 512.32/3.90 = 131.36 kN/m2 依据《建筑施工手册》： M0x = -0.1008×131.364×4.002 = -211.86 kN/m2 M xmax = 0.0428×131.364×4.002 = 89.96 kN/m2 M ymax = 0.0187×131.364×4.002 = 39.30 kN/m2 混凝土的泊松比为μ=1/6 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条，配筋计算公式为
施工电梯基础计算书 依据规范: 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-2010 《施工升降机》GB/T 10054-2005 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、参数信息 施工电梯下混凝土顶板示意图 施工电梯选择型号为SC200/200，轿厢类型为双轿厢。 施工电梯安置位置为混凝土板。
电梯总高度105.00m，标准节长度为1.50m。 标准节重量为1.40kN，单轿厢自重为16.00kN。 外笼重量为14.80kN，对重重量为10.00kN，其他配重为2.00kN。 施工电梯轿厢载重为20.00kN，施工荷载为1.00kN. 电梯导轨架长为0.65m，宽为0.5m。 电梯底笼长为3.00m，宽为1.30m。 施工电梯动力系数为2.00。 施工电梯基础下楼板长度为5.00m，宽度为4.00m，厚度为0.30m。 楼板混凝土强度等级为C35。 箍筋肢数为2。 二、施工电梯基础荷载计算 导轨架重为 G0=1.40×Int(105.00/1.50)=98.00kN。 施工电梯自重标准值为 Gk=16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00+20.00×2.00=206.80kN。 施工电梯自重设计值为 G=1.2×(16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00)+1.4×20.00×2.00=256.16kN。所以，G=2.00×256.16=512.32kN 三、施工电梯基础的地下室顶板结构验算 施工升降机的全部荷载由混凝土顶板承担，根据板的边界条件，选择最不利的板进行验算。 按荷载满布，且约束条件为一边固支，三边铰支计算。
THJ3000/载货电梯设计计算书 编制 审核 批准
目录 1、传动校验计算---------------------------------------------------------------2 2、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------5 3、承重梁校验-------------------------------------------------------------------5 4、240型限速器计算------------------------------------------------------8 5、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------9 6、导轨校核计算------------------------------------------------------------10 7、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------15 8、绳头组合强度验算---------------------------------------------------20 9、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------21
1．传动校验计算 本计算是以THJ3000/载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为： 额定载重量：Q=3000kg； 额定速度：V=0.5m/s； 根据这二个参数，选择曳引机型号为，其减速比为I=75/2=，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。 1.1轿厢额定速度校验 根据GB7588-1995中条款，计算轿厢速度时，轿厢载荷取额定载荷的一半，因此电动机上的转矩接近零，并依据电机额定转速n=960r/min校验轿厢转速。 轿厢速度v = πd n/I 2 =π××969/ 2 =30.56 m/min =0.509m/s 误差δ= [ / ×100% = +% GB7588-1995中条款规定，轿厢速度误差在-8%~+5%范围内是合适的,故本电梯速度,符合要求. 1．2 电动机功率验算 P= (1-k)QV(Kw) 102η 式中: P---电动机轴功率(Kw); k---电梯平衡系数,取k=; η---电梯机械总效率,取η= 将各参数代入公式得:
THJ3000/0.5-JXW载货电梯 设计计算书 编制 审核 批准
目录 1、传动校验计算---------------------------------------------------------------2 2、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------5 3、承重梁校验-------------------------------------------------------------------5 4、240型限速器计算------------------------------------------------------8 5、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------9 6、导轨校核计算------------------------------------------------------------10 7、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------15 8、绳头组合强度验算---------------------------------------------------20 9、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------21
1．传动校验计算 本计算是以THJ3000/0.5-JXW载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg； 额定速度：V=0.5m/s； 根据这二个参数，选择曳引机型号为J1.1J，其减速比为I=75/2=37.5，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。 1.1轿厢额定速度校验 根据GB7588-1995中条款12.6，计算轿厢速度时，轿厢载荷取额定载荷的一半，因此电动机上的转矩接近零，并依据电机额定转速n=960r/min校验轿厢转速。 轿厢速度v = πd n/I 2 =π×0.76×969/37.5 2 =30.56 m/min =0.509m/s 误差δ= [0.509-0.5] / 0.5×100% = +1.8% GB7588-1995中条款12.6规定，轿厢速度误差在-8%~+5%范围内是合适的,故本电梯速度,符合要求. 1．2 电动机功率验算 P= (1-k)QV(Kw) 102η 式中: P---电动机轴功率(Kw); k---电梯平衡系数,取k=0.45; η---电梯机械总效率,取η=0.5 将各参数代入公式得:
《电梯设计计算与实例》目录 目录 前言 一平衡补偿计算 (1) 1平衡补偿有关国家标准规定 (1) 1.1电梯超载运行试验的载重量 (1) 1.2电梯的平衡系数 (1) 1.3电梯的起制动加减速度 (1) 2平衡补偿计算公式推导 (1) 3无补偿链最大提升高度求解工况 (3) 4无补偿链最大提升高度求解步骤 (3) 4.1计算最大负载转矩 (3) 4.2计算绳轮转动惯量 (3) 4.3换算不同轴的转动惯量 (4) 4.4计算线性运动部件转化的转动惯量 (4) 4.5计算最大惯性转矩 (4) 4.6计算最大起动转矩 (4) 4.7计算电动机额定转矩 (5) 4.8求解无补偿链最大提升高度 (5) 5曳引比1：1电梯无补偿链最大提升高度求解实例 (5) 6曳引比2：1电梯无补偿链最大提升高度求解实例 (8) 二曳引力计算 (11) 1曳引力有关国家标准规定 (11) 1.1钢丝绳曳引条件 (11) 1.2电梯的平衡系数 (11) 1.3电梯的起制动加减速度 (11) 2曳引力计算图 (11) 3曳引力计算工况 (12) 4曳引力通用计算公式 (13) 5曳引力通用参数计算 (15) 5.1额定负载转矩计算 (15) 5.2总制动转矩计算 (15) I
《电梯设计计算与实例》目录 5.3惯性转矩计算 (15) 5.4制动角减速度计算 (16) 5.5绳轮折算质量计算 (16) 5.6绳槽摩擦系数计算 (16) 6曳引比1:1电梯曳引力计算实例 (17) 7曳引比2:1电梯曳引力计算实例 (23) 三起动转矩验算 (31) 1起动转矩有关国家标准规定 (31) 2起动转矩计算工况 (31) 3起动转矩验算步骤 (31) 3.1估算电动机功率 (31) 3.2计算最大负载转矩 (31) 3.3计算最大惯性转矩 (32) 3.4计算最大起动转矩 (32) 3.5计算电动机额定转矩 (32) 3.6验算起动转矩倍数 (32) 4曳引比1:1电梯起动转矩验算实例 (32) 5曳引比2:1电梯起动转矩验算实例 (36) 四最大提升高度求解 (40) 1提升高度有关国家标准规定 (40) 2最大提升高度计算工况 (40) 3最大提升高度求解步骤 (40) 3.1计算最大负载转矩 (40) 3.2计算最大惯性转矩 (40) 3.3计算最大起动转矩 (40) 3.4计算电动机额定转矩 (40) 3.5求解最大提升高度 (41) 4曳引比1：1电梯最大提升高度求解实例 (41) 5曳引比2：1电梯最大提升高度求解实例 (44) 五制动转矩计算 (47) 1制动转矩有关国家标准规定 (47) 1.1轿厢最大载重量和最大减速度 (47) 1.2电梯的平衡系数 (47) 1.3电梯的起制动加减速度 (47) II
自动扶梯设计计算书 .速度计算: (1) 梯级运行速度校核： 电动机转速n=960r/min 减速机输出转速n i =39.18r/min 梯级运行速度V= n d(Z i X n 〃Z 2)+ 60 =3.14 X 0.683(23X 39.18/65)+ 60 =0.495(m /s) 与额定速度偏差0.495 0.5 0.005 0.5% 5% 0.5 满足标准(GB16899-1997第12.2.3条要求) (2) 扶手带运行速度校核： 驱动链轮Z2=65 小链轮Z3=30 扶手轴链轮Z4=26 摩擦轮直径d5=287 扶手带速度 Vf= n (d 5+10)(Z 1X n X Z 3/Z 2 X Z 4) - 60 =3.14X (587+10)(23X 39.18X 30/65)- 60 Fs d c P Fh d 3 Z2 683 d=683.4 梯级链轮Z=16 主机链轮Z1=23 /■ \Fd 』 _l Z4 ； Z3 d 1 \ 0" d2 Z1 d1=233 d2=657.2 d3=243 d4=210.7
=0.499(m ⑸ 与额定速度偏差0.499 0.495 0.004 0.4% 2% 0.495 满足标准(GB16899-1997第7.1条要求) 二.功率计算： (1) 乘客载荷：每节梯级载荷：W i=1200N 承载梯级数量：H/X i=9.9 X 1000/200 =49.5 因此W=1200 X 49.5=59400N (2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数n 1： 当a =30° 时，n 1=0.12 (3) 电动机效率n =0.83,满载系数? =1 P=FV/(1- n 1)Xn =Vw ? sin30°/(1- n 1)Xn =20.33(KW) 考虑扶手带消耗功率1.6KW 选用11X 2=22(KW) 双驱动 三.梯级链及驱动链安全系数计算： 梯级链与驱动链破断载荷为180KN 梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N(单侧1300N) (1)梯级链安全系数计算 根据EN115;1995第9.1.2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30 ° (Z=1m、H=9.9m)