自动扶梯设计计算书
.速度计算:
(1) 梯级运行速度校核： 电动机转速n=960r/min 减速机输出转速n i =39.18r/min 梯级运行速度V= n d(Z i X n 〃Z 2)+ 60
=3.14 X 0.683(23X 39.18/65)+ 60 =0.495(m /s)
与额定速度偏差0.495 0.5
0.005 0.5% 5%
0.5
满足标准(GB16899-1997第12.2.3条要求) (2) 扶手带运行速度校核：
驱动链轮Z2=65 小链轮Z3=30 扶手轴链轮Z4=26 摩擦轮直径d5=287
扶手带速度 Vf= n (d 5+10)(Z 1X n X Z 3/Z 2 X Z 4) - 60
=3.14X (587+10)(23X 39.18X 30/65)- 60
Fs
d
c
P Fh
d
3
Z2
683
d=683.4 梯级链轮Z=16 主机链轮Z1=23 /■
\Fd
』
_l
Z4
；
Z3
d
1 \ 0"
d2
Z1
d1=233 d2=657.2
d3=243 d4=210.7
=0.499(m ⑸
与额定速度偏差0.499 0.495
0.004 0.4% 2%
0.495
满足标准(GB16899-1997第7.1条要求)
二.功率计算：
(1) 乘客载荷：每节梯级载荷：W i=1200N
承载梯级数量：H/X i=9.9 X 1000/200
=49.5
因此W=1200 X 49.5=59400N
(2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数n 1：
当a =30° 时，n 1=0.12
(3) 电动机效率n =0.83,满载系数? =1
P=FV/(1- n 1)Xn
=Vw ? sin30°/(1- n 1)Xn
=20.33(KW)
考虑扶手带消耗功率1.6KW
选用11X 2=22(KW) 双驱动
三.梯级链及驱动链安全系数计算：
梯级链与驱动链破断载荷为180KN
梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N(单侧1300N)
(1)梯级链安全系数计算
根据EN115;1995第9.1.2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30 ° (Z=1m、H=9.9m)
=5000X 1X 9.9/ tg30
=85736(N)
梯级链条所受拉力：Fs=Wsi n30° +2600
=85736X 0.5+2600 =45468(N) 梯级链条的安全系数：fs=180000/(Fs/2)
=7.92>5
满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求)
(2)驱动链安全系数计算
设定在驱动扶手带消耗功率为1.6KW
因此P扶手二F h X V
则F h=P扶手N
= 1.6 102 9.8
(16 2 0.105)/60
=4548(N)
驱动链所受拉力：F d=(Fs ? d+F h ? d3)/d2
=(45468X 0.683+4548X 0.243)/0.657
=48950(N)
驱动链安全系数：f d=180000 X 2/F d
=7.35>5
满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求)
四.传动轴强度计算:
(1)轴管的强度计算:
扭矩：T max Fs?d
2 Fh ?d3
2
45468 0.683 4548 0.243 2 2
13457 553 14010(N.m)
14010 1 (遁亍(竺)3 159 17.2
17.7(N/mm 2)
根据Q235-A 《机械设计手册》化学工业出版社第3版Q235-A
的值在18?25之间，满足要求。
(翳
(2)主轴的强度计算
作用在主轴上的力有通过轴承传递的力及两端支反力组成
N BY = 1.077F s /2+F h (1.077-0.2475)-0.5F d cos55° 1.077] /1.077
=:1.077X 45468/2+4548X (1.077-0.2475)-0.5X 48950X cos55°X
轴管要求强度:
d
空=17^ 宀 3「4
(d 空=159mm)
轴管的扭转角: d 空=9.3X
(d 空=159mm)
14010 (
9.3) 0.21( / mm 2)
0.25( /m)
B
~1
150-
N B Y
N D Y
1077 J5Q
"
1377
严 N BZ
N D
Z
N E
Z
,150
B
D
一
1077
-
150
— ---------
1377
________________ taB-
4
N E
A
N AY
1.077] /1.077
=(24485+3743-15119)/1.077
=13109(N)
N DY= F s+ F h -( N BY+ F d ? cos55 )
=45468+4548-(13109+28077)
=8830(N)
N BZ = N DZ= F d sin55 /2=48950X 0.819/2
=20045(N)
N AY=[N BY(1.077+0.15)+0.15 N DY] /1.377 =(16085+1325)/1.377
=12643(N)
N EY= N BY＋N DY－N AY
=13109＋8830－12643
=9296(N)
N EZ=(1.227 N DZ+0.15 N BZ)/1.377
=(1.227X 20045+0.15X 20045)/1.377
=20045(N)
N AZ = F d sin55 —N EZ
=48950X0.819－20045
=20045(N)
作用在 A 点及 E 点合力：
一、水轮机选型计算的依据及其基本要求.....................................................................1 1 水轮机选型时需由水电勘测设计院提供下列原始数据.................................1 2 水轮机选型计算应满足下述基本要求......................................................1 二、反击式水轮机基本参数的选择计算..................................................................1 1 根据最大水头及水头变化范围初步选定水轮机的型号.................................1 2 按已选定的水轮机型号的主要综合特性曲线来计算转轮参数.................................1 3 效率修正..........................................................................................4 4 检查所选水轮机工作范围的合理性.........................................................4 5 飞逸转速计算....................................................................................5 6 轴向推力计算....................................................................................5 三、水斗式水轮机基本参数的选择计算......................................................10 1 水轮机流量.......................................................................................10 2 射流直径d 0.......................................................................................10 3 确定D1/d 0.......................................................................................10 4 水轮机转速n ....................................................................................10 5 功率与效率................................................................................................11 6 飞逸转速..........................................................................................12 7 水轮机的水平中心线至尾水位距离A ......................................................12 8 喷嘴数Z 0的确定....................................................................................12 9 水斗数目Z1的确定.................................................................................12 10 水斗和喷嘴的尺寸与射流直径的关系...................................................13 11 引水管、导水肘管及其曲率半径.........................................................13 12 转轮室的尺寸..............................................................................14 A 水机流量..........................................................................................17 B 射流直径.............................................................................................17 C 水斗宽度的选择..........................................................................................17 D D/B 的选择.............................................................................................17 E 水轮机转速的选择.......................................................................................17 F 单位流量的计算..........................................................................................17 G 水轮机效率................................................................................................18 H 飞逸转速................................................................................................18 I 转轮重量的计算..........................................................................................18 四、调速器的选择.............................................................................................20 1 反击式水轮机的调速功计算公式.....................................................................20 2 冲击式水轮机的调速功计算公式.....................................................................20 五、阀门型号、大小的选择.................................................................................21 1 球阀的选择................................................................................................21 2 蝴蝶阀的选择 (22) 目 录
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯 计算书
XXXXXXX 目录 1.前言 2.电梯的主要参数
3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2平衡系数的计算 3.3曳引机电动机功率计算 3.4曳引机负载转矩计算 3.5曳引包角计算 3.6放绳角计算 3.7轮径比计算 3.8曳引机主轴载荷计算 3.9额定速度验算 3.10曳引力、比压计算 3.11悬挂绳安全系数计算 3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算
4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算 4.7机房承重梁计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算 10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算 11.1顶层空间计算 11.2底坑计算
12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计 算） 13. 机械防护的设计和说明 14. 轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算 15. 轿顶护栏设计 16.轿厢护脚板的安装和尺寸图 17.开锁区域的尺寸说明图示 18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作) 19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围） 20.引用标准和参考资料 1.前言 本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的
假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：
2.1 x、y向，受力简图如下：
以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN ＜2×1800=3600KN（满足要求） 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B
M R B=4646.86 ＜1800KN（满足要求） 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；
UASB 的设计计算 6.1 UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区） 设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(112000L mg C = ，)/(1680L mg C e =（去除率85%） V= 3028560 .585 .02.111500m N E QC v =??= 式中Q —设计处理流量d m /3 C 0—进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E —去除率 N V —容积负荷，)//(0.53d m kgCOD N v = 6.2 UASB 反应器的形状和尺寸 工程设计反应器3座，横截面积为矩形。 （1） 反应器有效高为m h 0.6=则 横截面积：)(4760 .62856 2m h V S ＝有效= = 单池面积：)(7.1583 4762m n S S i === （2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。 设池长m l 16=，则宽m l S b i 9.916 7 .158=== ，设计中取m b 10= 单池截面积：)(16010162'm lb S i =?== （3） 设计反应器总高m H 5.7=，其中超高0.5m 单池总容积：)(1120)5.05.7(160'3 ' m H S V i i =-?=?= 单池有效反应容积：)(96061603 'm h S V i i =?=?=有效 单个反应器实际尺寸：m m m H b l 5.71016??=?? 反应器总池面积：)(48031602 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(336031120'3 m n V V i =?=?=
水电站厂房 第一节几种水头的计算(1) H max=Z蓄—Z单机满出力时下游水位 H r= Z蓄—Z全机满出力时下游水位 H min=Z底—Z全机满出力时下游水位 一、H max的计算。 1 假设H max=84m 由公式Nr=K Q H 公式中 Nr为单机出力50000KW K 为出力系数8.5 H 为净水头=H0—ΔH=0.97H0 (ΔH=0.03H0) Q 为该出力下的流量。 故解出Q=70.028m3/s 查下游流量高程表得下游水位为198.8m 上游水位为284m ΔH=0.03 (284—198.8)=2.6m 又因为284—84—2.6= 197.4 2 重新假设Hmax=83m 由公式Nr=K Q H 解出Q=70.87m3/s 查下游流量高程表得下游水位为199.3m 上游水位为284m ΔH=0.03 (284—199.3)=2.5m
又因为284—83—2.5=198.5 故H max=83m 二、H min的计算。 1 假设H min=60m 由公式Nr=K Q H 公式中 Nr为全机出力200000KW K 为出力系数8.5 H 为净水头=H0—ΔH=0.97H0 (ΔH=0.03Ho) Q 为该出力下的流量。 故解出Q=392.16m3/s 查下游流量高程表得下游水位为203.50m 上游水位为264m ΔH=0.03 (264—203.50)=1.80m 又因为264—60—1.80=202.20< 203.50 2 重新假设Hmin=59m 由公式Nr=K Q H 解出Q=398.80m3/s 查下游流量高程表得下游水位为203.58m 上游水位为264m ΔH=0.03 (264—203.58)=1.77m 又因为264—59—1.77=203.23 = 203.58 故H min=59m 三、H r的计算。
ST5513塔吊基础方案 1、工程概况 2、塔式起a 机选用 塔吊数量1台，具体见平面布置图。 设备型号：ST5513—台。 塔机回转半径：oOmo 标准节规格：2. 0mX2. 0mX2. 8in 。 3、编制依据 《SY5513塔式起重机使用说明书》 《地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002) 10、《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008) 11、施工图纸 4、塔吊基础施工方案 工程拟采用一台ZJ5311塔吊用于工程的垂直运输。塔吊安放于基坑以外。 塔吊ST5513基础采用4根O400PHC 管桩桩(B 型)，顶部制作磴承台，磴承 台尺寸为5600X5600X1500mmo 在栓承台浇筑前，埋设塔吊基础锚脚。 4. 1桩设计 塔吊桩采用4根OMOOPHC 管桩桩(B 型)，桩长为16in 。 4. 2承台设计 塔机搭设高度: 200皿。 2、 《岩土工程勘察报告》 3、 《塔式起重机操作使用规程》(ZBJ80012h 4. 《建筑机械使用安全技术规范》(JGJ33-2001h 5- 《塔式起巫机安全规程》(GB5144-2006)； 6、 《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009) 7、 《建筑地基基础设计规范》(DGJ08-11-2010) 8、 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008) 9、
承台采用钢筋混凝土承台，承台尺寸定为长X 宽X 高5600X5600X1500mmo 1、开挖要求 在塔吊承台基础开挖过程中，采用2级放坡，坡度均为1:1.5,总的挖深为 4. 18m,明排水。 2、模板要求 采用胶合板木模。 5、塔吊基础施工工艺流程和操作规程 5.1、施工工艺流程 桩基定位，施工放样f 打桩一垫层栓，放样一钢筋绑扎，预埋件安装f 支模 f 隐蔽验收一8^浇筑，养护f 塔吊安装 5. 2操作规程 根据塔吊基础施工的要求，对土方开挖阶段塔基格构柱周边土方开挖流程规 定如下: 1、开挖阶段，挖机 配备专人指挥。 2、土方开挖过程，格构柱四边土体高差不大于1?5臥且格构柱周边土体釆用 人工开挖，严禁挖机碰撞塔机格构柱。 3、塔机格构柱部分土方开挖采用限时效应开挖。 6、质量要求 1、基础顶面找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000； 2、机脚螺栓位置、尺寸要准确，做好技术复核丄作。尺寸误差不超过±0. 5mm, 螺纹位须抹上黄油，并注总保护。 3、钢筋笼制作允许偏差: 钢筋笼长度±100mnb 钢筋笼直径±lmnb 主筋间距±l()mm 焊缝要求与母材表面光顺过渡，同一焊缝的焊脚高度要一致: 4)主要对接焊缝的咬边不超过0. 5mm.次要受力焊缝的咬边不允许超过1mm 。 4、 焊接要求: 1) 对接焊缝的余高为2~3mm ； 2) 3) 焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑:
中间总集水槽宽度：B=0.9（1.5Q ）0.4 =0.9×（1.5×0.463） =0.78m 40000t/d 高密度澄清池设计计算书 一、设计水量 Q=40000t/d=1666.7t/h=0.463m 3/s 二、构筑物设计 水的有效水深：本项目的有效水深按 6.8 米设计。 1、絮凝池：停留时间 6～10min ，取 8 min 。 则有效容积：V=1666.7×8/60=222.3 m 3 平面有效面积：A=222.3/6.8=32.7m 2。 取絮凝池为正方形，则计算并取整后。絮凝池的有效容积： 5.7m×5.7m× 6.8m（设计水深）=221m 3。 原水在絮凝池中的停留时间为 7.96min 2、澄清区 斜管上升流速：12～25m/h ，取 22.5 m/h 。——斜管面积 A 1=74.08m 2。 沉淀段入口流速取 60 m/h 。——沉淀入口段面积 A 2=27.78m 2。 0.4 取 B=0.9m 。 从已知条件中可以列出方程： X·X1=27.78——① （X-1.3）·（X-X1-0.25-0.5）=74.08——② 可以推出：A=X 3-2.05X 2-100.885X+36.114=0 当 X=11 时A=9.33＞0 当 X=10.9 时A=-12.064＜0 所以取 X=11。即澄清池的尺寸：11m×11m×6.8m=822.8m 3原水在澄清池中的停留时间：t=822.8/0.463=1777.1s=29.6min 。 斜管区面积：9.7m×7.7m=74.69m 2 水在斜管区的上升流速：0.463/74.69=0.0062m/s=6.2mm/s=22.32m/h 1
厌氧塔试水方案 厌氧塔在施工结束后要进行充水检验是否有渗漏点及基础沉降观测，以保证投入运行时能够达到设计施工标准。厌氧系统设备按照下列标准执行，工艺和材料符合下列标准和规定的最新版本的要求： 1)《苏州科特环保设备有限公司企业标准》SP-037 2)《钢制焊接常压容器》JB4735-97 1、前期准备 1.1塔体制作安装完毕，塔体焊接的所有构件及附件应全部完工， 达到验收标准。塔内废铁、焊条以及废物清理干净，封门前请甲方、监理验收，形成验收文件。 1.2试水应有各个工种配合，具体要求铆焊、管道、电气、机装人 员协调处理。 2、试水步骤 2.1试水前测量塔体垂直度（取4监测点）及圆度（取4监测点） 并通过业主确认记录监测数据。 2.2 先向塔体内充水到1/4水位处，观察24小时后塔体垂直度及圆 度，无异常变化后充水到1/2处，同样观察。24小时，无异常变化后充水到3/4处，再观察24小时，无异常变化后将塔体充满水，再观察24小时。 2.3 充水过程中观察塔体是否存在渗漏、异常变形现象，如有异常 现象出现，应立即停止注水，检查并排除异常现象后恢复试水工
作。 3、基础沉降观测 在筒体下部取4个观测点，塔体充水到1/2高度时，进行一次观测，并与充水前的数据进行比对，计算出实际的不均匀沉降量，当未超过允许的不均匀沉降量时，在充水至3/4高度时，进行一次测量，若仍未超过允许的不均匀沉降量时，可继续充水至最高液位，48小时后，进行观测，当沉降无明显变化时，即为合格。当沉降有明显变化时，则保持最高液位，每天观测，直至沉降稳定为止。 4、技术要求 4.1 塔注水到最高液位并保持24小时后渗漏、无异常变形为合格。 4.2 如有渗漏时应将塔内水放至适当高度，将渗漏处返修补焊，再 重新进行盛水试验，直到不渗漏为止。 4.3 如在充水过程中发现基础发生不允许的沉降，应停止充水，待 处理后方可继续进行试验。 4.4 充水时应有人在现场值班，发异常情况应停止充水，并报告技 术负责人。 5、安全保证措施 5.1 充水时的操作人员在高空进行开阀门时，应系好安全带、防滑 保证措施。
空气采样探测器设计方案 极早期主动式空气采样感烟探测系统技术方案 一、项目概述 本项目为暗室工程新建项目～单层高度20米以上～考虑到防火要求～因空间高～不宜采用普通点型火灾探测设备～为达到暗室高大空间的火灾防护能力～最大限度的减少～避免火灾隐患～确保整个火车站正常运营状态。我方采用了澳大利亚Vision生产的极早期主动式空气采样感烟探测系统VESDA对大楼火灾系统进行监控。利用VESDA系统先进的探测技术～卓越的探测性能对高大空间提供可靠的保障。系统主要由安装在现场的VESDA标准型探测器和设置在主站房一层消防控制室的集中监控微机组成。整个系统连接成一个网络～可以通过监控微机对全部前端探测器进行编程～监控和维护等工作。 二、方案设计依据 本方案在设计过程中依据了下列相关文件 , 《火灾自动报警系统设计规范,GB50116,98,》 , 《火灾自动报警系统施工及验收规范,GB 50166,92,》 , 《火灾报警器通用技术条件,GB4717,1993,》 , 《消防联动控制设备通用技术条件 GB16806,1997》 , 《VESDA System Design Manual Version 2.2》,Vision公司 设计手册, , 《VESDA设计规范2002》,北京华脉金威公司企业标准, , 《VESDA施工及验收规范2002》,北京华脉金威公司企业标准, 三、 VESDA产品功能及介绍 3.1. 综述
VESDA——VERY EARLY SMOKE DETECTION APPARATUS～中文翻译为:极早期的烟雾探测设备～这是根据产品的功能而起的名字。而根据其原理特点～也称其为主动吸气式或采样式烟雾探测器。 澳大利亚Vision公司生产的VESDA的第一代产品早在七十年代就已研制出来了。在1983年就已开始推向全球～并被广泛采用。VESDA以其先进的技术和完善的品质享有最高声誉～成为保障高价值财产和重要设备设施安全的第一选择。 3.2. 燃烧过程的认识 火情的发展一般分为四个阶段:不可见烟,阴燃,阶段、可见烟阶段、明火阶段和高温阶段。上图展示了火灾的整个演变过程。传统的火灾报警系 火灾发展趋势与VESDA探测范围示意图 统通常是在可见烟阶段才能探测到烟雾～发出警报～此时火情所造成巨大的经济和财产损失已不可避免。请注意:在此之前～不可见烟阶段给我们提供了充裕的时间～VESDA可以及早探测险情～并控制火情的发生和曼延。
1. 厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为 5.0 /( 3 / ) N v kgCOD m d 进出水 COD 浓度 C 0 2000( mg / L) ， E=0.70 QC 0 E 3000 20 0.70 8400m 3 3 V= 5.0 ，取为 8400 m N v 式中 Q ——设计处理流量 m 3 / d C 0——进出水 CO D 浓度 kgCOD/ 3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为 h 17.0m 则 横截面积： S V 有效 8400 ＝495(m 2 ) h 17.0 单池面积： S i S 495 165(m 2 ) n 3 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在 1.2 ： 1 以下较合适。 设直径 D 15 m ，则高 h D*1.2 15 * 1.2m 18 ，设计中取 h 18m 单池截面积： S i ' 3.14 * ( D )2 h 3.14 7.52 176.6( m 2 ) 2 设计反应器总高 H 18m ，其中超高 1.0 m 单池总容积： V i S i ' H ' 176.6 (18.0 1.0) 3000( m 3 ) 单个反应器实际尺寸： D H φ15m 18m 反应器总池面积： S S i ' n 176.6 3 529.8(m 2 ) 反应器总容积： V V 'i n 3000 3 9000(m 3 )
第一章 水轮机的选型设计 第一节 水轮机型号选定 一．水轮机型式的选择 根据原始资料，该水电站的水头范围为18-34m ， 二．比转速的选择 水轮机的设计水头为m H r 5.28= 适合此水头范围的有HL240和ZZ450/32a 三．单机容量 第二节 原型水轮机主要参数的选择 根据电站建成后,在电力系统的作用和供电方式, 初步拟定为2台,3台,4台三种方案进行比较。 首先选择HL240 n11=72r/min 一．二台 1、计算转轮直径 水轮机额定出力：kw N P G G r 67.66669 .0106.04 =?== η 上式中： G η-----发电机效率,取0.9 G N -----机组的单机容量（KW ） 由型谱可知，与出力限制线交点的单位流量为设计工况点单位流量，则Q 11r =1.155m 3 /s,对应的模型效率ηm =85.5%，暂取效率修正值 Δη=0.03，η
=0.855+0.03=0.885。模型最高效率为88.5%。 m H Q P D r r 09.2885 .05.28155.181.967 .666681.95 .15.1111=???== η 按我国规定的转轮直径系列（见《水轮机》课本），计算值处于标准值2m 和2.25m 之间，且接近2m ，暂取D 1=2m 。 2、计算原型水轮机的效率 914.02 46 .0)885.01(1)1(155 110max =--=--=D D M M ηη Δη=η max -ηM0=0.914-0.885=0.0.029 η=ηm +Δη=0.855+0.029=0.884 3、同步转速的选择 min /18.1972 95 .0/5.2872av 1110r D H n n =?== min /223.11855 .0884 .07210 M 0 T 11011r n n =-?=-=?）（ ）（ ηηmin /223.73223.172n 1111r 11r n n m =+=?+= 4、水轮机设计单位流量Q11r 的计算 r Q 11= r r r H D η5 .12181.9P =884.05.28281.967.66665.12???=1.2633 m /s 5、飞逸转速的计算 r n = 1 11max D H n r =73.223×28.33=212.851r/min 6、计算水轮机的运行范围 最大水头、平均水头和最小水头对应的单位转速 min)/609.66223.18.332 180.19711max 1min 11r n H nD n =-?=?-= min)/(777.70223.195 .0/5.282180.19711av 111r n H nD n a =-?=?-=
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
THF5000/0.5-JXW-VVVF 目录 一井道顶层净高及底坑尺寸 二电梯主要参数 三传动系统 1.电动机功率计算 2.曳引机主要参数 3.选用校准 四曳引绳安全计算 五悬挂绳轮直径与绳径比值计算 六曳引条件计算 七比压计算 八正常工况下导轨应力,变形计算 九安全钳动作时,导轨应力计算 十轿厢架计算 十一缓冲的校核 十二限速的校核 十三安全钳的校核 十四轿厢通风面积和轿厢面积计算 十五承重大梁的校核 十六底坑地板受力的计算 一井道顶层净高及底坑尺寸
井道顶层净高4500mm 及底坑尺寸1700mm 缓冲器安全距离200mm ～350mm 取300mm 提升高度4.5m 1. 井道顶层空间计算:单位(mm) OH=H+H1+H2+H3+35V 2 OH=2450+300+175+1000+35x0.52 OH=3664＜4500mm 所以井道顶层净高4500mm 满足要求。 OH-顶层高度 H-轿厢高(2500mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离175mm V-速度(0.5米/秒) H3-轿厢投影部分与井道顶最底部分的水平面之间的自由垂直距离(1000+35V 2 mm) 2. 井道底坑空间计算:单位(mm)
P=L1+H1+H2+L3 P=650+300+175+500 P=1625＜1700mm 所以井道底坑深度1700mm满足要求。 P-底坑深度 L1-轿底与安全钳拉杆距离(650mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离(175mm) L3-底坑底与轿厢最底部件之间的自由垂直距离(500mm) 二电梯的主要参数
建筑弱电课程设计计算书 一、消防、报警及控制系统 1、工程概况 此次设计工程为蚌埠绿地中央广场，40层建筑，首层设有健身房、校长室、学生处、教务处、办公室、更衣室、消控室等功能室。设计高度不超过6米。其消防设计采用火灾报警系统一级保护对象设计，采用控制中心报警系统。消防控制室内置火灾自动报警控制、消防联动控制装置、彩色图形显示装置、消防专用电话总机、火灾应急广播控制盘，负责整个建筑内的火灾报警信号、消防设备的集中监控和消防指挥。 2、探测器数目的确定 以下均选择离子感烟探测器。因为是一级保护对象，故k=0.8。 【1】健身房 （1）确定感烟探测器的保护面积A 和保护半径R 。 因保护区域面积2 10.213.1133.62S m =?=。 房间高度6h m ≤。 顶棚坡度0o θ=，即15o θ≤。 查表3-3可得，感烟探测器： 保护面积 2 60A m =； 保护半径 5.8R m =。 （2）计算所需探测器数N 根据建筑设计防火规范，因为是一级保护对象，取0.8K =。 133.62 2.780.860 S N KA ≥==? (只)，取3只。 （3）确定探测器安装间距a ，b 查极限曲线D 由式22 5.811.6D R m ==?=，2 60A m =，查图3-36得极限曲线为D5。 确定a ，b 认定a=6m,对应D5查得b=9m 。 （4）由平面图按a 、b 值布置3只探测器。 （5）校核 222269 5.42222a b r m ????????=+=+= ? ? ? ????????? 即5.8m=R>r=5.4m 满足保护半径R 的要求。 【2】校长室、学生处、教务处、办公室和消控室 （1）确定感烟探测器的保护面积A 和保护半径R 。 因保护区域面积2 5.4 3.619.44S m =?=。 房间高度12h m ≤。 顶棚坡度0o θ=，即15o θ≤。 查表3-3可得，感烟探测器：
水电站厂房课程设计计算书 1．蜗壳单线图的绘制 1.1 蜗壳的型式 根据给定的基本资料和设计依据，电站设计水头Hp=46.2m ，水轮机型号 ：HL220-LJ-225。可知采用金属蜗壳。又Hp=46.2m>40m ，满足《水电站》（第4版）P32页对于蜗壳型式选择的要求。 1.2 蜗壳主要参数的选择 金属蜗壳的断面形状为圆形，根据《水电站》（第4版）P35页可知：为了获得良好的水力性能及考虑到其结构和加工工艺条件的限制，一般取蜗壳的包角为0345?=。 通过计算得出最大引用流量m ax Q 值，计算如下： ○ 1水轮机额定出力：15000 156250.96 f r f N N KW η= = = 式中：60000150004 f KW N KW = =，0.96f η=。 ○ 2'31max 3 3 2222115625 1.11 1.159.819.81 2.2546.20.904 r p N Q m s D H η = = =
塔式起重机基础施工方案 塔机型号：TC6012 工程名称：XXXX项目土建施工 暨水电安装工程一期公建区编制： 审核： 编制时间：2020-3-12
目录 一、编制依据 (3) 二、工程概况 ............................................................................................. 错误!未定义书签。 三、塔吊相关参数...................................................................................... 错误!未定义书签。 四、塔吊基础选型...................................................................................... 错误!未定义书签。 五、塔吊基础施工技术措施及质量验收...................................................... 错误!未定义书签。 六、塔吊基础验算...................................................................................... 错误!未定义书签。
塔吊基础施工方案 一、编制依据 1、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992） 2、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJT187-2009） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011） 6、《先张法预应力混凝土管桩》（GB 13476-2009） 7、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 8、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ 196-2010） 9、本工程施工组织设计； 10、项目工程岩土工程勘察报告； 11、本工程设计图纸； 12、TC6012型塔式起重机使用说明书。 如需要验算塔吊基础专业认证高级工程师保证出具专项方案以 及最合理的计算书，扫描加微信提供塔吊的主要参数，准备好塔吊主要参数：
.. w 极早期主动式空气采样感烟探测系统技术方案 一、项目概述 本项目为暗室工程新建项目，单层高度20米以上，考虑到防火要求，因空间高，不宜采用普通点型火灾探测设备，为达到暗室高大空间的火灾防护能力，最大限度的减少，避免火灾隐患，确保整个火车站正常运营状态。我方采用了澳大利亚Vision生产的极早期主动式空气采样感烟探测系统VESDA对大楼火灾系统进行监控。利用VESDA系统先进的探测技术，卓越的探测性能对高大空间提供可靠的保障。系统主要由安装在现场的VESDA标准型探测器和设置在主站房一层消防控制室的集中监控微机组成。整个系统连接成一个网络，可以通过监控微机对全部前端探测器进行编程，监控和维护等工作。 二、方案设计依据 本方案在设计过程中依据了下列相关文件 ?《火灾自动报警系统设计规（GB50116－98）》 ?《火灾自动报警系统施工及验收规（GB 50166－92）》 ?《火灾报警器通用技术条件（GB4717－1993）》 ?《消防联动控制设备通用技术条件 GB16806－1997》 ?《VESDA System Design Manual Version 2.2》（Vision公司设计手册） ?《VESDA设计规2002》（华脉金威公司企业标准） ?《VESDA施工及验收规2002》（华脉金威公司企业标准）
三、VESDA产品功能及介绍 3.1.综述 VESDA——V ERY E ARLY S MOKE D ETECTION A PPARATUS，中文翻译为：极早期的烟雾探测设备，这是根据产品的功能而起的名字。而根据其原理特点，也称其为主动吸气式或采样式烟雾探测器。 澳大利亚Vision公司生产的VESDA的第一代产品早在七十年代就已研制出来了。在1983年就已开始推向全球，并被广泛采用。VESDA以其先进的技术和完善的品质享有最高声誉，成为保障高价值财产和重要设备设施安全的第一选择。 3.2.燃烧过程的认识 火情的发展一般分为四个阶段：不可见烟（阴燃）阶段、可见烟阶段、明火阶段和高温阶段。上图展示了火灾的整个演变过程。传统的火灾报警系 火灾发展趋势与VESDA探测范围示意图 统通常是在可见烟阶段才能探测到烟雾，发出警报，此时火情所造成巨大的经济和财产损失已不可避免。请注意！在此之前，不可见烟阶段给我们提供了充裕的时间，VESDA可以及早探测险情，并控制火情的发生和曼延。