目录
一序言
（一）设计任务
（二）设计思想
（三）设计特点
二储罐总装配示意图
三材料及结构的选择
（一）材料的选择
（二）结构的选择
四设计计算内容
（一）设计温度和设计压力的确定
（二）名义厚度的初步确定
（三）容器的压力实验
（四）容器应力的校核计算
（五）封头的设计
（六）人孔的设置
（七）支座的设计确定
（八）各物料进出管位置的确定及其标准的选择（九）液位计的设计
（十）焊接接头设计
五设计小结
六参考资料
太原科技大学材料科学与工程学院
过程设备课程设计指导书
课程设计题目：
（15）M3甲醇储罐设计
课程设计要求及原始数据（资料）：
一、课程设计要求：
1.使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。
2.广泛查阅和综合分析各种文献资料，进行设计方法和设计方案的可行性研究和论证。
3.设计计算采用电算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算机操作和专业软件的使用。
4.工程图纸要求计算机绘图。
5.毕业设计全部工作由学生本人独立完成。
二、原始数据：
设计条件表
管口表
课程设计主要内容：
1．设备工艺设计
2．设备结构设计
3．设备强度计算
4．技术条件编制
5．绘制设备总装配图
6．编制设计说明书
应交出的设计文件(论文)：
1.设计说明书一份
2.总装配图一张 (折合A1图纸一张)
一序言
（一）设计任务：
针对化工厂中常见的甲醇储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计，绘制总装配图和零件图，并编写设计说明书。（二）设计思想：
综合运用所学的机械基础课程知识，本着认真负责的态度，对储罐进行设计。在设计过程中综合考虑了经济性，实用性，安全可靠性。（三）设计特点：
容器的设计一般由筒体，封头，法兰，支座，接口管及人孔等组成。常，低压化工设备通用零件大都有标准，设计时可直接选用。本设计书主要介绍了液罐的筒体，封头的设计计算，低压通用零件的选用。
各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理的进行设计。
二储罐总装配示意图
三材料及结构的选择
（一）材料的选择
甲醇的物理化学性质
化学名称：甲醇，别名：甲基醇、木醇、木精
分子式OH
,分子量32.04，有类似乙醇气味的无色透明，易挥CH
3
发性液体，密度（20℃）0.7913g/mL，熔点为—97.8℃，沸点为64.65℃。甲醇是一种无色、透明、易燃、易挥发的有毒液体，略有酒精气味。甲醇是最常用的有机溶剂之一，与水互溶且体积缩小，能与甲醇乙酸等多种有机溶剂互溶，甲醇为有毒化工产品，用途广泛，是基础的有机化工原料和优质燃料，主要用于精细化工、塑料等领域，用来制造甲醛。醋酸、甲氨、硫酸等多种有机产品，也是农药、医药的重要原料之一。
储罐可选用一般钢材，但由于压力较大，可以考虑20R，16MnR 这两种钢材。如果纯粹从技术角度看，可用20R类的低碳钢板，16Mn 钢板的价格虽比20R贵，但在制造费用方面，同等重量设备的计价，16MnR钢板较为经济，所以在此选择16MnR钢板作为制造筒体和封头的材料。
（二）结构的选择
1 封头的选择
从受力与制造方面分析来看，球形封头是最理想的结构形式。但缺点是深度大，冲压较为困难；椭圆封头浓度比半球形封头小的多，易于冲压成型，是目前中低压容器中应用较多的封头之一。平板封头因直径厚度都较大，加工与焊接方面都要遇到不少困难。从钢材耗用量来看：球形封头用材最少，比椭圆封头节约，平板封头用材最多。因此，从强度，结构和制造方面综合考虑，采用椭圆封头最为合理。
2 人孔的选择
压力容器人孔是为了检查设备的内部空间以及安装和拆卸设备
的内部构件。人孔主要由筒节，法兰，盖板和手柄组成。一般人孔有两个手柄。选用时应综合考虑公称压力，公称直径，工作温度以及人，手孔的结构和材料等诸多方面的因素。人孔的类型很多，选择使用上有很大的灵活性。公称压力为 1.0MPa，公称直径为450mm,H为250mm的水平吊盖对焊法兰人孔。
3 法兰的选择
法兰连接的主要优点是密封可靠，强度足够及应用广泛。缺点是不能快速拆卸，制造成本较高。压力容器的法兰分平焊法兰和对焊法兰。法兰设计的优化原则是：法兰设计应使各项应力分别接近许用应力值，即结构材料在各个方向的强度都得到充分的发挥。
4 液面计的选择
液面计是用以指示容器内物料液面的装置，其类型大体上可以分为四类：有玻璃板液面计，玻璃管液面计，浮子液面计和浮标液面计。在中低压容器中常用前两种。玻璃板液面计有透光式和反射式两种结构，其适用温度在0~250摄氏度。玻璃管液面计适用于工作压力小于1.6MPa，介质温度在0~250摄氏度情况下。玻璃板液面计和玻璃管液面计均适用于物料没有结晶等堵塞固体的场合。板式5液面计承压能力强但比较笨重，成本较高。
5 鞍式支座的选择
鞍式支座是应用较为广泛的一种卧式支座。从应力分析来看，理论上支座数目越多越好。但实际上，卧式容器应尽可能设计成双支座，这是因为当支点过多时，各支撑平面的影响均会影响支座反力的
分布，因而采用多支座不仅体现不出理论上的优越性反而会造成容器受力不均匀程度的增加，给容器的运行安全带来不利影响。
在此选择轻型的鞍式双支座，一个S 型，一个F 型。
四 设计计算内容
（一） 设计温度和设计压力的确定
１．设计温度的确定
根据液氨储罐工作温度为-20～48℃ 所以选择设计温度t=50℃ ２．设计压力的确定
1】 根据甲醇储罐的工作压力MPa P w 8.0=，确定设计压力P
根据《压力容器安全技术监察规程》，当容器上装有安全阀时，
考虑到安全阀开启动作的滞后，容器不能及时泄压，设计压力不 得低于安全阀的开启压力。 所以，P=1.1w P =1.1×0.8=0.88MPa 2】计算压力的确定
根据工作压力确定计算压力，由于液柱静压力小于5%的设计压力，所以MPa P P C 88.0==，则对公称压力为1.0MPa 3】确定计算温度下的许用应力[]()MPa t σ
对于16MnR 的低合金钢板，在t=50℃的设计温度下，
[]()MPa MPa t 163=σ
4】确定焊接接头系数
取值根据接头形式及无损检测的长度比例来确定，采用双面对
接接头形式，相当于双面对接接头的全焊透对接头进行100%无损检测。取0.1=φ (二) 所需参数的确定
2.1 筒体长度及公称直径的确定
根据??=V V t 已知315m V t =，装量系数9.0=v ?，则设备的体积V=16.673m
再根据V L D i =?24
1π,解得3223.21m L D i =? 又规定6~3≈i
D L
假设公称直径mm DN 2000= L=5307mm ，则
6~36.2<=DN L
假设公称直径mm DN 1800= L=6552mm ，则64.3=DN L
假设公称直径mm DN 1900= L=5880mm ，则09.3=DN
L
所以取DN=1800mm L=6552mm 2.2 计算筒体和封头的厚度
甲醇储罐选用16MnR 制作罐体和封头 2.2.1 计算厚度 1】确定厚度附加量
根据钢板的厚度查设计手册，厚度负偏差5.01=C
当介质为压缩空气，水蒸气或水的碳素钢或低合金钢制容
器，腐蚀余量不小于1mm ，所以取mm C 22=
筒体：[]mm P D P c t
i c 87.488
.0116321800
88.02=-???=-Φ=σδ 封头：[]mm P D P c
t
i c 86.488.05.0116321800
88.05.02=?-???=-Φ=
σδ
2.2.2 设计厚度（加入腐蚀裕量）
筒体：mm C d 87.6287.42=+=+=δδ 封头：mm C d 86.6286.42=+=+=δδ
2.2.3 有效厚度
筒体：2C e +=δδ+圆整=8mm 封头：2C e +=δδ+圆整=8mm
2.2.4 名义厚度（设计厚度+钢板厚度负偏差）
筒体：21C C e n ++=δδ+圆整=8+0.5+2+圆整=12mm 封头：21C C e n ++=δδ+圆整=8+0.5+2+圆整=12mm
根据钢板的常用规格，取筒和封头的名义厚度均为mm
12（三）封头的设计
标准椭圆形封头是中低压容器中经常采用的封头形式,其最新的标准为JB/T4746-2002.该标准规定以内径为公称直径的标准椭圆形封头(代号EHA)的直边高度只与公称直径有关
DN ≤2000mm 时,直边高度为25mm ； DN>2000mm 时,直边高度为40mm 。
由于所设计的筒体公称直径DN=1800mm<2000mm ，所以直边高度为25mm ，
又根据《EHA 椭圆形封头内表面积及容积》查得：DN=1800mm 时，总深度H=475mm ，内表面积A=3.65352m ，容积V=0.82703m 所以，封头设计为EHA1800×12-16MnR JB/T4746-2002
示意图如下：
（四）支座的设计确定
容器支座有鞍式支座，腿式支座，支承式支座，耳式支座和裙式支座,本次设计为卧式容器，所以采用鞍式支座。鞍式支座分为轻型(代号为A)和重型(代号为B)，轻型适用公称直径DN 1000~2000mm，所以选用轻型鞍座就可满足要求，鞍座与基础的安装形式有固定式（代号F）和滑动式（代号S）两种，一般为满足容器的热胀冷缩的位移要求，固定式和滑动式应配对使用。故设计中选用轻型鞍座，采用固定式和滑动式。
根据JBT4712.1—4712.4—2007容器支座 查表2
筒体的质量1m ：DN=1800mm mm n 12=δ L=6552mm ()kg l d d m i 35114
1221=??-=ρπ
封头的质量查得kg m 4.3382=
甲醇的质量kg V m 1066515100079.09.03=???=??=ρφ 附件质量4m =0.2×总体质量=0.2×604.4=120.9kg
故 储罐总质量=kg m m m m 3.146354321=+++
总负荷F=mg/2=71.7KN
查表得mm DN 1800=时，允许载荷KN Q 275=；而此设计储罐每个支座所需承受载荷为KN Q 7.71=，符合条件，于是选取支座： JB/T4712.1-2007，支座A1800-F JB/T4712.1-2007，支座A1800-S
根据表可知符合要求
（五）人孔的设置
5.1 人孔位置和尺寸的设置
人孔即检查孔。压力容器开设检查孔目的是为了检查压力容器在使用过程中是否产生裂纹，变形，腐蚀等缺陷以及装拆设备的内部零部件，一般设备的公称直径在900mm以下时可根据需要设置适当数量的手孔，超过900mm时应开设人孔。人孔有圆形和长圆两种。人孔大小的设置原则是方便人的进出，因此，圆形人孔的公称直径规定为400～600mm，所以本次设计选择人孔公称直径为450 mm。
人孔位置的确定：取L=500mm
根据储罐的设计温度，最高工作压力，材质，介质及使用要求的等条件，选用公称压力PN=1.0MPa，水平吊盖带颈对焊法兰人孔（HG21524—95），人孔公称直径选定为DN=450mm，采用榫槽面和密封面和石棉橡胶板垫片，人孔各零件名称，材质及尺寸如下表
根据钢制人孔和手孔HG/T21514—21513—2005
人孔开孔补强
人孔开孔补强采用补强圈结构，材质为16MnR
根据JB/T —4736—2002确定补强圈的内经mm D 4841=外径mm D 7602补强圈厚度为20mm
（六）各物料进出管位置的确定及其标准的选择
开孔液相进口管DN80，液相出口管DN80，放空口DN50，排污管DN50，压力表接口DN50，温度计接口DN40。
6.1 两相邻开孔中心的间距
两相邻开孔中心的间距（对曲面间距以弧长计算）应不小于两孔直径之和的两倍，其他管口如液相出口管，压力表接口，放气管，排污管，压力表接口，温度计接口，液位计接口等管间的间距均由下述来设计并计算：)(2m n
d d L +≥
上部：从罐的右侧至左侧依次设置：人孔，液相进口管，压力表接口，放空口，温度计接口。
压力表接口中心线与人孔中心线间距:
mm L 1000)50450(21=+≥ 取mm L 15001=
液相进口中心线与压力表接口中心线间距：
mm L 260)5080(22=+≥取mm L
3002
=
液相出口中心线与排污管接口中心线的间距:
mm L 260)5080(23=+≥ 取mm L 3003
=
放气管中心线与液相进口出口中心线的间距:
mm L 260)8050(24=+≥取mm L
3004
=
温度计接口中心线与放气管中心线的间距:
mm L 180)4050(25=+≥取mm L
2005
=
两液位计之间的间距mm L 10006=
液位计接口中心线到筒体中心线的距离mm L 5007= 下部：罐左侧设置液相出口，右侧设置排污管：
排污管和液氨出口管中心线与焊缝间距分别为：250mm 。 封头的左侧放两个液位计接口。
6.2 法兰的确定
6.2. 1】液相进出口的管法兰
已知管的公称直径DN=80mm 连接尺寸标准
HG20592 连接面形式RF,
根据标准HG20592—20635法兰 查表4—1所示
所以液相进出口管的管法兰标记 为
HG20592 法兰 WN 80-10 RF 4.5 16M
6.2.2排污管，放气管的管法兰
已知管的公称直径DN=50，标准HG20615 连接面形式为突面RF
根据标准HG20615 ,查表7.01-1 DN<600mm时的法兰连接尺寸
放气管，排污管的管法兰标记为
HG20615 法兰WN 50-2.0 RF 16Mn
6.2.3】温度计接口的管法兰
已知管的公称直径DN=40 标准HG20615 突面
根据HG20615 查表7.01-1 DN<600mm时的法兰连接尺寸
6.2.4】液位计接口处的法兰
根据HG20592 查表4-1所示
所以液位计处的法兰标记为
HG20592 法兰WN 40 RF 16M
6.2.5】筒体与封头的连接尺寸
根据JBT4700~4703~2000《压力容器法兰》查表 1 当PN=1.0Mpa DN=1800mm 法兰的尺寸如图所示
法兰的质量
根据JBT4700—4703—2000《压力容器法兰》查表2PN=1.0MPa DN=1800mm
可知：法兰质量突面338kg 衬环质量凸环17.5kg
（七）接管的尺寸
7.1】接管的长度：容器接管一般采用无缝钢管，采用对焊法兰的接管，在确定接管长度l时，还应保证接管上的焊缝与焊缝之间的距离不小于50mm。根据标准六合一，查表5-1根据保温层厚度与接管公称直径DN=80，最小接管长度l=150mm.
7.2】接管的高度：
液相进出口管的高度
液位计管的高度
排污管，放气管的高度
温度计接管的高度
(八)容器的压力实验
所谓压力试验，就是用液体或气体作为工作介质，在容器
内施加比它的设计压力还要高的试验压力，以检查容器在试验压力下是否有渗漏、明显的塑性变形以及其他缺陷。压力试验分为液压试验和气压试验两种，一般采用液压试验，而且普遍采用水为液压试验介质，故本次设计采用水压试验。
根据GB150标准的规定，液压试验时 t T P P ][][25.1σσ=
取设计实验温度为C o 50，查表有[][]t MPa σσ==163 所以 M P a P T 25.1125.1=?= 而圆筒的应力 e
e i T T D P δδσ2)
(+=
所以 MPa T 25.1418
2)
81800(25.1=?+?=σ
查表得到MPa s 345=σ
MPa s 5.3103459.09.0=?=σ s T σσ9.0<
所以，厚度校核合格。
(九)容器应力的校核计算
1计算容器质量m
筒体的质量1m ：DN=1800mm mm n 12=δ L=6552mm
()kg l d d m i 35114
1221=??-=ρπ
封头的质量查得kg m 4.3382= 容器的自重kg m m m 4.384921=+=
1.2 充液质量 充水时：
()()kg V m m 4.188491510004.3849=?+=+=水总ρ
N mg G 12.1847248.94.18849=?==
甲醇的质量：kg m 106653=
G=10665×9.8=104517N 2建立力学模型计算圆筒中的弯距 2.1 鞍座位置的确定
鞍座位置的选择一方面要考虑到利用封头的加强效应，另一方面又要考虑到不使壳体中因荷重引起的弯曲应力过大。由此，鞍座的位置按L a 2.0≤，并尽量使i R a 5.0≤的条件来确定，其中a 为鞍座中心线至圆筒端部的距离，L 为圆筒长度（两封头切线间距离），i R 为筒体内半径。
m L a 31.1552.62.02.0=?=≤
m R a i 45.02
8
.15.05.0=?=≤
取m a 45.0= 2.2 力学模型
2.3 圆筒最大弯矩的计算
将由上述计算所得的质量产生的重力简化为沿容器轴线作用的均布
q
a
a
A
B
L
载荷，计算跨中截面处的弯矩M 。 取m L 552.6= 而支座位置m a 45.0=
分析受力图可知 由于两支座距罐两端距离相等，两支座A,B 受力相同，均为罐重力的一半，且在罐中心截面上弯矩最大。 液压实验时：N G R R B A 06.9236212.1847242
12
1
=?=?==
m N R M A ?=???-??
? ??-=13.1097262552.6212552.6552.612.184724
45.02552.6max
正常操作时：N G R R B A 5.522581045172
121
=?=?==
m N G R M A ?=???-??
?
??-=1.620832552.6212552.6552.645.02552.6max
3计算圆筒跨中截面最大拉应力和最大压应力，进行应力校核 最大拉应力由介质压力及弯矩M 引起，位于该截面的最低点
即 e
e C D M D P δδσ2max
785.04+= MPa 25.568
1800785.01
.6208384180012=??+??= 其强度条件为
M P a t 163][m a x =≤σσ 条件符合。
最大压应力位于该截面的最高点，并且在盛满物料而升压时压应力有最大值，故有最大压应力为：
M P a D M e T 32
2m i n
1039.58
1800785.013.109726785.0-?-=??-==δσ 其强度条件为 M P a s 45.2799.0min =Φ≤σσ 条件符合。 稳定性条件为：{
}[]cr T σσσ≤--min min ,max ，式中][cr
σ
为
稳定许用压缩应力。
浅议甲醇储罐的消防设计(标 准版) Safety work has only a starting point and no end. Only the leadership can really pay attention to it, measures are implemented, and assessments are in place. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0807
浅议甲醇储罐的消防设计(标准版) 分子式C-H4-O。分子量32.04。相对密度0.792(20/4℃)。熔点-97.8℃。沸点64.5℃。闪点12.22℃。自燃点463.89℃。蒸气密度1.11。蒸气压13.33KPa(100mmHg21.2℃)。蒸气与空气混合物爆下限6～36.5%。遇热、明火或氧化剂易着火。根据《建筑设计防火规范》火灾危险性分类特征，甲醇为甲类液体。 由燃烧所必须具备的几个基本条件可以得知，灭火就是破坏燃烧条件使燃烧反应终止的过程。其基本原理归纳为以下四个方面：冷却、窒息、隔离和化学抑制。由甲醇的性质可知甲醇罐区的消防需采用泡沫灭火系统进行灭火，消防冷却水进行冷却，同时配备磷酸铵盐干粉灭火器灭火。 【Abstract】:Colorless,transparent,highlyvolatile,flammabl
eliquid.Slightalcoholodor.MolecularFormulaC-H4-O.Molecular weightof32.04.Therelativedensityof0.792(20/4℃).Meltingpoi nt-97.8℃.Boilingpointof64.5℃.Flashpointof12.22℃.Ignitio npointof463.89℃.Vapordensityof1.11.Vaporpressure13.33KPa( 100mmHg21.2℃).Vaporandairmixtureexplosionlimitof6to36.5%. Whenexposedtoheat,flameoroxidantseasytofire.Accordingto"bu ildingdesignforfireprotection"featuresofthefirehazardclass ification,Aliquidmethanol. Bythecombustionofseveralbasicconditionsmusthavetoknow,fire isthedestructionofcombustionprocessoftheterminationoftheco mbustionreaction.Thebasicprinciplegroupedintothefollowingf ourareas:cooling,asphyxia,isolationandchemicalinhibition.M ethanolfromthemethanoltankshowsthenatureofthefireextinguis hingsystemrequirestheuseoffirefightingfoam,firecoolingwate rforcooling,whilewithammoniumphosphatedrypowderfireextingu
资料1 储罐在日常装卸过程中会有“大小呼吸作用”，有呼吸废气排放。呼吸排放是由于温度和大气压的变化引起蒸汽的膨胀和收缩而产生的蒸汽排放，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放；工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 “小呼吸”损失 静止储存的油品，白天受太阳辐射使油温升高，引起上部空间气体膨胀和油面蒸发加剧，罐内压力随之升高，当压力达到呼吸阀允许值时，油蒸汽就逸出罐外造成损耗。夜晚气温下降使罐内气体收缩，油气凝结，罐内压力随之下降，当压力降到呼吸阀允许真空值时，空气进入罐内，使气体空间的油气浓度降低，又为温度升高后油气蒸发创造条件。这样反复循环，就形成了油罐的小呼吸损失。 “大呼吸”损失 这是油罐进行收发作业所造成。当油罐进油时，由于罐内液体体积增加，罐内气体压力增加，当压力增至机械呼吸阀压力极限时，呼吸阀自动开启排气。当从油罐输出油料时，罐内液体体积减少，罐内气体压力降低，当压力降至呼吸阀负压极限时，吸进空气。这种由于输转油料致使油罐排除油蒸气和吸入空气所导致的损失叫“大呼吸”损失。 储罐的“大小呼吸作用”和储罐的类型、物料装卸方式、运行状态有关。一般来说高压罐被当作密闭系统，实质上没有排放量；固定罐一般装有压力和真空排气口，它使储罐能在内压极低或真空下操作，压力和真空
阀仅在温度、压力或液面变化非常微小的情况下阻止蒸汽释放。 小呼吸损耗可按下式计算： LB=×M（P/（100910-P ））×××△×FP×C×K C 式中：LB —固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a ）； M —储罐内蒸气的分子量，； P —在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa ），2910Pa ； D —罐的直径（m ），3； H —平均蒸气空间高度（m ），； △T—一天之内的平均温度差（℃），15； FP —涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~之间，； C —用于小直径罐的调节因子（无量纲）；直径在0~9m 之间的罐 体，C=(D-9)2；罐径大于9m 的C=1； K C —产品因子（石油原油K C 取，其他的液体取） 大呼吸损耗可按下式计算： LW=×10-7×M×P×K N ×K C 式中：LW —固定顶罐的工作损失（Kg/m 3投入量） KN —周转因子（无量纲），取值按年周转次数（K ，约12次）确定。K ≤36，K N =1 36
目录 第1章甲醇的理化性质 (1) 1.1 甲醇主要的物理性质 (1) 1.2 化学性质 (2) 1.3 甲醇的危险性 (2) 1.3.1 防爆炸性 (2) 1.3.2 防火性 (2) 1.3.3 有毒性 (2) 第2章储罐的设计 (1) 2.3 罐体选材 (1) 2.4 封头结构及选材 (1) 2.5 壁厚： (1) 2.6 封头壁厚计算 (2) 2.7 人孔选择 (2) 2.8 进出料管的选择 (2) 2.9 液位计的设计 (2) 2.10 排污阀的选型 (3) 2.11 温度计： (3) 2.12 放空阀： (3) 2.13 检尺口 (3) 2.14 取样口 (3) 2.15 防静电 (3) 2.16 可燃气体报警（SH3063-1999） (4) 2.17 罐基础《大型储罐基础设计与地基处理》 (4) 2.18 围堰（API Std 2510） (4) 2.19 防火堤 (4) 第3章甲醇储罐的消防设计 (6) 3.1 甲醇储罐的灭火方法 (6)
3.1.2 隔离法 (6) 3.3 甲醇储罐的泡沫管道设计 (8) 3.3.1 储罐区泡沫灭火系统的选择 (8) 3.3.2 泡沫发生器的数目 (8) 3.3.3 液上喷射泡沫灭火系统泡沫产生器的设置 (8) 3.3.4储罐上泡沫混合液管道的设置，应符合下列规定： (9) 3.3.5 防火堤内的泡沫混合液管道的设置，应符合下列规定： (9) 3.3.6 防火堤外的泡沫混合液管道的设置，应符合下列规定： (9) 3.3.7 泡沫混合液管道的设计流速，不宜大于3m/s，其水力计算可按现行的国家标准《自动喷 水灭火系统设计规范》水力计算确定。 (10) 3.3.8 泡沫枪 (10) 3.3.9 泡沫混合液设计用量的确定应符合下列要求： (10) 3.3.10 泡沫管道布置图 (11) 注*： (11) 3.4 甲醇储罐应急事故预案 (12) 3.4.1 编制目的 (12) 3.4.2 危险目标 (12) 3.4.3 应急指挥 (13) 3.4.4 事故处理 (13) 3.4.5 规定和要求 (14) 第4章冷却系统 (15) 4.1水喷雾系统的作用 (15) 4.2选择系统类型 (15) 4.3系统组成设施 (15) 4.5工作原理 (15) 4.5设施介绍 (15) 4.5.1报警阀组 (15) 4.5.2管道 (16)
医疗安全与风险防范教育培训制度 为了使科室工作人员能够正确掌握医疗安全知识，提高医疗安全意识，降低 医疗安全风险，保障医疗安全，特制定本制度。 1 、利用科室晨会、业务学习时间开展多种形式的安全教育。 2 、新入职人员需经过科室岗前培训，教育内容包括：医疗卫生管理法律、行政法规及医院科室规章制度、工作流程、主要仪器设备的性能、项目操作规范、实验室、院感知识等。经考核合格，方可进行相应的工作。 3 、科室每月组织一次安全培训，将医疗安全的法律法规、实验室生物安全、仪器设备安全使用、检查项目规范操作作为安全教育的主要内容。 4 、科室不定期的组织安全演练，提高工作人员医疗安全风险防范意识和应急处理技能。 5 、对脱离岗位半年以上的员工，必须重新进行安全教育，经考试合格，方可上岗作业。 6 、 在新技术、 新项目开展前， 新设备、 新产品使用前， 要按新的安全操作规程， 对相关工作人员进行专门培训，经考核合格，方能进行操作。 7 、对违规、违纪进行操作，造成事故或未遂事故的人员应停止工作进行医疗安全培训学习。造成重大医疗事故和恶性未遂事故的，上报医务科，按照医院相关制度进行处罚。 8 、科室医疗质量与安全小组定期对安全教育制度执行情况进行检查，检查主要内容：学习计划、签到情况、学习记录等。 检验科 医疗安全与风险防范教育培训制度 为了使科室工作人员能够正确掌握医疗安全知识，提高医疗安全意识，降低
医疗安全风险，保障医疗安全，特制定本制度。 1、利用科室晨会、业务学习时间开展多种形式的安全教育。 2、新入职人员需经过科室岗前培训，教育内容包括：医疗卫生管理法律、行政 法规及医院科室规章制度、工作流程、主要仪器设备的性能、项目操作规范、实 验室、院感知识等。经考核合格，方可进行相应的工作。 3、科室每月组织一次安全培训，将医疗安全的法律法规、实验室生物安全、仪 器设备安全使用、检查项目规范操作作为安全教育的主要内容。 4、科室不定期的组织安全演练，提高工作人员医疗安全风险防范意识和应急处 理技能。 5、对脱离岗位半年以上的员工，必须重新进行安全教育，经考试合格，方可上 岗作业。 6、在新技术、新项目开展前，新设备、新产品使用前，要按新的安全操作规程，对相关工作人员进行专门培训，经考核合格，方能进行操作。 7、对违规、违纪进行操作，造成事故或未遂事故的人员应停止工作进行医疗安 全培训学习。造成重大医疗事故和恶性未遂事故的，上报医务科，按照医院相关 制度进行处罚。 8、科室医疗质量与安全小组定期对安全教育制度执行情况进行检查，检查主要 内容：学习计划、签到情况、学习记录等。 检验科 世上没有一件工作不辛苦，没有一处人事不复杂。不要随意发脾气，谁都不欠你的
易挥发有机气体的计算(固定顶储罐、浮顶罐呼吸损耗的计算方法) 诸位:这是一篇关于固定顶储罐储存有机液体时所产生的呼吸损耗的计算方法(依据美国的研究成果),特提供给大家参考,如有做化工类的或加油站(库)项目环评时可套用. 1、储存有机液体的基本罐型有固定顶罐、浮顶罐、可变蒸气空间罐和压力罐等五种，而固定顶罐是一种最普通的罐型，在国内最常被使用，是储存有机液体的普通罐型，一般认为是最低的接受水平，特别是在加油站和石油库用于储存汽油和柴油。 典型的固定顶罐由带有永久性附加罐顶的园筒钢壳组成，其罐顶可以有锥形、园拱顶形到平顶的不同设计。固定顶罐一般装有压力和排气口，它使储罐能在极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化微小的情况下阻止蒸气释放。固定顶罐的主要是呼吸排放和工作排放等两种排放方式。 2.排放量计算 2.1 呼吸排放 呼吸排放是由于温度和大气压力的变化引起蒸气的膨胀和收缩而产生的蒸气排出，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放方式。 固定顶罐的呼吸排放可用下式估算其污染物的排放量： LB=0.191×M（P/（100910-P））^0.68×D^1.73×H^0.51×△T^0.45×FP×C×KC 式中：LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸气的分子量； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa）； D—罐的直径（m）； H—平均蒸气空间高度（m）； △T—一天之内的平均温度差（℃）； FP—涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~1.5之间； C—用于小直径罐的调节因子（无量纲）;直径在0~9m之间的罐体，C=1-0.0123(D-9)^2 ; 罐径大于9m的C=1； KC—产品因子（石油原油KC取0.65，其他的有机液体取1.0） 2.2工作排放
甲醇罐区设计规范 篇一:甲醇储罐设计 目录 第1章甲醇的理化性质 (1) 1.1 甲醇主要的物理性 质 ................................................................. ......................................................... 1 1.2 化学性质 ................................................................. ........................................................................ .... 2 1.3 甲醇的危险 性.................................................................. .. (2) 1.3.1 防爆炸 性.................................................................. .. (2) 1.3.2 防火 性.................................................................. (2) 1.3.3 有毒 性.................................................................. (2) 第2章储罐的设计 (1) 1
2.3 罐体选 材 ................................................................. ........................................................................ .... 1 2.4 封头结构及选 材.................................................................. ................................................................ 1 2.5 壁 厚: ................................................................ ........................................................................ ......... 1 2.6 封头壁厚计 算.................................................................. .. (2) 2.7 人孔选 择 ................................................................. ........................................................................ .... 2 2.8 进出料管的选 择.................................................................. ................................................................ 2 2.9 液位计的设 计.................................................................. .. (2) 2.10 排污阀的选
项目营运期间主要排放的废气为油罐大小呼吸、加油机作业等排放的非甲烷总烃 ①储罐大呼吸损失是指油罐进发油时所呼出的油蒸气而造成的油品蒸发损失。油罐进油时，由于油面逐渐升高，气体空间逐渐减小，罐内压力增大，当压力超过呼吸阀控制压力时，一定浓度的油蒸气开始从呼吸阀呼出，直到油罐停止收油。参考有关资料可知，储油罐大呼吸烃类有机物平均排放率为0.88kg/m3?通过量； ②油罐在没有收发油作业的情况下，随着外界气温、压力在一天内的升降周期变化，罐内气体空间温度、油品蒸发速度、油气浓度和蒸汽压力也随之变化。这种排出油蒸气和吸入空气的过程造成的油气损失，叫小呼吸损失。参考有关资料可知，储油罐小呼吸造成的烃类有机物平均排放率为 0.12kg/m3?通过量； ③油罐车卸油时，由于油罐车与地下油罐的液位不断变化，气体的吸入与呼出会对油品造成的一定挠动蒸发，另外随着油罐车油罐的液面下降，罐壁蒸发面积扩大，外部的高气温也会对其罐壁和空间造成一定的蒸发。参考有关资料可知，油罐车卸油时烃类有机物平均排放率为0.6kg/m3?通过量； ④加油作业损失主要指为车辆加油时，油品进入汽车油箱，油箱内的烃类气体被油品置换排入大气。车辆加油时造成的烃类气体排放率分别为：置换损失未加控制时是l.08kg/m3
?通过量、置换损失控制时0.11kg/m3?通过量。本加油站加油枪都具有一定的自封功能，因此本加油机作业时烃类气体排放率取0.11kg/m3?通过量； ⑤在加油机作业过程中，不可避免地有一些成品油跑、冒、滴、漏现象的发生。跑冒滴漏量与加油站的管理、加油工人的操作水平等诸多因素有关，成品油的跑、冒、滴、漏一般平均损失量为0.084kg/m3?通过量。 该加油站按每天成品油通过量为2m3、年通过量按730m3计算，则可以计算出该加油站非甲烷总烃排放量
目录 一序言 （一）设计任务 （二）设计思想 （三）设计特点 二储罐总装配示意图 三材料及结构的选择 （一）材料的选择 （二）结构的选择 四设计计算内容 （一）设计温度和设计压力的确定 （二）名义厚度的初步确定 （三）容器的压力实验 （四）容器应力的校核计算 （五）封头的设计 （六）人孔的设置 （七）支座的设计确定 （八）各物料进出管位置的确定及其标准的选择（九）液位计的设计 （十）焊接接头设计 五设计小结 六参考资料
太原科技大学材料科学与工程学院 过程设备课程设计指导书 课程设计题目： （15）M3甲醇储罐设计 课程设计要求及原始数据（资料）： 一、课程设计要求： 1.使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。 2.广泛查阅和综合分析各种文献资料，进行设计方法和设计方案的可行性研究和论证。 3.设计计算采用电算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算机操作和专业软件的使用。 4.工程图纸要求计算机绘图。 5.毕业设计全部工作由学生本人独立完成。 二、原始数据： 设计条件表
管口表 课程设计主要内容： 1．设备工艺设计 2．设备结构设计 3．设备强度计算 4．技术条件编制 5．绘制设备总装配图 6．编制设计说明书 应交出的设计文件(论文)： 1.设计说明书一份 2.总装配图一张 (折合A1图纸一张)
一序言 （一）设计任务： 针对化工厂中常见的甲醇储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计，绘制总装配图和零件图，并编写设计说明书。（二）设计思想： 综合运用所学的机械基础课程知识，本着认真负责的态度，对储罐进行设计。在设计过程中综合考虑了经济性，实用性，安全可靠性。（三）设计特点： 容器的设计一般由筒体，封头，法兰，支座，接口管及人孔等组成。常，低压化工设备通用零件大都有标准，设计时可直接选用。本设计书主要介绍了液罐的筒体，封头的设计计算，低压通用零件的选用。 各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理的进行设计。
储罐大小呼吸 储罐在日常装卸过程中会有“大小呼吸作用”，有呼吸废气排放。呼吸排放是由于温度和大气压的变化引起蒸汽的膨胀和收缩而产生的蒸汽排放，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放；工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 “小呼吸”损失 静止储存的油品，白天受太阳辐射使油温升高，引起上部空间气体膨胀和油面蒸发加剧，罐内压力随之升高，当压力达到呼吸阀允许值时，油蒸汽就逸出罐外造成损耗。夜晚气温下降使罐内气体收缩，油气凝结，罐内压力随之下降，当压力降到呼吸阀允许真空值时，空气进入罐内，使气体空间的油气浓度降低，又为温度升高后油气蒸发创造条件。这样反复循环，就形成了油罐的小呼吸损失。 “大呼吸”损失 这是油罐进行收发作业所造成。当油罐进油时，由于罐内液体体积增加，罐内气体压力增加，当压力增至机械呼吸阀压力极限时，呼吸阀自动开启排气。当从油罐输出油料时，罐内液体体积减少，罐内气体压力降低，当压力降至呼吸阀负压极限时，吸进空气。这种由于输转油料致使油罐排除油蒸气和吸入空气所导致的损失叫“大呼吸”损失。 储罐的“大小呼吸作用”和储罐的类型、物料装卸方式、运行状态有关。一般来说高压罐被当作密闭系统，实质上没有排放量；固定罐一般装有压力和真空排气口，它使储罐能在内压极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化非常微小的情况下阻止蒸汽释放。 小呼吸损耗可按下式计算： LB=0.191×M（P/（100910-P））0.68×D1.73×H0.51×△T0.45×FP×C×K C 式中：LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸汽的分子量，92.14； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa），2910Pa； D—罐的直径（m），3； H—平均蒸汽空间高度（m），2.1；
YF-ED-J7837 可按资料类型定义编号 大型甲醇储罐安全措施设 计实用版 Management Of Personal, Equipment And Product Safety In Daily Work, So The Labor Process Can Be Carried Out Under Material Conditions And Work Order That Meet Safety Requirements. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日
大型甲醇储罐安全措施设计实用 版 提示：该安全管理文档适合使用于日常工作中人身安全、设备和产品安全，以及交通运输安全等方面的管理，使劳动过程在符合安全要求的物质条件和工作秩序下进行，防止伤亡事故、设备事故及各种灾害的发生。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 1. 甲醇内浮顶储罐设夏季水喷淋系统，配氮 封设施，比采用拱顶罐减少物料损失约95％， 中国石化总公司将内浮顶罐列为环保、清洁生 产设备。另外，由于喷淋水属间接冷却水，受 污染少，可循环使用，不会带来新的环境问 题。 2.甲醇储罐连接管线发生泄露后果预测： 在不利气象条件下甲醇浓度达到最低致死 浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值
50mg/m3的距离分别是23m和2.2km；在典型条件下达到最低致死浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值50mg/m3的距离分别是20m和1.8km 甲醇泄露后的影响区域比较大，需要采取有效的控制和管理措施避免甲醇的泄露。另外还需要制定合理的应急预案来确保一旦甲醇泄露后的应对措施。 正常工况，少量的甲醇蒸汽排入全厂火炬系统烧掉。 3. 用内浮顶加氮封比较好，安全且环保，需要注意的是氮封压力的控制要可靠，必要时罐顶可设压控的通大气的快开阀，以保证罐内氮气压力超高时的压力卸放，以策设备安全。退而求其次，也可以采用拱顶加氮封的形式。
诸位: 这是一篇关于固定顶储罐储存有机液体时所产生的呼吸损耗的计算方法(依据美国的研究成果),特提供给大家参考,如有做化工类的或加油站(库)项目环评时可套用. 1、储存有机液体的基本罐型有固定顶罐、浮顶罐、可变蒸气空间罐和压力罐等五种，而固定顶罐是一种最普通的罐型，在国内最常被使用，是储存有机液体的普通罐型，一般认为是最低的接受水平，特别是在加油站和石油库用于储存汽油和柴油。 典型的固定顶罐由带有永久性附加罐顶的园筒钢壳组成，其罐顶可以有锥形、园拱顶形到平顶的不同设计。固定顶罐一般装有压力和排气口，它使储罐能在极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化微小的情况下阻止蒸气释放。固定顶罐的主要是呼吸排放和工作排放等两种排放方式。 2.排放量计算 2.1呼吸排放 呼吸排放是由于温度和大气压力的变化引起蒸气的膨胀和收缩而产生的蒸气排出，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放方式。 固定顶罐的呼吸排放可用下式估算其污染物的排放量： LB=0.191×M（P/（100910-P））^0.68×D^1.73×H^0.51×△T^0.45×FP×C×KC 式中： LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸气的分子量； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa）； D—罐的直径（m）；
H—平均蒸气空间高度（m）； △T—一天之内的平均温度差（℃）； FP—涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~1.5之间； C—用于小直径罐的调节因子（无量纲）;直径在0~9m之间的罐体，C=1-0.0123(D-9)^2 ;罐径大于9m的C=1； KC—产品因子（石油原油KC取0.65，其他的有机液体取1.0） 2.2工作排放 工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 可由下式估算固定顶罐的工作排放 LW=4.188×10^-7×M×P×KN×KC 式中： LW—固定顶罐的工作损失（Kg/m3投入量） KN—周转因子（无量纲），取值按年周转次数（K）确定。 K36,KN=1 36＜K≤220, K＞220,KN=0.26 其他的同 （1）式。 转EIA-3一个贴子：
甲醇储罐设计． 目录 第1章甲醇的理化性 质 (1) 1.1 甲醇主要的物理性 质 ............................ . (1)
1.2 化学性 质 ............................ (2) 1.3 甲醇的危险 性 ............................ . (2) 1.3.1 防爆炸 性 ............................ . (2) 1.3.2 防火 性 ............................ .. (2) 1.3.3 有毒 性 ............................ .. (2) 第2章储罐的设 计 (1) 2.3 罐体选 材 ............................
(1) 2.4 封头结构及选 材 ............................ (1) 2.5 壁 厚： ........................... ............................... . (1) 2.6 封头壁厚计 算 ............................ . (2) 2.7 人孔选 择 ............................ (2) 2.8 进出料管的选 择 ............................ (2) 2.9 液位计的设 计 ............................
(2) 2.10 排污阀的选 型 ............................ .. (3) 2.11 温度 计： ........................... .. (3) 2.12 放空 阀： ........................... .. (3) 2.13 检尺 口 ............................ .. (3) 2.14 取样 口 ............................ .. (3) 2.15 防静 电 ............................
储罐在日常装卸过程中会有“大小呼吸作用”，有呼吸废气排放。呼吸排放是由于温度和大气压的变化引起蒸汽的膨胀和收缩而产生的蒸汽排放，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放；工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 “小呼吸”损失 静止储存的油品，白天受太阳辐射使油温升高，引起上部空间气体膨胀和油面蒸发加剧，罐内压力随之升高，当压力达到呼吸阀允许值时，油蒸汽就逸出罐外造成损耗。夜晚气温下降使罐内气体收缩，油气凝结，罐内压力随之下降，当压力降到呼吸阀允许真空值时，空气进入罐内，使气体空间的油气浓度降低，又为温度升高后油气蒸发创造条件。这样反复循环，就形成了油罐的小呼吸损失。 “大呼吸”损失 这是油罐进行收发作业所造成。当油罐进油时，由于罐内液体体积增加，罐内气体压力增加，当压力增至机械呼吸阀压力极限时，呼吸阀自动开启排气。当从油罐输出油料时，罐内液体体积减少，罐内气体压力降低，当压力降至呼吸阀负压极限时，吸进空气。这种由于输转油料致使油罐排除油蒸气和吸入空气所导致的损失叫“大呼吸”损失。 储罐的“大小呼吸作用”和储罐的类型、物料装卸方式、运行状态有关。一般来说高压罐被当作密闭系统，实质上没有排放量；固定罐一般装有压力和真空排气口，它使储罐能在内压极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化非常微小的情况下阻止蒸汽释放。 小呼吸损耗可按下式计算： LB=0.191×M（P/（100910-P））0.68×D1.73×H0.51×△T0.45×FP×C×K C 式中：LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸气的分子量，92.14； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa），2910Pa； D—罐的直径（m），3； H—平均蒸气空间高度（m），2.1； △T—一天之内的平均温度差（℃），15；
文件编号：TP-AR-L4713 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. （示范文本） 编订：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 大型甲醇储罐安全措施 设计(正式版)
大型甲醇储罐安全措施设计(正式版) 使用注意：该安全管理资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 1. 甲醇内浮顶储罐设夏季水喷淋系统，配氮封设施，比采用拱顶罐减少物料损失约95％，中国石化总公司将内浮顶罐列为环保、清洁生产设备。另外，由于喷淋水属间接冷却水，受污染少，可循环使用，不会带来新的环境问题。 2.甲醇储罐连接管线发生泄露后果预测： 在不利气象条件下甲醇浓度达到最低致死浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值50mg/m3的距离分别是23m和2.2km；在典型条件下达到最低致死浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值50mg/m3的距
离分别是20m和1.8km甲醇泄露后的影响区域比较大，需要采取有效的控制和管理措施避免甲醇的泄露。另外还需要制定合理的应急预案来确保一旦甲醇泄露后的应对措施。 正常工况，少量的甲醇蒸汽排入全厂火炬系统烧掉。 3. 用内浮顶加氮封比较好，安全且环保，需要注意的是氮封压力的控制要可靠，必要时罐顶可设压控的通大气的快开阀，以保证罐内氮气压力超高时的压力卸放，以策设备安全。退而求其次，也可以采用拱顶加氮封的形式。 4. 如果储存的仅是可燃液体的话，按道理来讲，选用浮顶罐本身就是为减少储罐火灾几率和火灾危险程
目 录 第一章 设计说明书 Ⅲ 摘要 Ⅲ Abstract Ⅲ 1.1概述 1 1.2文献综述 1 1.2.1前言 1 1.2.2内浮顶储罐的发展 1 1.2.3内浮顶储罐的结构、性能与应用 2 1.2.4内浮顶储罐对甲醇的储存 3 1.2.5总结 3 参考文献 3 1.3设计方案 4 1.3.1设计内容与要求 4 1.3.2设计流程 4 1.4设计参数与材料确定 4 1.4.1内浮顶罐设计参数 4 1.4.2材料确定 4 1.5储罐结构设计 5 1.5.1储罐结构参数的确定 5 1.5.1.1储罐直径与高度 5 1.5.1.2罐壁壁板高度与数目 6 1.5.2罐壁设计 6 1.5. 2.1罐壁厚度计算 6 1.5. 2.2罐壁板间的连接 7 1.5.3罐顶设计 7 1.5.3.1罐顶厚度与结构 7 1.5.3.2包边角钢的强度验算 8 1.5.3.3拱顶的稳定性验算 8 1.5.4罐底设计 9 1.5.5内浮盘与罐壁之间的密封设计 9 1.6荷载计算 10 1.6.1风载荷计算 10 1.6.1.1倾覆 10 1.6.1.2滑移 10
1.6.2地震载荷计算 11 1.6. 2.1水平地震载荷 11 1.6. 2.2地震弯距 11 1.6. 2.3第一圈罐壁底部的最大压应力 11 1.6. 2.4第一圈罐壁的容许临界压力12 1.6.3其他结构 12 参考文献 13 第二章 设计图纸 14 2.1内浮顶储罐结构 14 2.2罐壁纵、环对接焊 15 2.7内浮盘与罐壁之间的密封结构 15 2.3罐顶结构 16 2.4罐顶瓜皮板之间的搭接焊 16 2.5罐底结构 17 2.6罐底坡度 18 致谢 19
油罐（拱顶罐、内浮顶罐）大小呼吸废气的计算 本项目有5000 m 3的拱顶罐，5000 m 3的内浮顶罐和10000 m 3的内浮顶罐三种储罐。航煤（航空煤油）供应量，5000 m 3的拱顶罐每罐供应航煤量为10.1 万m 3/a ，5000 m 3的内浮顶罐每罐供应航煤量为10.1 万m 3/a ，10000 m 3的拱顶罐每罐供应航煤量为20.2 万m 3/a 。 1)拱顶罐大呼吸废气源强 根据中国石油化工系统(CPCC)经验公式，现有拱顶罐大呼吸废气计算公式如下： E 5dw K 1035.4L T VK P ρ-?= L dw —拱顶罐年大呼吸损耗量，kg/a ； P —储罐内平均温度下油品真实蒸气压，Pa ；航煤取为30000Pa ； ρ—油品平均密度，t/m 3；航煤密度为0.78t/m 3 V —油品年泵送入罐体积，m 3/a ；这里为10.1万m 3/a ； K T —周转系数；这里取1； K E —油品系数，汽油取1.0，原油取0.75； 计算可知，1个拱顶罐大呼吸损失量L dw 为77.1t/a ； 2）拱顶罐小呼吸废气源强 现有拱顶罐小呼吸废气计算公式如下： C K T H D P P P K 10751.12L P 5.051.073.168.0y a y E 3ds ?????? ??-?=-ρ L ds —拱顶罐年小呼吸损耗量，kg/a ； ρ—储存油品的平均密度，t/m 3；航煤密度为0.78t/m 3 K E —油品系数，汽油取24，原油取14； P a —当地大气压，Pa ；取101325Pa ； P y —油品本体温度下的真实蒸气压，Pa ；航煤取30000Pa ； D —储罐直径，m ；取23.75m ； H —储罐内气相空间的高度，包括灌顶的相当高度，m ；与装料多少有关，这里取罐体高度的1/2，6.3m ； ΔT —每日大气温度变化的年平均值，℃；这里取10℃；
硫酸不存在较大的蒸汽压力，无需采用浮盘。为隔离空气及雨水等杂质，需要用固定顶保护罐介质，一般采取自支撑的固定顶，且应将加强肋等支撑件设置在罐顶外壁，并保证在液位下的部件不存在裂纹等缺陷。从安全角度出发，一般不在罐顶设置操作平台，为便于操作、检修，可以设置独立的操作平台。若必须设置罐顶平台，则在罐顶设计时，应充分考虑包括顶部平台、管支架等相关设施的设备自重和相关设备带来的附加载荷的影响。 材料选定后，硫酸储罐的罐体厚度，可按相关标准进行计算或选定，与其它储罐的设计是一样的，只不过与普通介质的储罐相比，钢制硫酸储罐需要采用较大的腐蚀裕量。碳钢罐尽量同时使用阳极保护，此时的腐蚀裕量也需要足足 3mm厚，合金罐、塑料罐、FRP罐或其他衬里罐则一般无需预留腐蚀裕量[2]。 2.2结构设计 硫酸罐一般应至少包括如下管口：硫酸入口，硫酸出口，溢流口，放空口(压力阀口)，顶部人孔，清扫孔。 为减少泄漏，硫酸入口一般设置在罐顶，并使管口距离罐壁至少1200mm。但有时由于条件限制，也将人口设置在靠近顶部的罐壁处。硫酸入口一般应采用汲取管的方式，即将管口伸至液面下。对侧壁入口，则可用90℃弯头使管线在罐保持竖直状态并达到上述要求。为保护罐底，在罐底正对入口管末端的相应位置设置防冲板。为防止介质的虹吸现象，硫酸人口管线应开放空孔，一般只需要在管线的上部开一个12mm的孔即可。 硫酸出口一般也采取伸汲取管的方式，且多采用可拆式结构，为便于拆卸，外套管直径一般取硫酸出口管直径的2倍以上。硫酸出口也可设计成齐平接管的形式。为避免充液过多而引起硫酸大量外溢，需要在罐壁的上部设置溢流管口，该管口与罐壁表面平齐；也可不设置该管口，而直接利用高液位仪表控制进料管线上的切断阀来达到目的。 为保护罐壁，所有罐顶的接管都需要伸至少25mm；管壁的接管，除溢流口或齐平出口外，都应在管口上部180℃围伸至少25mm。一般情况下，放空管(压力阀口)应设置在罐的最高处，且与罐顶表面齐平，若储罐建在室，还应将放空口引至室外。对直接放空到大气的管口，还应配置180℃弯头和丝网。 为保证硫酸金属储罐具有良好的耐腐蚀性，所有位于液位下的焊缝，均应为全焊透对接结构，并进行局部X射线检测。罐顶可以采用搭接焊缝。所有的罐底焊缝，应为带垫板的全焊透对接焊缝，罐底应按标准进行真空箱试验。罐壁和罐底表面还应增加磁粉或液体渗透检验。 由于硫酸的蒸汽压力不大，为确保安全，除非另有要求，所有的接管法兰均应采用PN2.0MPa的压力等级；由于承插焊及螺纹法兰等法兰的在结构，决定了更容易产生腐蚀，因此，应尽量避免使用这类法兰。当需要采用弯头时，为减少磨损腐蚀应力和腐蚀开裂，应尽量采用部有涂层保护和曲率半径较大的无缝弯头。在接管焊接时，应注意避免不同厚度的接管直接焊在一起，在结构设计时
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1、科室全面管理制度完善，人员岗位职责明确，日常管理资料齐全。 2、科室及所开展技术依法准入，医务人员依法执业。 3、制定科室发展长期规划和近期计划，注意科室人才梯队建设。 4、科室采取多种形式强化医德医风和行风建设，医务人员严格执行廉政要求，无违法乱纪情况发生。 (二)、医疗质量与安全： 一科主任、护士长为科室医疗质量管理第一责任人，科室医疗质量管理组织体系完善，各项规章制度齐全，运用科学的组织、计划、控制等方式创新性进行医疗质量、医疗安全管理。 二有全面医疗质量、医疗安全管理及持续改进的实施方案和落实措施，科室质量控制有标准、有措施，建立日常检查、分析、评价、反馈、处理等制度，建立医疗服务质量可追溯制度，实行质量责任追究制。 三定期开展科室全员医疗服务质量和安全教育培训。 四医疗质量和医疗安全核心制度健全，落实到位，有核心制度落实保证措施，有质量持续改进措施及记录。医疗质量关键流程，主要指危重病人管理、围手术期管理、输血与药物不良反应、有创诊疗操作等，管理制度落实好。严格遵守医疗卫生相关法律法规，严格执行诊疗规范和临床操作规范，无违规操作现象。 五有科室医务人员“三基三严”培训计划、考核计划及实施方