设计任务书
设计课题：甲醇贮罐的机械设计
工艺参数：
最高使用温度：T=50℃
公称直径：DN=2200mm
筒体长度（不含封头）：L0=3819mm
设计内容：
1.筒体材料的选择
2.罐的结构尺寸
3.罐的制造施工
4.零部件型号及位置
5.相关校核计算
设计人：
学号：
指导老师：
完成时间：
目录
一、材料及结构选择 (1)
1 材料的选择 (1)
2 结构的选择 (2)
2.1封头的选择 (2)
2.2人孔的选择 (2)
2.3 法兰的选择 (2)
2.4 液面计的选择 (3)
2.5 鞍式支座的选择 (3)
二、设计计算内容 (4)
1 设计温度和设计压力的确定 (4)
1.1设计温度的确定 (4)
1.2贮罐长度以及内径确定 (4)
1.3设计压力的确定 (4)
2 罐体壁厚设计 (4)
3 封头厚度设计 (5)
3.1计算封头厚度 (5)
3.2校核罐体与封头水压试验强度 (6)
4 鞍座设计 (6)
4.1罐体质量m1 (6)
4.2 封头质量m2 (7)
4.3 甲醇质量m3 (7)
4.4 附件质量m4 (7)
4.5 贮罐总质量 (8)
5 人孔设计 (8)
6 人孔补强设计 (9)
7 选配工艺接管 (9)
7.1碱液进料管 (9)
7.2碱液出料管 (10)
7.3排污管 (10)
7.4液面计接管 (10)
7.5放空管接口管 (10)
7.6安全阀接口管 (11)
8 总装置配图 (11)
参考文献 (12)
一、材料及结构选择
1 材料的选择
甲醇的物理化学性质
化学名称：甲醇，别名：甲基醇、木醇、木精
分子式OH CH 3,分子量32.04，有类似乙醇气味的无色透明，易挥发性液体，密度（20℃）0.7913g/mL ，熔点为—97.8℃，沸点为64.65℃。甲醇是一种无色、透明、易燃、易挥发的有毒液体，略有酒精气味。甲醇是最常用的有机溶剂之一，与水互溶且体积缩小，能与甲醇乙酸等多种有机溶剂互溶，甲醇为有毒化工产品，用途广泛，是基础的有机化工原料和优质燃料，主要用于精细化工、塑料等领域，用来制造甲醛。醋酸、甲氨、硫酸等多种有机产品，也是农药、医药的重要原料之一。
储罐可选用一般钢材，但由于压力较大，可以考虑Q245R ，Q345R 这两种钢材。如果纯粹从技术角度看，可用Q245R 类的低碳钢板，16Mn 钢板的价格虽比Q245R 贵，但在制造费用方面，同等重量设备的计价，Q345R 钢板较为经济，所以在此选择Q345R 钢板作为制造筒体和封头的材料。
钢号
钢板标准 使用状态 厚度/mm
室温强度指标 许用应力/MPa
R m /MPa R El /MPa ≤20
100 Q345R GB 713
热轧
3～6 510 345 189 189 控轧 >16～36 500 325 185 185 正火
>36～60
490
315
181
181
2 结构的选择
2.1封头的选择
从受力与制造方面分析来看，球形封头是最理想的结构形式。但缺点是深度大，冲压较为困难；椭圆封头浓度比半球形封头小的多，易于冲压成型，是目前中低压容器中应用较多的封头之一。平板封头因直径厚度都较大，加工与焊接方面都要遇到不少困难。从钢材耗用量来看：球形封头用材最少，比椭圆封头节约，平板封头用材最多。因此，从强度，结构和制造方面综合考虑，采用椭圆封头最为合理。
2.2人孔的选择
压力容器人孔是为了检查设备的内部空间以及安装和拆卸设备的内部构件。人孔主要由筒节，法兰，盖板和手柄组成。一般人孔有两个手柄。选用时应综合考虑公称压力，公称直径，工作温度以及人，手孔的结构和材料等诸多方面的因素。人孔的类型很多，选择使用上有很大的灵活性。公称压力为2.5 MPa，公称直径为450mm, H为250mm的水平吊盖对焊法兰人孔。
2.3 法兰的选择
法兰连接的主要优点是密封可靠，强度足够及应用广泛。缺点是不能快速拆卸，制造成本较高。压力容器的法兰分平焊法兰和对焊法兰。法兰设计的优化原则是：法兰设计应使各项应力分别接近许用应力值，即结构材料在各个方向的强
度都得到充分的发挥。
2.4 液面计的选择
液面计是用以指示容器内物料液面的装置，其类型大体上可以分为四类：有玻璃板液面计，玻璃管液面计，浮子液面计和浮标液面计。在中低压容器中常用前两种。玻璃板液面计有透光式和反射式两种结构，其适用温度在0~250摄氏度。玻璃管液面计适用于工作压力小于1.6MPa，介质温度在0~250摄氏度情况下。玻璃板液面计和玻璃管液面计均适用于物料没有结晶等堵塞固体的场合。板式5液面计承压能力强但比较笨重，成本较高。
2.5 鞍式支座的选择
鞍式支座是应用较为广泛的一种卧式支座。从应力分析来看，理论上支座数目越多越好。但实际上，卧式容器应尽可能设计成双支座，这是因为当支点过多时，各支撑平面的影响均会影响支座反力的分布，因而采用多支座不仅体现不出理论上的优越性反而会造成容器受力不均匀程度的增加，给容器的运行安全带来不利影响。
在此选择轻型的鞍式双支座，一个S型，一个F型。
二、设计计算内容
1 设计温度和设计压力的确定 1.1设计温度的确定
选择设计温度t=50℃
1.2贮罐长度以及内径确定
贮罐内径Di=2400mm 长度L=5000mm
1.3设计压力的确定
设计压力是指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷，其值不得低于工作压力。
液柱静压力P 1=ρg h=1.84×103×9.8×5=0.09016 MPa 查饱和蒸汽压P 2=0.0555 MPa
工作压力Pw= P 0 + P 2 = 0.101+ 0.0555 = 0.1565 MPa 设计压力P=1.1 Pw = 0.17215 MPa
计算压力Pc=0.17215+0.09016=0.26231 MPa
2 罐体壁厚设计
壁厚δ
公式:
[]c
t
i
P D -=
φσδ2P C
本贮罐50℃时甲醇饱和蒸气压为0.0555 MPa ，贮罐上需要安装安全阀，故取Pc = 0.26231 MPa Di = 2400 mm [σ]t
= 189 MPa R el = 345 MPa φ = 1.0（双面焊对接接头，100％无损检测）
7
.10.262311189200
420.26231≈-???=
δ mm
取腐蚀裕量C 2 = 2 mm
设计厚度7.327.12d =+=+=C δδ mm 取钢板厚度的负偏差C 1 = 0.3 mm δd +C 1=3.7+0.3=4 mm
圆整后取 名义厚度δn=4 mm
3 封头厚度设计 3.1计算封头厚度
封头厚度δ
公式：
[]c
t
i
P D 0.52P C -=
φσδ
于是
7
.10.262310.51189200
420.26231≈?-???=
δ
C=C 1+C 2=2.3 mm δ+C=2.3+1.7=4 mm
圆整后取 名义厚度δn=4 mm
3.2校核罐体与封头水压试验强度
根据式
()e L
T T R D P φδδσ9.02e
e i ≤+=
式中 P T =1.25P=1.25×0.26231=0.33 MPa δe=δn －C=4－2.3=1.7 mm R eL =345 MPa 则
()233.1
1.72 1.724000.33=?+?=
T σ MPa
而 5.31034519.00.9eL =??=R MPa 因为eL T R φσ9.0< ，所以水压试验强度足够
4 鞍座设计
贮罐总质量
4321m +m +m +m =m
式中 m 1——罐体质量 m 2——封头质量 m 3——甲醇质量 m 4——附件质量
4.1罐体质量m 1
DN=2400 mm δn=4 mm 的筒节，质量为q 1=236.4 Kg/m m 1= q 1L=1181.8 Kg
2
DN=2400 mm δn=4 mm 直边高度h = 40 mm的标准椭圆形封头，
m21 = 150.9 Kg
m2 = 2 m21 =301.8 Kg
4.3 甲醇质量m3
mρ
v
=
3
V = V封 +V筒 = 19.54 m3
甲醇密度 0.7913g/mL，则
m3=15461.46 Kg
水密度为1000 Kg/m3
m3= 19540 Kg
所以m3取水压试验满水质量
4.4 附件质量m4
m4=500 Kg
N
K k 6.1052
81.96.215232mg F g
6.21523500954018.0138.1811m +m +m +m =m 4
321=?===+++=
每个鞍座只承受105.6 kN 负荷查表得，可以选用轻型带垫板，包角为120°的鞍座，即
JB/T 4712.1—2007 鞍座A2400-F JB/T 4712.1—2007 鞍座A2400-S
表3.3 A 型鞍座标准尺寸
(mm)
公称直径DN
允许载荷/kN
鞍座高度h
底板
腹板
筋板
垫板
螺栓连接尺寸 l 1
b 1
δ1
δ2
l 3
b 2
b 3
δ3 弧长
b 4
δ4
e
间距l 2
螺孔 d
螺纹M
孔长l 2400 447 250 1720 240 14 10 265 208 290 8 2800 500 10 100 1520 24 M20
40
5 人孔设计
根据储罐的设计温度、最高工作压力、材质、介质及使用求等条件，选用公称压力为2.5MPa 的水平吊盖带颈对焊法兰人孔（HG/T 21524－2005）,人孔公称直径选定为450mm 。采用榫槽面密封面（TG 型）和石棉橡胶垫片。
表3.2 人孔PN2.5 DN450明细表
件号 标准号 名称 数量 材料 尺寸/mm
1 筒节
1 Q345R d W ×S=480×12，H 1=320
2 HG/T 20592-2009 法兰 1 16Mn()
3 HG/T 20592-2009 垫片 1 石棉橡胶板 δ=3(代号A?G )
4 HG/T 20592-2009 法兰盖 1 Q345R b 1=39， b 2=44
5 GB/T 5782-2000 螺柱 20 35 M33×2×175
6 GB/T 6170-2000 螺母 40 25 M33
7 吊环 1 Q235-A .F
8 转臂 1 Q235-A .F d 0=36
9 垫圈20 1 100HV 10 GB/T 6170-2000 螺母M20 2 4级 11 吊钩 1 Q235-A .F 12 环 1 Q235-A .F
13 无缝钢管 1 20 14
支承板
1
Q345R
6 人孔补强设计
人孔开孔补强采用补强圈结构，材质为Q345R ，根据JB/T 4736－2002，确定补强圈内径D1=484mm ，外径D2=760mm ，补强圈厚度为20mm 。
7 选配工艺接管 7.1碱液进料管
进料管伸进设备内部并将管的一端切成45℃，为的是避免物料沿设备内壁流动以减少磨蚀和腐蚀。为了在短时间内将物料注满容器。
采用mm mm 5.357?φ的无缝钢管。配用具有突面密封的带颈对焊管法兰，法兰标记：HG20595 法兰 WN50-2.5 RF 20。接管长500mm ，不需补强[6]。
7.2碱液出料管
在化工生产中，需要将液体介质运送到与容器平行的或较高的设备中去，并且获得纯净无杂质的物料。故采用可拆的压出管mm mm 325?φ，将它用法兰固定在接口管mm mm 5.357?φ内。
罐体的接口管法兰采用HG20595 法兰 WN32-2.5 RF 20。与该法兰相配并焊接在压出管的法兰上，其连接尺寸和厚度与HG20595 法兰 WN32-2.5 RF 20相同，但其内径为25mm 。
液氨压出管的端部法兰采用HG20595 法兰 WN20-2.5 RF 20。这些小管都不必补强。压出管伸入贮罐2.6m 。
7.3排污管
贮罐右端最底部安设一个排污管，管子规格：mm mm 5.357?φ，管端焊有一与截止阀J41W-16相配的管法兰HG20595 法兰 WN50-2.5 RF 20。
7.4液面计接管
本贮罐采用透光式玻璃板液面计AT 2.5-W-1450V 两支。与液面计相配的接管尺寸为mm mm 314?φ，管法兰为HG20595 法兰WN10-2.5 RF 20。
7.5放空管接口管
为了在注入液体时，将容器内的空气排到罐体外以便能顺利快速地注入，需安设一放空管。采用mm mm 5.338?φ无缝钢管，法兰为HG20595 法兰 WN32-2.5 RF 20。
7.6安全阀接口管
安全阀接管尺寸由安全阀泄放量决定。本贮罐选用mm mm 5.338?φ的无缝钢管，法兰为HG20595 法兰 WN32-2.5 RF 20。各接管的长度都是200mm 。
8 总装置配图
贮罐的总装配图见附页[7]，各零部件的名称，规格、尺寸、材料等见明细表。 贮罐技术要求：本设计按GB 150-1998《钢制压力容器》进行制造，试验和验收；焊接材料、对接焊接接头形式及尺寸可按GB 985-80中规定（设计焊接接头系数取1.0）；焊接采用电弧焊，焊条牌号E4303；壳体焊缝应进行无损探伤检查，探伤长度为100%；设备制造完毕后，进行水压试验；管口安装位置见图。
参考文献
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[2]董大勤.化工设备机械基础.北京：化学工业出版社，2009.
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浅议甲醇储罐的消防设计(标 准版) Safety work has only a starting point and no end. Only the leadership can really pay attention to it, measures are implemented, and assessments are in place. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0807
浅议甲醇储罐的消防设计(标准版) 分子式C-H4-O。分子量32.04。相对密度0.792(20/4℃)。熔点-97.8℃。沸点64.5℃。闪点12.22℃。自燃点463.89℃。蒸气密度1.11。蒸气压13.33KPa(100mmHg21.2℃)。蒸气与空气混合物爆下限6～36.5%。遇热、明火或氧化剂易着火。根据《建筑设计防火规范》火灾危险性分类特征，甲醇为甲类液体。 由燃烧所必须具备的几个基本条件可以得知，灭火就是破坏燃烧条件使燃烧反应终止的过程。其基本原理归纳为以下四个方面：冷却、窒息、隔离和化学抑制。由甲醇的性质可知甲醇罐区的消防需采用泡沫灭火系统进行灭火，消防冷却水进行冷却，同时配备磷酸铵盐干粉灭火器灭火。 【Abstract】:Colorless,transparent,highlyvolatile,flammabl
eliquid.Slightalcoholodor.MolecularFormulaC-H4-O.Molecular weightof32.04.Therelativedensityof0.792(20/4℃).Meltingpoi nt-97.8℃.Boilingpointof64.5℃.Flashpointof12.22℃.Ignitio npointof463.89℃.Vapordensityof1.11.Vaporpressure13.33KPa( 100mmHg21.2℃).Vaporandairmixtureexplosionlimitof6to36.5%. Whenexposedtoheat,flameoroxidantseasytofire.Accordingto"bu ildingdesignforfireprotection"featuresofthefirehazardclass ification,Aliquidmethanol. Bythecombustionofseveralbasicconditionsmusthavetoknow,fire isthedestructionofcombustionprocessoftheterminationoftheco mbustionreaction.Thebasicprinciplegroupedintothefollowingf ourareas:cooling,asphyxia,isolationandchemicalinhibition.M ethanolfromthemethanoltankshowsthenatureofthefireextinguis hingsystemrequirestheuseoffirefightingfoam,firecoolingwate rforcooling,whilewithammoniumphosphatedrypowderfireextingu
甲醇-水分离过程板式精馏塔的设计 1.设计方案的确定 本设计任务为分离甲醇和水混合物。对于二元混合物的分离，应采用连续精馏流程。设计中采用泡点进料，将原料液通过预热器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸气采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内，其余部分经产品冷凝冷却后送至储罐。该物系属易分离物系，最小回流比较小，故操作回流比取最小回流比的1.8倍。塔釜采用间接蒸汽加热①。 2.精馏塔的物料衡算 2.1.原料液及塔顶、塔顶产品的摩尔分率 甲醇的摩尔质量M A=32.04kg/kmol 水的摩尔质量M B=18.02 kg/kmol x F= 0.46/32.04 0.324 0.46/32.040.54/18.02 = + x D= 0.95/32.04 0.914 0.95/32.040.05/18.02 = + x W= 0.03/32.04 0.0171 0.03/32.040.97/18.02 = + 2.2.原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 M F=0.324*32.04(10.324)*18.0222.56 +-=kg/kmol M D=0.914*32.04(10.914)*18.0230.83 -=kg/kmol M W=0.0171*32.04(10.0171)*18.0218.26 +-=kg/kmol 2.3.物料衡算 原料处理量F= 30000*1000 184.7 24*300*22.56 =kmol/h 总物料衡算184.7=D+W 甲醇物料衡算184.7*0.324=0.914D+0.0171W 联立解得D=63.21 kmol/h W=121.49 kmol/h 3.塔板数的确定 3.1.理论塔板层数N T的求取 3.1.1.由手册查的甲醇-水物系的气液平衡数据
纪律和奖罚制度,调动全体试车人员的积极性,经过一年多的工作,于1998年11月15日又开始试车。经过一个多月的投料表明,1.5万t a氯化法钛白的主要技术难关基本上已被攻克,初步实现了连续稳定生产。 5 几点建议 (1)面对世界钛白由跨国集团高度垄断的新局面,国内钛白工业必须加强集中统一领导、统一规划、合理布局,一致对外。 (2)对现有的钛白厂要实行强强联合,对亏损严重、污染大的厂要坚决实行关停并转。 (3)对已引进的3套较大型的钛白粉生产装置,国家应继续给予优惠政策和资金支持,并跨地区、跨部门地组织专家联合进行技术攻关。特别要充分发挥经验丰富的老专家的作用,协同作战,解决工艺、技术难题,提高产品质量,开发新品种,以满足国民经济发展的需要。 (4)由于硫酸法钛白生产三废排放量大,较难处理,而氯化法钛白生产的主要技术难题又已基本被攻克,现在完全可以利用国内技术兴建万吨级以上的氯化法钛白生产装置。建议除了特殊地区外,今后兴建的钛白厂主要应采用氯化法。而且厂址最好能与氯碱厂在一起,以达到优势互补,提高经济效益的目的。 (5)为保护民族工业,扶植国内钛白生产,建议对国外钛白供应商向我国低价倾销钛白粉要进行处罚;要制定相关法律,向其所在国贸易管理机构起诉,并对进口产品征收高额的反倾销税。 ?新产品新装置? 吉化公司乙撑双硬脂酰胺装置建成投产 具有国内领先水平的年产700t乙撑双硬脂酰胺生产装置,在吉化公司研究院建成,并投入批量生产。 乙撑双硬脂酰胺是一种多功能塑料加工助剂,可广泛应用于高分子聚合树脂,如AB S树脂、聚氯乙烯、聚丙烯、酚醛树脂及氨基树脂加工中的润滑剂、防粘剂、粘度调节剂和表面光亮剂等。 该装置是由吉化研究院自行开发、设计的。经半年的运转考核,生产能力达到并超过设计能力(已达800t a以上),其产品经在吉化合成树脂厂引进的10万t a AB S生产装置上应用,性能指标完全满足生产要求。目前,产品已向该公司及国内多家用户批量供货,质量及稳定性已达到国外同类产品水平。 (微笔) 扬子石化大型空分装置投入运行 扬子石化股份公司投资近3亿元的每小时增产氧气2万m3、氮气3.75万m3的大型空气分离装置投入运行。 该空分装置在设计、安装过程中,采用了引进国外先进技术和设备与国内配套设计相结合的办法,装置开停车过程可全部自动调整控制,DCS控制系统达到国际90年代先进水平。(微笔) 甲醇制烯烃工艺(M TO) 一项以天然气为原料经甲醇制取混合烯烃(乙烯+丙烯+丁烯)的工艺技术即M TO工艺,已由美国环球油品公司(UO P)和挪威海德罗(H ydroc)公司联合开发中试成功。 1995年11月,在南非第四次天然气转化国际年会上,UO P和H ydroc公司首次公布了这一工艺技术及其示范装置的运行数据。据称,这一工艺经小试、中试和示范装置长期、连续试验,操作稳定,得到了相互验证,可以用来建设年产50万t乙烯的工业化生产装置。 该技术的工艺流程和设备与炼厂的 型催化裂化装置基本相同,产品分离流程比传统的深冷分离流程简单。 采用M TO工艺生产烯烃,需要大量天然气或甲醇:一套30万t a M TO法乙烯装置,年消耗天然气13亿m3或甲醇150万t。因此,在天然气供应充足而且价格便宜的地方,采用此法生产烯烃,比之石脑油或轻柴油裂解制烯烃,在技术和经济上都具有一定的优越性。 我国对M TO工艺的开发也已经历多年,中试数据与国外很接近,而催化剂性能则优于国外。据了解,中国石油和天然气北方公司正在进行M TO工艺的千吨级工业化试验。(宗言恭) 81 化 工 技 术 经 济 第17卷
目录 第1章甲醇的理化性质 (1) 1.1 甲醇主要的物理性质 (1) 1.2 化学性质 (2) 1.3 甲醇的危险性 (2) 1.3.1 防爆炸性 (2) 1.3.2 防火性 (2) 1.3.3 有毒性 (2) 第2章储罐的设计 (1) 2.3 罐体选材 (1) 2.4 封头结构及选材 (1) 2.5 壁厚： (1) 2.6 封头壁厚计算 (2) 2.7 人孔选择 (2) 2.8 进出料管的选择 (2) 2.9 液位计的设计 (2) 2.10 排污阀的选型 (3) 2.11 温度计： (3) 2.12 放空阀： (3) 2.13 检尺口 (3) 2.14 取样口 (3) 2.15 防静电 (3) 2.16 可燃气体报警（SH3063-1999） (4) 2.17 罐基础《大型储罐基础设计与地基处理》 (4) 2.18 围堰（API Std 2510） (4) 2.19 防火堤 (4) 第3章甲醇储罐的消防设计 (6) 3.1 甲醇储罐的灭火方法 (6)
3.1.2 隔离法 (6) 3.3 甲醇储罐的泡沫管道设计 (8) 3.3.1 储罐区泡沫灭火系统的选择 (8) 3.3.2 泡沫发生器的数目 (8) 3.3.3 液上喷射泡沫灭火系统泡沫产生器的设置 (8) 3.3.4储罐上泡沫混合液管道的设置，应符合下列规定： (9) 3.3.5 防火堤内的泡沫混合液管道的设置，应符合下列规定： (9) 3.3.6 防火堤外的泡沫混合液管道的设置，应符合下列规定： (9) 3.3.7 泡沫混合液管道的设计流速，不宜大于3m/s，其水力计算可按现行的国家标准《自动喷 水灭火系统设计规范》水力计算确定。 (10) 3.3.8 泡沫枪 (10) 3.3.9 泡沫混合液设计用量的确定应符合下列要求： (10) 3.3.10 泡沫管道布置图 (11) 注*： (11) 3.4 甲醇储罐应急事故预案 (12) 3.4.1 编制目的 (12) 3.4.2 危险目标 (12) 3.4.3 应急指挥 (13) 3.4.4 事故处理 (13) 3.4.5 规定和要求 (14) 第4章冷却系统 (15) 4.1水喷雾系统的作用 (15) 4.2选择系统类型 (15) 4.3系统组成设施 (15) 4.5工作原理 (15) 4.5设施介绍 (15) 4.5.1报警阀组 (15) 4.5.2管道 (16)
第一章 确定设计参数、选择材料 一、确定设计参数 （一） 设计温度 储罐放在室外，罐的外表面用150mm 的保温层保温。在吉林地区，夏季可能达到的最高气温为40℃。最低气温（月平均）为-20℃。 （二） 设计压力 罐内储存的是被压缩且被冷却水冷凝的液氨。氨蒸汽被压缩到0.9~1.4MPa ，被冷却水冷凝。液氨40℃时的饱和蒸汽压由[1]查得为：P 汽=1.55MPa(绝对压力)。为保证安全,在罐顶装有安全阀,故球罐设计压力为安全阀的启动压力，即： P=(1.05-1.1)P 汽=(1.05-1.1)×1.45=1.523~1.595MPa 取设计压力P=1.6MPa (三) 焊缝系数φ 球罐采用X 坡口,双面对接焊,并进行100%的无损探伤,由[2]知φ=1.0 (四) 水压试验压力 由[4]知水压试验压力为: T P =1.25P [] []t σσ 球壳材料为16MnDR ，初选板厚为36mm,由[3]表3查得[]σ=157MPa, []t σ =157MPa 则 T P =1.25P ×157/157=1.25×1.6×1=2.06 MPa 试验时水温不得低于5℃。 （五） 球罐的基本参数 球罐盛装量为170吨／台。液氨-20℃的密度为0.664吨／M 3，，40℃时0.58吨／M 3。 球罐所需容积（按40℃计）为：V= 58 .0170=293.1M 3 已给盛装系数为0.5，即不得装满，故实际所需容积为：V=5 .0170=340M 3，其小于400M 3， 余容较大，足够用，相差17.6%，符合标准要求。 按公称容积4003设计，由[2]附录一P41查得球罐基本参数如表 一 1-1
目录 设计任务书 一、概述 1、精馏操作对塔设备的要求和类型 (4) 2、精馏塔的设计步骤 (5) 二、精馏塔工艺设计计算 1、设计方案的确定 (6) 2、精馏塔物料衡算 (6) 3、塔板数的确定 (7) 的求取 (7) 3.1理论板层数N T 3.2实际板层数的求取 (8) 4、精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算 4.1操作温度的计算 (11) 4.2平均摩尔质量的计算 (11) 4.3平均密度的计算 (12) 4.4液相平均表面张力计算 (12) 4.5液体平均粘度计算 (13) 5、精馏塔塔体工艺尺寸计算 5.1塔径的计算 (14) 5.2精馏塔有效高度的计算 (15) 6、塔板主要工艺尺寸计算 6.1溢流装置计算 (16) 6.2塔板的布置 (17) 6.3浮阀计算及排列 (17) 7、浮阀塔流体力学性能验算 (19) 8、塔附件设计 (26) 7、精馏塔结构设计 (30)
7.1设计条件 (30) 7.2壳体厚度计算………………………………………………… 7.3风载荷与风弯矩计算………………………………………… 7.4地震弯矩的计算………………………………………………… 三、总结 (27) 化工原理课程设计任务书 一、设计题目: 甲醇-水溶液连续精馏塔设计 二、设计条件: 年产量: 95%的甲醇17000吨 料液组成(质量分数): (25%甲醇，75%水) 塔顶产品组成(质量分数): (95%甲醇，5%水) 塔底釜残液甲醇含量为6% 每年实际生产时间: 300天/年,每天24小时连续工作 连续操作、中间加料、泡点回流。 操作压力：常压 塔顶压力4kPa(表压) 塔板类型：浮阀塔 进料状况：泡点进料 单板压降：kPa 7.0 厂址：安徽省合肥市 塔釜间接蒸汽加热，加热蒸汽压力为0.5Mpa 三、设计任务 完成精馏塔的工艺设计,有关附属设备的设计和选型,绘制精馏塔系统工艺流程图和精馏塔装配图,编写设计说明书. 设计内容包括： 1、 精馏装置流程设计与论证 2、 浮阀塔内精馏过程的工艺计算 3、 浮阀塔主要工艺尺寸的确定 4、 塔盘设计 5、 流体力学条件校核、作负荷性能图 6、 主要辅助设备的选型 四、设计说明书内容 1 目录 2 概述(精馏基本原理) 3 工艺计算 4 结构计算 5 附属装置评价 6 参考文献 7 对设计自我评价 摘要：设计一座连续浮阀塔，通过对原料，产品的要求和物性参数的确定及对主
甲醇制烯烃工艺净化水的洁净与利用研究 发表时间：2019-07-01T10:31:21.203Z 来源：《建筑模拟》2019年第19期作者：刘伟[导读] 本文详细探讨了甲醇制烯烃工艺净化水a的洁净与利用，旨在改善净化水水质，拓展了其综合利用途径。 刘伟 神华新疆化工有限公司新疆乌鲁木齐 830001摘要：现有甲醇制烯烃工艺在生产轻烯烃产品的过程中，会副产大量的水和少量油类物质，这些生成物随着反应气一起在后续系统冷却，油类物质进入水中，增加了外排废水中的COD含量，也会在甲醇制烯烃工艺的水系统中凝固，导致换热器、空冷器的换热效率下降。基于此，本文详细探讨了甲醇制烯烃工艺净化水a的洁净与利用，旨在改善净化水水质，拓展了其综合利用途径。 关键词：甲醇制烯烃工艺；净化水；洁净；利用研究 目前，在现有的甲醇制烯烃工艺生产过程中，均会副产大量的水及少量油类物质，这些副产物最终会在污水汽提塔中进行初级处理，汽提出少量甲醇、二甲醚等有机物后，污水汽提塔塔底采出的废水称作净化水，并送至污水处理系统。其中，副产物之一的油类物质，其含量约占到产品气总量的0.3%，在反应气处理的过程中，被带到装置水系统的各个点，给水系统带来以下问题：①外排净化水中的COD 偏高。②水系统换热器、重沸器、塔器等出现堵塞情况。因此，甲醇制烯烃工艺净化水的洁净与利用具有重要的现实意义。 1 净化水中COD 及有机物含量影响因素 1.1甲醇制烯烃反应产物 甲醇制烯烃反应产物较为复杂，根据相关文献，目前主流的甲醇制烯烃反应机理为“烃池”理论，其中反应过程中涉及到27 种化学反应，产物众多，而污水汽提塔的设计一般只能回收未反应完全的甲醇、二甲醚等物质，其他副反应产物诸如酮、醛、长链烷烃和芳烃类物质无法在污水汽提塔中脱除，导致甲醇制烯烃工艺净化水中COD 含量出现偏高，超出设计值。 1.2 污水汽提塔汽提效率 作为直接降低净化水中COD 含量的单元，污水汽提塔的汽提效率至关重要。目前发现，随着甲醇制烯烃装置运行周期的延长，污水汽提塔塔塔底重沸器效率会逐渐降低，蒸汽通量降低，使得汽提塔汽提热源不足，汽提塔汽提分离效果下降。其主要原因是汽提塔在长时间运行后，塔内出现挂壁污垢物脱落沉积在塔底重沸器，导致换热效率逐渐降低，通量下降，压降增大，此种情况会随着装置运行周期的延长而逐渐恶化。 1.3污水汽提塔进料组成 污水汽提塔的进料包括甲醇制烯烃装给反应气降温洗涤的急冷水和水洗水、反应气压缩机段间冷凝液、洗涤氧化物废水等。洗涤的急冷水和水洗水、洗涤氧化物废水中的有机物含量直接随着反应气的组成种类和组分含量的多少而变化，主要有机物组成为甲醇、二甲醚、酮、醛、长链烷烃、芳烃类等。水洗塔含油水、烯烃分离装置的洗涤氧化物废水直接进入汽提塔，随着反应工段的操作变化，反应气的组成种类和组分的含量变化，会将轻烃、油类物质带至污水汽提塔，而当这些水进入污水汽提塔回收时，短时间内会造成污水汽提塔的负荷增加，使得油类物质不能有效汽提，也会使污水汽提塔底部采出的净化水中COD 含量出现大幅波动。 2 降低净化水中COD 及油含量的方案 2.1调整优化甲醇制烯烃反应参数 优化甲醇制烯烃反应，减少甲醇制烯烃反应产物中重组分有机物的产生，是从源头上解决净化水COD 含量高的途径，但反应参数的调整会造成很多其他因素波动，需要不断地缓慢调整观察。一般来说，在保证反应产率的情况下，应尽量降低反应温度，控制稳反应器催化剂藏量以及催化剂循环量，控制再生、待生催化剂的含碳量，可减少反应气中的多甲醇、二甲醚以及甲基苯含量，但具体的变化情况还需要进一步验证。 2.2优化污水汽提塔操作 优化污水汽提塔操作并提高污水汽提塔的汽提精馏效率是减少净化COD 含量波动的直接途径。比如提高污水汽提塔塔底再沸温度、加大塔顶采出、根据操作情况及时加大除油量、停工检修期间清洗汽提塔内壁及塔底重沸器管束延长设备使用周期，可提高污水汽提塔运行效率有效保证净化水COD平稳。 2.3调整污水汽提塔进料工艺流程 优化进料组成，并研究甲醇制烯烃各水系统中COD 组成和含量，对重点废水增设油水分离设施进行预处理，也可改善净化水的含油量并降低净化水中COD 含量。废水中的油类按照存在形式不同，可分为浮油、分散油、乳化油和溶解油，进入污水汽提塔中的水中油类主要以浮油和乳化油为主，因此，选取的油水分离方式应为先破乳，然后进行油水分离。比如，对甲醇制烯烃装置水洗塔进行改造时，在塔底部位置增设隔油槽，将水洗塔底部的上层液体不断采出，经水洗水悬液除油器除油，再经聚结器去除微量油后进入污水汽提系统，悬液除油器、聚结器的右侧进入沉降罐沉降脱水后，送至罐区油罐，定期按照一般废油外卖。某甲醇制烯烃装置增设油水分离装置前、后净化水中COD 含量见1。
甲醇罐区设计规范 篇一:甲醇储罐设计 目录 第1章甲醇的理化性质 (1) 1.1 甲醇主要的物理性 质 ................................................................. ......................................................... 1 1.2 化学性质 ................................................................. ........................................................................ .... 2 1.3 甲醇的危险 性.................................................................. .. (2) 1.3.1 防爆炸 性.................................................................. .. (2) 1.3.2 防火 性.................................................................. (2) 1.3.3 有毒 性.................................................................. (2) 第2章储罐的设计 (1) 1
2.3 罐体选 材 ................................................................. ........................................................................ .... 1 2.4 封头结构及选 材.................................................................. ................................................................ 1 2.5 壁 厚: ................................................................ ........................................................................ ......... 1 2.6 封头壁厚计 算.................................................................. .. (2) 2.7 人孔选 择 ................................................................. ........................................................................ .... 2 2.8 进出料管的选 择.................................................................. ................................................................ 2 2.9 液位计的设 计.................................................................. .. (2) 2.10 排污阀的选
第二章 球罐结构设计 2、1 球壳球瓣结构尺寸计算 2、1、1 设计计算参数： 球罐内径：D=12450mm []23341-表P 几何容积：V=974m 3 公称容积：V 1=1000m 3 球壳分带数：N=3 支柱根数：F=8 各带球心角/分块数： 上极：112、5°/7 赤道：67、6°/16 下极：112、5°/7 图 2-1混合式排板结构球罐 2、1、2混合式结构排板得计算： 1、符号说明： R--球罐半径6225 mm N--赤道分瓣数16 (瞧上图数得) α--赤道带周向球角22、5° （360/16） 0β--赤道带球心角70° 1β--极中板球心角44° 2β--极侧板球心角11° 3β--极边板球心角22° 2赤道板（图2-2）尺寸计算：
图2-2 弧长L )=1800βR π =180 70 622514.3??=7601、4mm 弦长L =2Rsin(20β)=2x6225×sin(2 70 )=7141mm 弧长1B )=N R π2cos(20β)=16 14.362252?x ×cos 270 =2001、4mm 弦长1B =2Rcos(20β)sin(2α)=2x6225×cos35sin 2 5 .22=1989、6mm 弧长2B )=N R π2=16 14 .362252?x =2443、3mm 弦长2B =2Rsin 2α=2x6225×sin(2 5 .22）=2428、9mm 弦长D =2R )2 (cos )2( cos 120 2α β- =2x6225x )2 5.22(cos )270( cos 122- = 7413、0mm 弧长D )=90R πarcsin(2R D )=903.14x6225arcsin(2x6225 7413.0 ) = 7936、4mm 极板（图2-3）尺寸计算： 图2-3 对角线弧长与弦长最大间距： H=)2 ( sin 121 2ββ++=)112 44 ( sin 12++ = 1、139mm 1B ) = 2001、4 L ) = 7601、4 1B ) = 6204、1 2B ) =7167、1 0D ) =9731、7
化学与化学工程学院 《化工原理》专业课程设计 设计题目常压甲醇－水筛板精馏塔设计 姓名：潘永春 班级：化工101 学号： 2010054052
指导教师：朱宪 荣 课程设计时间2013、6、8——2013、6、20 化工原理课程设计任务书 专业：化学与化学工程学院：化工101 姓名：潘永春 学号 20100054052 指导教师朱宪荣 设计日期： 2013 年6月8日至 2013年6月20日 一、设计题目：甲醇－水精馏塔的设计 二、设计任务及操作条件： 1、设计任务 生产能力（进料） 413.34Kmol/hr 操作周期 8000小时/年 进料组成甲醇0.4634 水0.5366（质量分率下同） 进料密度 233.9Kg/m3 平均分子量 22.65 塔顶产品组成 >99% 塔底产品组成 <0.04% 2、操作条件 操作压力 1.45bar （表压） 进料热状态汽液混合物液相分率98% 冷却水 20℃ 直接蒸汽加热低压水蒸气 塔顶为全凝器，中间汽液混合物进料，连续精馏。 3、设备形式筛板式或浮阀塔
4、厂址齐齐哈尔地区 三、图纸要求 1、计算说明书（含草稿） 2、精馏塔装配图（1号图，含草稿） 一．前言5 1.精馏与塔设备简介 5 2.体系介绍 5 3.筛板塔的特点 6 4.设计要求: 6 二、设计说明书7 三．设计计算书8 1.设计参数的确定8 1.1进料热状态8 1.2加热方式8 1.3回流比（R）的选择8 1.4 塔顶冷凝水的选择 8 2.流程简介及流程图 8 2.1流程简介8 3.理论塔板数的计算与实际板数的确定9 3.1理论板数计算9 3.1.1物料衡算9 3.1.2 q线方程9 3.1.3平衡线方程10 3.1.4 Rmin和R的确定10 3.1.5精馏段操作线方程的确定10 3.1.6精馏段和提馏段气液流量的确定10 3.1.7提馏段操作线方程的确定10 3.1.8逐板计算10 3.1.9图解法求解理论板数如下图: 12 3.2实际板层数的确定12 4精馏塔工艺条件计算12 4.1操作压强的选择12 4.2操作温度的计算13
目录 一序言 （一）设计任务 （二）设计思想 （三）设计特点 二储罐总装配示意图 三材料及结构的选择 （一）材料的选择 （二）结构的选择 四设计计算内容 （一）设计温度和设计压力的确定 （二）名义厚度的初步确定 （三）容器的压力实验 （四）容器应力的校核计算 （五）封头的设计 （六）人孔的设置 （七）支座的设计确定 （八）各物料进出管位置的确定及其标准的选择（九）液位计的设计 （十）焊接接头设计 五设计小结 六参考资料
太原科技大学材料科学与工程学院 过程设备课程设计指导书 课程设计题目： （15）M3甲醇储罐设计 课程设计要求及原始数据（资料）： 一、课程设计要求： 1.使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。 2.广泛查阅和综合分析各种文献资料，进行设计方法和设计方案的可行性研究和论证。 3.设计计算采用电算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算机操作和专业软件的使用。 4.工程图纸要求计算机绘图。 5.毕业设计全部工作由学生本人独立完成。 二、原始数据： 设计条件表
管口表 课程设计主要内容： 1．设备工艺设计 2．设备结构设计 3．设备强度计算 4．技术条件编制 5．绘制设备总装配图 6．编制设计说明书 应交出的设计文件(论文)： 1.设计说明书一份 2.总装配图一张 (折合A1图纸一张)
一序言 （一）设计任务： 针对化工厂中常见的甲醇储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计，绘制总装配图和零件图，并编写设计说明书。（二）设计思想： 综合运用所学的机械基础课程知识，本着认真负责的态度，对储罐进行设计。在设计过程中综合考虑了经济性，实用性，安全可靠性。（三）设计特点： 容器的设计一般由筒体，封头，法兰，支座，接口管及人孔等组成。常，低压化工设备通用零件大都有标准，设计时可直接选用。本设计书主要介绍了液罐的筒体，封头的设计计算，低压通用零件的选用。 各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理的进行设计。
课程设计资料标签 资料编号： 题目球形储罐设计 姓名学号专业材料成型 指导教师成绩 资料清单 注意事项： 1、存档内容请在相应位置填上件数、份数，保存在档案盒内。每盒放3-5名学生资料，每份按序号归档， 如果其中某项已装订于论文正本内，则不按以上顺序归档。各专业可依据实际情况适当调整保存内容。 2、所有资料必须保存三年。课程设计论文（说明书）装订格式可参照毕业设计论文装订规范要求。 3、资料由学院资料室统一编号。编号规则是：年度—资料类别代码·学院代码·学期代码—顺序号，顺 序号由四位数字组成（参照《西安理工大学实践教学资料整理归档要求》）。 4、各院、系应在课程设计结束后一个月内按照规范进行资料归档。 5、特殊情况请在备注中注明，并把相关资料归档，应有当事人和负责人签名。
课程与生产设计(焊) 设计说明书 设计题目球形储罐设计 专业材料成型及控制工程 班级 学生 指导教师 2016年秋学期
目录 一、设计说明 课程设计任务书-------------------------------------------------------------------------------1 1.1 选材-----------------------------------------------------------------------------------------------2 1.2 球壳计算----------------------------------------------------------------------------------------2 1.3 球壳薄膜应力校核---------------------------------------------------- --------------------3 1.4 球壳许用外力----------------------------------------------------------------------- ----------4 1.5 球壳分瓣计算----------------------------------------------------------------------------------5 二、支柱拉杆计算 2.1计算数据---------------------------------------------------------------------------------------9 2.2 支柱载荷计算---------------------------------------------------------------------------------10 2.3支柱稳定性校核-----------------------------------------------------------------------------13 2.4拉杆计算---------------------------------------------------------------------------------------14 三、连接部位强度计算 3.1销钉直径计算-----------------------------------------------------------------------------------15 3.2耳板和翼板厚度计算-------------------------------------------------------------------------15 3.3焊缝剪应力校核-------------------------------------------------------------------------------15 3.4支柱底板的直径和厚度计算---------------------------------------------------------------16 3.5支柱与球壳连接处的应力验算------------------------------------------------------------16 3.6支柱与球壳连接焊缝强度计算------------------------------------------------------------18 四、附件设计 4.1人孔结构-----------------------------------------------------------------------------------------19 4.2 接管结构-----------------------------------------------------------------------------------------19 4.3梯子平台---------------------------------------------------------------------------------------19 4.4液面计--------------------------------------------------------------------------------------------20 五、工厂制造及现场组装 5.1 工厂制造----------------------------------------------------------------------------------------21
化工原理课程设计 一、设计题目 甲醇-水连续精馏塔的设计 二、设计条件 1、常压操作：p=１atm 2、进精馏塔的料液含甲醇61％（质量）,其余为水 3、产品的甲醇含量不得低于99％(质量) 4、残液中甲醇含量不得高于３%（质量） 5、生产能力为日处理（24h）66.5吨粗甲醇 三、设计内容 3.１:设计方案的确定及流程说明 ３.1.１:选择塔型 精馏塔属气—液传质设备。气—液传质设备主要有板式塔和填料塔两大类。该塔设计生产时日要求较大,由板式塔与填料塔比较知：板式塔直径放大时，塔板效率较稳定,且持液量较大,液气比适应范围大，因此本次精馏塔设备选择板式塔。 筛板塔是降液管塔板中结构最简单的，制造维修方便，造价低,相同条件下生产能力高于浮阀塔，塔板效率接近浮阀塔。本次设计为分离甲醇与水,所以由各方面条件考虑后，本次设计应用筛板塔。 ３.1.２：精馏方式 由设计要求知,本精馏塔为连续精馏方式 3．1.3：装置流程的确定 为获取也液相产品，采用全凝器。 含甲醇61％(质量分数)的甲醇-水混合液经过预热器,预热到泡点进料。进入精馏塔后分离，塔顶蒸汽冷凝后有一部分作为产品经产品冷却器冷却后流入甲醇贮存罐，一部分回流再进入塔中，塔底残留液给再沸器加热后，部分进入塔中，部分液体作为产品经釜液冷却器冷却后流入釜液贮存罐。 3.1．4:操作压强的选择 常压操作可减少因加压或减压操作所增加的增、减压设备费用和操作费用，提高经济效益，在条件允许下常采用常压操作，因此本精馏设计选择在常压下操作。 3．1.5:进料热状态的选择 泡点进料时，塔的操作易于控制，不受环境影响。饱和液体进料时进料温度不受季节、气温变化和前段工序波动的影响,塔的操作比较容易控制。此外，泡点进料,提馏段和精馏段塔径大致相同,在设备制造上比较方便。冷液进塔虽可减少理论板数，使塔高降低，但精馏釜及提馏段塔径增大，有不利之处。所以根据设计要求,可采用泡点进料，q＝1。 3.1．６：加热方式 本次采用间接加热,设置再沸器 3.1.7:回流比的选择 选择回流比,主要从经济观点出发，力求使设备费用和操作费用最低，一般经验值为：Ｒ＝(1.2~2)Rｍｉn 经后面简捷法计算对应理论板数N时,可知,R=２Rmin时,理论板数最少，所以回流比选择为最小回流比的2倍。
YF-ED-J7837 可按资料类型定义编号 大型甲醇储罐安全措施设 计实用版 Management Of Personal, Equipment And Product Safety In Daily Work, So The Labor Process Can Be Carried Out Under Material Conditions And Work Order That Meet Safety Requirements. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日
大型甲醇储罐安全措施设计实用 版 提示：该安全管理文档适合使用于日常工作中人身安全、设备和产品安全，以及交通运输安全等方面的管理，使劳动过程在符合安全要求的物质条件和工作秩序下进行，防止伤亡事故、设备事故及各种灾害的发生。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 1. 甲醇内浮顶储罐设夏季水喷淋系统，配氮 封设施，比采用拱顶罐减少物料损失约95％， 中国石化总公司将内浮顶罐列为环保、清洁生 产设备。另外，由于喷淋水属间接冷却水，受 污染少，可循环使用，不会带来新的环境问 题。 2.甲醇储罐连接管线发生泄露后果预测： 在不利气象条件下甲醇浓度达到最低致死 浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值
50mg/m3的距离分别是23m和2.2km；在典型条件下达到最低致死浓度86000mg/m3和短时间接触浓度限值50mg/m3的距离分别是20m和1.8km 甲醇泄露后的影响区域比较大，需要采取有效的控制和管理措施避免甲醇的泄露。另外还需要制定合理的应急预案来确保一旦甲醇泄露后的应对措施。 正常工况，少量的甲醇蒸汽排入全厂火炬系统烧掉。 3. 用内浮顶加氮封比较好，安全且环保，需要注意的是氮封压力的控制要可靠，必要时罐顶可设压控的通大气的快开阀，以保证罐内氮气压力超高时的压力卸放，以策设备安全。退而求其次，也可以采用拱顶加氮封的形式。
摘要 球形压力容器（以下简称球罐）具有占地少、受力情况好、承压能力高，可分片运到现场安装成形、容积的大小基本不受运输限制等其它压力容器无可比拟的优点，在石油、化工、城市燃气、冶金等领域广泛用于存储气体和液化气体。近年来我国球罐的大型化和高参数化工程技术水平有了长足的进步，通过对引进球罐的消化、吸收和创新，很多高参数球罐已经实现了国产化，为我国的经济发展做出了积极的贡献。为满足我国石油液化气存储需求，同时也满足石油、化工、轻纺、冶金等行业对球罐大型化的需要，迫切需要发展有自主知识产权的特大型球罐核心技术。球罐的大型化是一个复杂的系统工程，它涉及到多个学科和技术领域。针对10000m3大型石油液化气球罐设计、制造中的几个关键技术：球罐选材、结构设计和应力分析等方面进行了研究，完成了如下工作：（1）阅读大量国内外文献，在系统了解球罐结构设计及制造方法的基础上，完成文献综述的撰写。 （2）对球罐选材进行分析比较，最终确定采用15MnNbR；对球罐进行工艺结构设计和尺寸计算；根据GB12337-98《钢制球形储罐》对球罐进行结构与强度设计计算。 （3）进行球罐图纸绘制，完成球罐装配图及各主要零部件图。 （4）使用压力容器分析设计系统（VAS2.0）对球罐进行强度分析，对球壳和支座连接处进行应力分析和强度评定。 关键词：球形储罐；容器用钢；结构；应力分析
Design of 10000m3 Spherical Tank for Liquefied Petrolem Gas Abstract Because of its unexampled advantages such as less floor area covering, high-pressure capability and transport facilitates,Spherical pressure tanks (hereinafter referred to as the―sto rage tank‖)used for storage of gas and liquefied gas more widely than other storage tanks in the oil,chemical,city gas,metallurgy and other fields. In recent years,China engineering and technical level of spherical tank has made great progress through the introduction,absorption and innovation of foreign spherical tank technology.To meet the demand of our country's liquefied petrolem gas storage,and meet the demand of large-scale tank in the petroleum,chemical,textile,metallurgical and other industries,it is urgent to develop the core technique of large-scale spherical tank with our own intellectual property rights.Construction of increasingly larger spherical tank is a complex and systematicproject,which involves a number of disciplines and technical fields. in view of research of key design and manufacture technology of 10000 m3large-scale liquefied petrolem gas tank,from the perspectives such as evaluation and selection of main material , structure design theory and stress analysis,we have solved several key technology of spherical tank construction.This article has completed the primary research work coverage,which was shown as follows: (1)Based on well understanding of structure design and manufacturing methods of spherical tank , I write literature summary after reading a large number of domestic and foreign literature. (2) Through analysis and comparison of the materials,I finally select 15MnNbR;After the structural design of process and dimension calculation,I complete the calculation of structure and strength according to GB12337-98. (3) The drawings of the tank include an assembly drawing and several parts drawings. (4)For the junction between spherical shell and stanchion, stress analysis and strength assessment is completed by the system of Design by Analysis for pressure vessels(VAS2.0). Key Words：Spherical tank；Steel for pressure vessels ；structure ；stress analysis