西山漾大桥贝雷梁支架计算书
1. 设计依据
设计图纸及相关设计文件
《贝雷梁设计参数》
《钢结构设计规范》
《公路桥涵设计规范》
《装配式公路钢桥多用途使用手册》
《路桥施工计算手册》
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2011)
2. 支架布置图
在承台外侧设置钢管桩© 609X 14mr，i每侧承台2根，布置形式如下:
1100
钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm贝雷梁上设置上横梁，采用20#曹钢@600mm于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100X 100方木支撑，立杆为450X
450mm并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600 （横向）X 300mm
（纵向）布置。横杆步距为1.2m,（其它空心部位立杆采用600 （横向）X 600m（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750 （横向）x 750m （纵向）布置。横杆步距为w 1.5m 。箱 梁的模板采用方木与夹板组合；
两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 内模板采用50*100mm 方木间距为 250mm 夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：
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3. 材料设计参数
3.1. 竹胶板：规格 1220 x 2440 x 15mm
根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）,现场采用15mml 厚光面竹胶板为 U 类一等品，静弯曲强度》50MPa 弹性模量E >5X 103MPa 密度取P =10KN/m 3。
3.2. 木材
100X 100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木 结构设计
规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，贝U:
[(T w]=13*0.9=11.7 MPa
7
V
U
工
E=10X 103X 0.9=9 x 103MPa
[T ]=1.4 x 0.9 = 1.26MPa
3.3. 型钢
Q235钢容许应力：轴向应力[（T ]=135MPa弯曲应力[（T w]=140MPa剪应力[T ]=80MPa 弹性模量E=2.0X 105N/mm2
3.4. 贝雷梁
几何特性
桁架容许内力表
4. 强度验算 4.1. 翼板分析
4.1.1. 底模板计算:
4.1.1.1 •竹胶板技术指标以及力学性能：
根据《竹编胶合板国家标准》(GB/T13123-2003),现场采用15mm 厚光面竹胶板为 3
U 类
一等品，静弯曲强度》50MPa 弹性模量E >5X 103MP©密度取P
=
10
KN/m 。
由于翼板处方木按中心间距25cm 横向布设，实际计算考虑方木实体宽度 5cm ,即模
板计算跨径取：
1
= °.2m
;
又模板单位宽(1m)面板截面参数： 3
3
惯性矩：I
=
bh 1000 15
2.8125 105mm 4
12 12
2 2
bh 1000 15
5 3
截面抵抗矩： W
5.625 10 mm
6 6
4.1.1.1.1. 荷载计算：
a. 钢筋砼自重取26KN/m3即砼产生的面荷载： q 1=[(0.2+0.55)/2*2+0.2*0.50]*26/2.5*1.2
= 10.608KN/m i ;
b. 竹胶板自重产生的荷载：q 2=0.015 X 10=0.15 KN/m2;
c. 施工人活载：q 3=2.5 KN/m2;
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q 4=2.0 KN/m2 ;
则取1m 宽分析线荷载为：
q 强=10.608+0.15+2.5+2.0 = 15.258KN/m q 刚=10.608+0.15 = 10.758KN/m 4.1.1.1.2.
受力分析：
按三跨0.20m 连续梁建模计算模板强度及刚度：
刚度分析:
翼板处模板强度、刚度均满足要求
4.1.1.2. 翼板处底模下方木检算： 4.1.1.2.1. 方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用50X 100mn t 勺方木。依三跨0.6m 连续梁计算方木强度、剪力及挠度:
50X 100mm 勺方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木 结构
设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，贝
[(T w]=13*0.9=11.7 MPa E=10X 103X 0.9=9 X 103MPa [T ]=1.4 X 0.9 = 1.26MPa
又方木的截面参数：
■
m
cl
强度分析:
max
ql 2 10
15.258 103 0.22
10
= 0.61 102N m
max
0.61 10
5 =0.108MPa l-50MPa
5.625 10
，满足要求
max
ql 4 150EI
4
10.758 7.2
150 5 106 2.8125 10^
=0.082mm ：： f -
0.75mm
400
T
T t f-
f
t f
惯性矩：I bh3
12
50 1003
12
= 4.167 106mm4
截面抵抗矩: bh 2
50 100
6
5 3
= 0.8333 10 mm
4.1.1.22 荷载计算：
由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下 （由于方木自身重相对较小，故不予
计算）：
q 强=10.608+0.15+2.5+2.0 = 15.258KN/m2 q 刚=10.608+0.15 = 10.758KN/m2
又方木的中心间距为：0.6m ，故线荷载为：
q 强=15.258 X 0.6=9.155KN/m q 刚=10.758 X 0.6=6.455KN/m 4.1.1.2.3. 受力分析：
由于方木下面分配梁按0.6m 间距布置，故方木建模按三跨 0.60m 连续梁分析如下：
强度分析:
刚度分析:
f q
l4
- max —
-
150EI
4
6.455 0.6
、 l
6
6 —0.148mm
：： f
2.25mm
150 9 10 4.167 10
400
方木的强度、刚度均满足要求。
4.1.2. 箱梁腹段计算（按最大荷载截面高度 3.1m 计算）
根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面。
max
ql 2
10
9.155 103 0.62
10 -3.296 102N
M max
3.296 105
5
0.8333 105
= 3.956MPa ：： !」= 11.7MPa
,满足要求
DUtkm 帖僦
审膏削测ft 电璋燧
—/P609«g^4K
T/
41爛K 關备肆冶连塗
—f ------ ——
P3-P4 P6-P5、箱梁支架立面五
选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析;
4.121.底模计算：
4.121.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：
3
静弯曲强度》
50MPa 弹性模量E >5X 103MP©密度：P
=
10
KN/m 。
由于外底模方木按中心间距为25cm 横向布设，考虑其本身的10cm 实体尺寸，即模 板计算
跨径取：I =0.15m
；
又模板单位宽（0.5m ）面板截面参数:
3
3
bh 3
500 153
54
I
1.406 10 mm
惯性矩：
12 12
旳[]*[>21*1阳迪啊
2DU0
厂
i_T \ O r^Lj
1
2(
DECe 事萌桩
2 2
w bh 500x15 *
3
W
0.188 10 mm
截面抵抗矩：
6 6
4.1212
荷载计算:
对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为 0.25m ,按最不 利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：（腹板截面为
500mm
a. 钢筋砼自重取26KN/m3即砼产生的面荷载：q1=1.2*3.1*26*0.5 = 48.36KN/m ；
b. 竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015*10*0.5=0.075 KN/m ;
c. 施工人活载：q3=2.5*0.5 = 1.25 KN/m ;
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0*0.5 = 1KN/m
贝U q 强=48.36+0.075+1.25+1 = 50.685KN/m
q 刚=48.36+0.075 = 48.435KN/m 4.1.2.1.3. 受力分析：
腹板底板按三跨0.15m 连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析:
刚度分析:
实腹板处模板强度、刚度均满足要求
4.1.2.2. 底模下方木检算:
4.1.2.2.1. 方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100X 100mn 的方木，按支架间距三跨0.6m 连续梁计算;
max
ql 2 10 3 2
50.685 10 0.15 10
= 1.14 102N m max
5
1.14 10
0.188 105
= 6.064MPa ：： I-50MPa
,满足要求
max
ql 4
150EI
48.435 汉0.154 6
_7
150 5 10
1.406 10
=0.233mm ：： f -
0.75mm
400
15cn
15cm 1伽
100x100mm勺方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木
结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则:
[（T w]=13*0.9=11.7 MPa
E=10X 103x 0.9=9 x 103MPa
[T ]=1.4 x 0.9 = 1.26MPa
又方木的截面参数：
3 3
,bh 100 100 6 4
I 8.333 10 mm
惯性矩：12 12
2 2
bh 100 100 5 3
W 1.667 10 mm
截面抵抗矩： 6 6
4.1222 荷载计算:
底模板分析可知转递到方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）:
腹板处:q 强=48.36+0.075+1.25+1 = 50.685KN/m
q 刚=48.36+0.075 = 48.435KN/m
又因方木在支架的中心间距为：0.6m，故线荷载为：
q 强=50.685 X 0.6=30.411KN/m
q 刚=48.435 X 0.6=29.061KN/m
4.1.2.2.3. 受力分析：
同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：
实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.60m 连续梁分析如下
强度分析:
max ql
3 2
50.685 10 0.6
10 10
= 18.25 102N m
刚度分析:
故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求
4.1.3. 空心段箱梁截面计算分析 4.1.3.1. 底模计算： 4.1.3.1.1.
竹胶板技术指标以及力学性能:
静弯曲强度》50MPa 弹性模量E >5X 103MPa 密度：P "OKN/m 。
由于除翼板外底模方木按中心间距为 25cm 横向布设，考虑其本身的5cm 实体尺寸, 即模板计算跨径取： l = 0.2m •
7
又模板单位宽（1m ）面板截面参数:
3
3
,bh
1000 15
5 4
I
2.8125 10 mm
惯性矩：
12 12
2 2
bh 1000 15 5 3
W 5.625 10 mm
截面抵抗矩：
6 6
4.1.3.1.2.
荷载计算:
对于箱梁底部的模板荷载分析，空腹板的模板下方木间距均为 0.25m,荷载分析如
下：钢筋混凝土荷载设计值 q1=1.2 （分项系数）X 170.66/7.79（截面底宽）=26.29KN/m ；
钢筋砼自重取26KN/m3 （分项系数）1.2即砼产生的面荷载：
q 仁0.22*2*26*1.2 = 13.728KN/m2;
b. 竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015 X 10=0.15 KN/m2;
c. 施工人活载：q3=2.5 KN/m2;
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2;
则取1m 宽分析线荷载为：
q 强=13.728+0.15+2.5+2.0 = 18.378KN/m q 刚=13.728+0.15 = 13.878KN/m
③、受力分析：
按三跨0.20m 连续梁建模计算模板强度及刚度:
max
5 18.25 10
5
1.667 10 = 10.948MPa ：： H - 11.7MPa
,满足要求
max
ql 4
150EI
4
29.061x0.6
150 9 106 8.333 10-6
=0.335mm ：： f -
0.75mm 00
强度分析:
刚度分析: 13.878 0.24
| ] l
=
------ = ------------------ 6 7 = 0.1mm f 0.75mm 150EI
150 5 106
2.8125 10 400
空腹板处模板强度、刚度均满足要求
4.1.3.2. 底模下方木检算：
4.1.3.2.1. 方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用50X 100mn t 勺方木。按三跨0.6m 连续梁计算。
50X 100mm 勺方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木 结构设
计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，贝
[(T w]=13*0.9=11.7 MPa E=10X 103X 0.9=9 X 103MPa [T ]=1.4 X 0.9 = 1.26MPa
又方木的截面参数：
max
ql 2
10 3
2
18.378 10 0.2
10
2
= 0.735 10 N
max
5
0.738 10 5.625 105
=0.131 MPa I - 50 MPa
,满足要求
ql 4
max q=U. J78KN/1
3 3
.bh 50 100 6 一 (4)
I 4.167 10 mm
惯性矩：12 12
2 2
…bh 50汉100 —…5 3
W 0.8333 10 mm 截面抵抗矩: 66
4.1.3.22 荷载计算：
方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）： 空腔腹板处：
q 强=13.728+0.15+2.5+2.0 = 18.378KN/m2 q 刚=13.728+0.15 = 13.878KN/m2
又此时方木的中心间距为：0.6m,故线荷载为：
q 强=18.378 X 0.6=11.03KN/m q 刚=13.878 X 0.6=8.327KN/m
③、受力分析：
空腔腹板处：按方木下面分配梁按 0.6m 间距布置，故方木建模按三跨 0.6m 连续梁 分析如下：
强度分析:
刚度分析:
8.327 0-
6
厂 0.192mm "fl 丄=2.25mm
150 9 10
4.167 10 400
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求
4.1.4. 实心端箱梁截面计算分析
选取荷载最大的实心端箱梁截面 4m 高度的位置按一次浇注荷载进行模板、方木、计
算分析;
max
ql 2
10 3 2
11.03 10 0.6
10
= 0.397 103N m
max
0.397 106 5
0.8333 10
= 4.77MPa ：：卜■ - 11.7MPa
，满足要求
max
ql 4 150EI
4.141. 底模计算：
4.141.1. 竹胶板技术指标以及力学性能:
3
静弯曲强度》50MPa 弹性模量E >5X 103MP©密度：P
=
10
KN/m 。
由于外底模方木按中心间距为25cm 横向布设，考虑其本身的10cm 实体尺寸，即模 板计算跨径取：
1
=
0.15
m ；
又模板单位宽(1m)面板截面参数: I = 3
3
bh 1000 15
5 4
2.8125 10 mm
惯性矩：
12 12 bh 2 1000 如52 5
3
W
0.375 10 mm
截面抵抗矩：
6 6
4.1.4.1.2. 荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，按模板下方木间距均为 0.25m ，按最不利情况分析,
取实心端部箱梁4m 截面的底模板进行分析；荷载分析如下：
a. 钢筋砼自重取26KN/m3即砼产生的面荷载：q1=1.2*4*26 = 124.8KN/m2;
b. 竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015*10 = 0.15 KN/m2 ;
c. 施工人活载：q3=2.5 KN/m2;
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0KN/m2;
则 q 强=124.8+0.15+2.5+2 = 129.45KN/m
q 刚=124.8+0.15 = 124.95KN/m 4.1.4.1.3. 受力分析：
强度分析:
3 2
129.45 10 0.15 = 0.437 102N m
10
ql 2
10 max
腹板底板按三跨0.15m 连续梁建模计算模板强度及刚度:
5 =1.165MPa
：：： A l-50MPa
0.375 10
，满足要求
刚度分析:
箱梁实心端处模板强度、刚度均满足要求。
4.142. 底模下方木检算:
4.1.4.2.1. 方木技术指标以及力学性能:
底模下统一采用100X lOOmn U 勺方木，按支架间距三跨0.5m 连续梁计算;
100X l00mm 勺方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木
结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则:
[(T w]=13*0.9=11.7 MPa E=10X 103X 0.9=9 x 103MPa [T ]=1.4 x 0.9 = 1.26MPa
又方木的截面参数:
4.1.4.2.2. 荷载计算:
底模板分析可知转递到方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）: 则 q 强=124.8+0.15+2.5+2 = 129.45KN/m
q 刚=124.8+0.15 = 124.95KN/m
又因方木在支架的中心间距为：0.5m ，故线荷载为:
q 强=129.45 X 0.5=64.725KN/m q 刚=124.95 X 0.5=62.475.KN/m 4.1.4.2.3. 受力分析:
同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况:
实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按 0.5m 间距布置，故方木建模按三跨0.50m 连续梁分析如下:
5
M max 0.437 10
ql 4 4
124.95 0.15 150EI
150 5 106 2.8125 10”
=0.3mm ：：：片丨=——
=0.75mm 400
I
惯性矩：
12
3
3
bh 3
100 1003
12 = 8.333 106mm 4
W
截面抵抗矩：
2 2
bh 2
100 1002
5 3
1.667 10 mm 6
故实心端的方木的强度、刚度均满足要求
4.1.
5.①48*3mm 钢管支架检算：（按截面高度 3.1m 计算） 4.1.5.1. 小横杆计算
箱梁腹板立杆立杆纵向间距为 600mm 横向间距为300mm 步距为1200mm 在顺桥 向腹板下的混凝土重量为：
钢筋砼自重取26KN/m3即砼产生的面荷载：
g1=3.1*26*0.5*0.6*1.2
= 29.016KN/m ；
b. 竹胶板自重产生的荷载：g2=0.015*10*0.5*0.6=0.045 KN/m ;
c. 施工人活载：g3=2.5*0.5*0.6 = 0.75KN/m ；
d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：g4=2.0*0.5*0.6 = 0.6KN/m ；
则 g=29.016+0.045+0.75+0.6 = 30.411KN/m 弯曲强度：
抗弯刚度:
强度分析:
M max 二疋严
725 103
靑=16.181 102N m
10
10
M max CJ = ---------------
W 16.181 10, =9.707MPa l-11.7MPa 1.667 10
，满足要求
刚度分析:
ql 4
4
62.475 0.6
max
6
6 =0.347mm
：： *
-
0.75mm
150EI 150 9 10
8.333 10
400
gl 2 10W
30.411 3002 3
10 4.493 10
= 60.92MPa 」-1- 215MPa q=64J25[N/m
30.411 汉3004
5 5
150 2.1 105 1.078 105
4.1.
5.2. 大横杆计算
立柱纵向间距为0.6m ,即l2=0.6m,按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递有集中力
F = 30.411*0.3 = 9.123KN;
最大弯距：
M max = 0.267FI 2 = 0.267 9.123 0.6 =1.46KN m
弯曲强度:
双横杆加固
挠度:
4.1.
5.3. 立杆计算：
立杆承受由大横杆传递的荷载，因此 N= 9.123KN,大横杆步距为1.2m ,长细比 入
=l/i=1200/15.95=75,
查附录三，得 丄 0.75。
N 丄 I-0.75 424 215 =68370N = 68.37KN
因N< [N]，满足要求 ④、扣件抗滑力计算
因R = 9.123KN>RC= 8.5KN ，不能满足抗滑要求，所以在腹板位置时采用双扣件 加
固。
4.2. 贝雷梁验算
(1)、16.5m 跨度的贝雷片验算
选取16.5m 的贝雷片跨度进行验算。竖向荷载取上述支架所得最大反力 18KN 并按
照支架实际位置进行加载。贝雷片横向间距取 0.50m (16m/32),共布设贝雷片33个。
作用于贝雷片的集中荷载取支架支座反力一半。
qf 150EI 二 0.073mm ：： 3mm
max
6
1.46 10
4.493 103
= 324.9MPa 215MPa 不能满足要求，在腹板位置时采用
Fl 2
2
-1.883 一 100 EI
-1.883 2
9.123x600
100 2.1 105 1.078 105
=0.0015mm ：： 3mm
取单片贝雷片进行计算，计算模型取单跨简支梁结构，所受荷载为均布荷载。
算按最不利因素考虑，取第四跨进行验算受力简图
验算强度
贝雷片力学性能为:
匸250500cm4
W= 3578.5 cm3
[M]= 788.2KN • m
[Q]= 245.2KN
箱梁梁体顺线路方向每延米钢筋砼自重为：9.8 X 1X 26 （C40钢筋混凝土自重）=254.8KN。
顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下
其中，M--贝雷梁计算最大弯距（N.mm）;
l-- 计算跨度：l=16500mm ;
q-- 作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括：
钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2 （分项系数）X 254.8=305.76KN/m；
倾倒混凝土荷载设计值q2=1.4 X 2.00 X仁2.8KN/m；
振捣混凝土荷载设计值q3=1.4 X 2.00 X仁2.8KN/m；
施工活荷载设计值q4=1.4 X 2.5 X仁3.5KN/m；
模板及支架（含内模）荷载设计值q5=1.2 X 5.5 X仁6.6KN/m
20#曹钢自重荷载q6= 25.777 X 18X 28X 10-3 X 10/16.5 = 7.87KN/m
贝雷梁自重荷载q7=300X 5.5 X 33X 10-3 X 10/16.5=33KN/m
q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=305.76+2.8+2.8+3.5+6.6+7.87+33=362.33KN/m；
①、纵梁最大弯距
M max = 0 0.125 362.33 16.5 16.5 =12330.54KN .m
8
单片贝雷片最大承受弯矩：
Mmax=12330.54/33=373.65KN.M K [M]= 788.2KN.M 本计
max
qi
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书 本计算书以O匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。 匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力砼连续现浇箱梁体系。跨径为30m，箱梁高1.80m，等宽段箱梁顶宽10.5m，底板宽3.5m，顶板厚25cm，底板厚25cm，跨中截面腹板厚度50cm，中横梁两侧各2.5m范围内腹板加厚至70cm，端横梁附近2.5m范围内腹板加厚至70cm，其中中横梁厚1.0m，端横梁厚2.0m，横梁处横桥向支座中心距2.0m。桥面横坡为单向坡3.00%。 一、计算依据 ㈠、《路桥施工计算手册》； ㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料； ㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》； ㈣、《公路桥涵施工技术规范》； ㈤、《公路桥涵设计规范》； ㈥、《贝雷梁使用手册》； ㈦、《建筑结构荷载规范》。 二、支架设计要点 ㈠、钢管桩基础 支架基础采用钢管桩做为基础。现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。 O匝道桥第30联第一跨径L＝30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。每个中支墩：钢管桩φ42.5*0.6cm、7根，钢管桩间距按1.29m布置。钢管桩上布置2I36b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8.38m。
贝雷梁支架受力计算 团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下 、团结河 团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用 6 根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为 6 X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m （如图）。 图一团结河便桥 1荷载计算 当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩4ax活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为
M M =M M 活+M 静= P i XL i+ P2XL2+ P3XL3+ P4XL4+qXL2^8=250X 1.9+250X 2.5+250X2.5+250X 1.9+8.4X 142^8=2406 (KN • m) 当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力Q Max Q M=Q M活+Q 静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X 14 + 2=830 (KN) 取安全系数=1.3,与桁杆内力容许表比较得 M容许=4809.4 KN - m >1.3 M M =3127.8 KN・m,弯矩满足受力要求。 Q容许=698.9KN<1.3 Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即 2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3 Q M j1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。 2基础稳定性验算 2.1钢管柱贯入深度 R］= 1 u Zq l + A q 2r k i P r q = m九(50]+ k r(h—3) r 0 22
122.5m跨越处门洞计算书 1.1荷载取值 静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2 钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3） 碗口式脚手架自重3.6 kN/m2 贝雷梁自重3.8 kN/m2 动荷载：施工荷载2.5 kN/m2 振捣荷载2.0 kN/m2 1.1.1强度荷载计算 拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。 腹板段： 1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（ 2.5+2）=7 3.14KN/m2 标准段： 标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m 1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（ 2.5+2）=39.5KN/m2 翼缘板段： 混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。 1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（ 2.5+2）=31.65KN/m2 1.1.2刚度验算 荷载取标准值。 腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2 箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2 翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m2 1.1.3计算模型 以一跨简支梁作为计算模型。 1.2跨度2 2.5m门洞验算 （1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表： 截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4
弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m 允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算 A.腹板段（间距0.5m布置） M max =ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M] f max = M max /W=2314.20÷（30641.7×10-6） =75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ] 则强度满足要求。 B.箱室段（间距1m布置） M max =ql2/8=0.125×39.5×1×22.52=2499.61KN·m＜[M] f max = M max /W=2499.61÷（30641.7×10-6） =81.58 MPa＜[σ] 则强度满足要求。 C.翼缘板段（间距1.2m布置） M max =ql2/8=0.125×31.65×1.2×22.52=2403.42KN·m＜[M] f max = M max /W=2403.42÷（30641.7×10-6） =78.44MPa＜[σ] 则强度满足要求。 （3）剪力验算 A.腹板段 V max = ql/2=0.5×73.14×0.5×22.5=411.42KN <[V]=490.5KN 则剪力满足要求。 B.箱室段 V max = ql/2=0.5×39.5×1×22.5=444.38N<[V]=490.5KN 则剪力满足要求。 C.翼缘板段 V max = ql/2=0.5×31.65×1.2×22.5=427.28KN<[V]=490.5KN 则剪力满足要求。 （4）刚度验算 A.腹板段 ωmax = 5ql4/（384EI）
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书 一、工程概况 为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。 计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表： 表1计划采用贝雷支架的桥梁孔跨 序号桥梁名称制梁位置孔跨数备注 2孔24m梁， 1 东边山大桥全桥 梁高3.05m 2孔32m梁 1孔24m梁， 2 陈福湾1＃大桥全桥 梁高3.05m 9孔32m梁 3孔24m梁， 合计 11孔32m梁 贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。 二、贝雷支架施工方案介绍 针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。这里对这两种方案进行检算。 方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
图232m 现浇梁现浇支架横向布置（方案1） 方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。 图3方案2中的贝雷梁纵桥向布置
图4方案2中的贝雷梁横桥向布置 三、贝雷支架施工计算内容 1、贝雷梁强度、位移计算 2、立柱强度、稳定计算 3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算 4、横梁计算 四、贝雷支架施工计算 （一）荷载分析 1、箱梁自重 32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。 2、箱梁内外模板重量 根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。 3、人、机、料及施工附加荷载 人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。 （二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算 1、腹板正下方贝雷梁计算 将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为： 所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为： 为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。 共6片，分2组，每组承受 折算到两排，则为60.3kN/m，贝雷梁每延米自重（双层双排）5.8kN/m，贝雷
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1. 设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011) 2. 支架布置图 在承台外侧设置钢管桩© 609X 14mr，i每侧承台2根，布置形式如下: 1100 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm贝雷梁上设置上横梁，采用20#曹钢@600mm于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100X 100方木支撑，立杆为450X 450mm并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600 （横向）X 300mm
（纵向）布置。横杆步距为1.2m,（其它空心部位立杆采用600 （横向）X 600m（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750 （横向）x 750m （纵向）布置。横杆步距为w 1.5m 。箱 梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 内模板采用50*100mm 方木间距为 250mm 夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 呱如綁删耐删咖下棚脚颐1 片鶴獅腫竝述 輛 帼魁刿諦 册口詛，側耕啊删叫棗融虢脚昨晦 冏TK 犠離na 組脚删叫解 MI ㈱25剛林 T,舸瞬激關關潮讎瓠抽人蝕絶期HI91亂肚 瞬 删!㈱阴 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格 1220 x 2440 x 15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）,现场采用15mml 厚光面竹胶板为 U 类一等品，静弯曲强度》50MPa 弹性模量E >5X 103MPa 密度取P =10KN/m 3。 3.2. 木材 100X 100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木 结构设计 规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，贝U: [(T w]=13*0.9=11.7 MPa 7 V U 工
跨绕城高速连续梁支架检算书 一、设计方案： 1、门洞： 按箱梁6m跨径重量作门洞支架设计荷载标准，纵向采用贝雷片组拼成承重主梁，横向在贝雷梁上按60cm的间距铺设15×15cm方木作为分配梁；采用标号C30，高度1米的砼条形基础作为门洞支架的基础。本设计计算结构强度验算采用容许应力计算，不考虑荷载分项系数，但按有关规定钢材容许应力按临时性结构提高系数为1.25，即 A3钢材弯曲容许应力〔σw〕=145×1.25＝181Mpa,抗压轴向容许应力〔σ〕=140×1.25＝175 Mpa，抗剪容许应力〔τ〕=85×1.25＝106 Mpa进行验算。结构刚度验算时，按荷载乘以相应的分项系数，进行荷载组合。 2、支架： ①底板下，支架按照60×60cm间距搭设，平杆步距120cm; ②腹板宽度90cm梁段的腹板下，按照30×60cm的间距搭设，平杆步距60cm； ③腹板宽度60cm梁段的腹板下，按照30×60cm的间距搭设，平杆步距120cm； ④翼缘板下，按照60×90cm的间距搭设，平杆步距120cm。 二、门洞荷载分析： 1、梁砼重量：门洞跨度6米最大梁体砼92.3m3，砼容重26KN/m3 箱梁砼重量：g1=92.3×26 KN/m3=2400KN。 2、底模重量： 1.5cm竹胶板重量：7.6×6×0.015×9.0KN/m3=6.2KN； 15×15纵向主梁方木重量：13×6×0.15×0.15×7.5 KN/m3=13.2KN 10×10横向分配梁方木重量：
30×7.6×0.1×0.1×7.5 KN/m3=17.1KN； 底模总重量：g2=6.2+13.2+17.1=36.5KN。 3、侧模重量： 1.2cm竹胶板面积：S=2×6.857×6=8 2.3m2； 重量：82.3×0.012×7.5KN/m3=7.4KN； 竖向10×10cm方木靠条（间距30cm）：21根； 21×6.857×0.1×0.1×2×7.5KN/m=21.6KN。 横向15×15cm方木横带（间距75cm）共22道： 6×22×0.15×0.15×7.5KN/m=22.3KN； 侧模总重量：g3=7.4＋21.6＋22.3=51.3KN。 4、内模重量： 1.2cm竹胶板面积： S=（3.4+0.95×2+2.95×2+0.67×2）×6=12.54×6=75.24m2， 重量：75.24×0.012×7.5KN/m3=6.8KN； 竖向10×10cm方木靠条（间距30cm）：21根； 21×12.54×0.1×0.1×7.5KN/m=19.8KN。 横向15×15cm方木横带（间距75cm）共17道： 6×17×0.15×0.15×7.5KN/m=17.2KN； 内膜钢管支撑重量：（3.5（立杆高度）×4（横向数量）×6（纵向数量）+5.2(横杆长度)×6（横向根数）×4（层数）+6（横杆纵向长度）×4（纵向根数×4（层数））×6.3Kg/m=19.2KN; 内模总重量：g4=6.8+19.8+17.2+19.2=63KN。 5、施工人员及施工材料机具等行走运输或堆放荷载： g5=1.5 KN/m2×6×12=108KN; 6、振捣砼时产生的荷载:取g6=2KN/m2×6×12=144KN;
S301城口至巫溪两河口大桥 贝雷梁结 构计算书 重庆群洲实业集团有限公司 2012年9 月20 日 1、工程概况 两河口大桥位于省道S301城巫路上，巫溪岸与省道201巫恩路相接，城口岸与省道S301城 巫路相连，跨越东溪河, 桥址比邻西溪河与东溪河的交汇处，交通位置极其重要，是当地的交通 生命线。因原有两河口大桥修建于上世纪70年代，受当时施工条件以及施工设备限制，原两河口大桥桥墩采用明挖扩大基础，以卵石土为持力层，由于河道演变以及水流冲蚀的作用，导致桥墩 基础裸露，存在严重的安全隐患，拟在距离既有桥梁下游约300m处新建两河口大桥。 因为东溪河属于山区河流，洪水涨势快，流速快，洪水期间满堂支架阻水面积较大，同时也增加河中漂浮物撞击支架的几率，增加施工风险，为应对河水水位快速涨落以及暴雨期洪水对施 工产生的不利影响，因此在浅滩区即城口岸侧的两跨拟采用满堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用 支墩过河，在支墩上搭设贝雷梁过河，支墩高度应使贝雷梁梁底高过100年一遇洪水位1.2m (100 年一遇洪水位为239.26m支墩顶面高程为240.5m)，然后在贝雷梁上架设满堂支架进行现浇。根 据施工的具体措施，支墩采用混凝土桩及利用桥墩桩基。 河道表层为砂砾石，由于时常水流冲蚀、河水搬迁的作用，密实度不能满足现浇支架沉降的
要求，因此需要对支架基础进行处理或设计。 对于满堂支架部分，拟采用1.0m厚度的大片块石对河道进行挤压密实，然后采用砂砾等细集料对块石间的空隙进行填充，在片石顶层采用0.2m厚混凝土板式扩大基础，处理范围超过支架宽度上下游各1.0m。 2、计算依据 1)S301城口至巫溪两河口大桥施工图设计文件 2)《公路工程技术标准》( JTG B01-200)3 3)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-200) 4)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004 5)《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005 6)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007 7)《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) 8)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008 9)《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004 10)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025-86) 3、主要材料参数及计算工况 主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓6种构件组成。 桁架又上、下弦杆，竖杆和斜杆焊接而成。上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有桁架连接销孔。 桁架的弦杆由两根10号槽钢（背靠背）组合而成，在下弦杆上焊有多块带圆孔的钢板。在上、下弦杆内有供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔。在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双排或多排桁架同节间连接用的，靠两端的两个孔是节间连接用的。多排桁架作梁或柱使用时，必须用支撑架加固上下节桁架的接合部。 在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有突槽，用以固定横梁在平面上的位置，在下弦杆的端部槽钢的腹板上还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。 桁架竖杆均用8号工字钢制成，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁时使用的。
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书 一、概述 1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。计算长度8.2m。 2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。 二、荷载分析 根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为主 要荷载。如图1所示： 3.1m q 8.2m 3.1m 图1 为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力情况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。 ①贝雷架自重G1： 查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN ②砼自重G2： 计算可知砼体积为77.2m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则 G2=77.2×2400×10/1000=1852.8KN
③人员及设备自重G3： 按照2.5KN/m2来确定；则G3=2.5×2.4×14.4=86.4KN ④振捣动荷载G4： 当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4=0KN ⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0KN ⑥模板自重G6： 底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2； 侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28m2,单位质量为88.18Kg/m2； 则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81KN ⑦横梁工字钢G7： 查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。 则G7则=20.5×3.4×23×10/1000=16.031KN 分析以上荷载并取安全系数1.2可得： G=1.2*（G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7） =1.2×（52+1852.8+86.4+81+16.031）=2446.7KN 荷载均布在两侧贝雷片（双排）上，由查《路桥施工计算手册》得：q=2446.7/2/14.4=85Kg/m P=(G-1.2×52)/23/2.176=47.64Kg/m 三、结构强度检算 <1>横梁工字钢强度验算： 根据布置，横梁支点间距（简支梁计算长度）L=2.176 1、最大弯矩、最大剪力计算：
钢管立柱贝雷梁碗扣组合支架计算书 1.工程简介 观光区间、石上区间连续梁统一采用钢管立柱+贝雷梁+碗扣的组合支架形式，其中跨度最大，断面最大的为31m+52m+31m连续梁。 31m+52m+31m预应力混凝土连续梁，全长115m。 边支座中心线至梁端0.45m，梁缝为10cm。梁高沿纵向按1.8次抛物线变化，中心点梁高2.86m（不包括U形腹板高度），边支点底板厚度为0.6m，跨中底板厚度为0.4m（不包括U形腹板高度），中跨跨中直线段长2.0m。 中支点截面采用单箱双室斜腹板箱型+U形截面形式。箱梁顶板厚度除中横隔附近外均为30cm，腹板厚56～76cm；箱梁底板厚度由近1/2跨的30cm按1.8次抛物线变化至根部的50cm。三腹板U形截面底板厚度为40cm，边支点底板加厚至 60cm；边腹板厚度为28cm，中腹板厚度为56cm。截面全宽为11.2m。箱梁及U梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。中支点横隔厚度为2.0m，设有过人孔，底板开设进人孔。 2.设计规范 《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005） 《铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）《铁路桥涵地基与基础设计规范》（TB10002.5-2005） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002） 《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 3.材料 3.1.钢材采用Q235-B钢材，并应符合《碳素结构钢》（GB/T700）的规定
附件一：高架站站台梁预应力混凝土贝雷支架计算书 1.工程概况 站台梁为π型结构，等高度梁高2.5m，桥面全宽5.2m，腹板中心距2.425m，每孔站台梁共设6 道横隔梁，分别位于端支点与跨中，端隔梁厚度为90cm，中隔梁厚度为50cm。顶板厚度35-45cm，支点处腹板厚1m，跨中腹板厚0.6m。站台梁外侧腹板有雨棚处腹板厚159cm。 2.编制依据 （1）《高架站站台梁长株潭城际施图（桥）参-36》 （2）《路桥施工计算手册》2010年版 （3）《生态动物园站（156-163号墩）桥墩施工图》 （4）《生态动物园站（158-161号墩）桥墩变更图》 （5）《XX新城高架站（24-32号墩）桥墩施工图》 （6）《贝雷梁设计参数》 （7）《钢结构设计规X》GB-5007-2003 3.贝雷片支架验算 3.1钢管贝雷支架的设置方法 ⑴整个支架系统由方木、上分配梁、贝雷片、下分配梁、沙箱、钢管立柱、基础等组成 ⑵站台梁贝雷支架采用7排单层不加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：（0.45+0.45+0.45+1.16+0.45+0.45）m。上横梁顺桥向铺设0.1×0.1m方木，腹板处间距为0.1m、翼缘板处间距为0.2m。上横梁采用0.6m间距I16工字钢，临近墩身处下横梁采用双拼I40b工字钢、中孔处采用双拼I40b工字钢。下横梁安放在高度为35cm的沙箱上，钢管立柱采用直径为529mm（壁厚为10mm）的无缝钢管，并在钢管柱的顶部与底部焊接L=（80×80×2）cm的钢板。 1.中隔梁处贝雷支架横断面图 2.普通位置处贝雷片支架横断面图 3.钢管支墩平面布置图 (3)钢管立柱搭设完毕后，为增加支架的整体性和稳定性，采用[8槽钢十字交叉进行连接。
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段） 贝雷梁支架受力计算书 编制： 复核： 批准： 单位总工批准： 重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部 二○一一年六月
贝雷梁支架设计计算 取第一联第二左幅跨计算。箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。 一、结构 图1 二、.材料参数及特性 ①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05 ②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa 10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2 =1.667×105㎜ 3 Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 W X 12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2 =2.88×105㎜ Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 W X ③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa =3.5785×106㎜ 3 Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 W X ④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPa Ⅰ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109 = Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3 W X ⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2 [σ]=215 MPa [τ]=125 MPa =1.859×106㎜3 Ⅰx=46472×108㎜ 4 W X ⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPa
（型钢立柱）计算书一、基本参数 二、荷载参数 均布荷载： 三、立柱搭设参数 正立面图
侧立面图 四、横梁计算 均布荷载标准值q’=0.9+68.7=69.6kN/m 均布荷载设计值q=1.2×0.9+82.4=83.48kN/m 由于横梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用标准值计算，计算简图如下：
1、抗弯验算 横梁弯矩图(kN·m) M max=378.972kN·m≤[M]=788.2kN·m 满足要求！ 2、抗剪验算 横梁剪力图(kN) V max=229.68kN≤[V]=245.2kN 满足要求！
3、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝275.484kN，R2＝275.484kN 正常使用极限状态 R'1＝229.68kN，R'2＝229.68kN 五、纵向转换梁计算 纵向转换梁自重：q=1.2×0.381=0.457kN/m 纵向转换梁所受集中荷载标准值： F’=k2max(R’1,R’2)=0.6×max(229.68,229.68)=137.808kN 纵向转换梁所受集中荷载设计值： F=k2max(R1,R2)=0.6×max(275.484,275.484)=165.29kN 计算简图如下：
1、抗弯验算 纵向转换梁弯矩图(kN·m) σ=M max/W=79.643×106/401880=198.177N/mm2≤[f]=265N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 纵向转换梁剪力图(kN) V max＝242.983kN τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=242.983×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)＝138.38N/mm2≤[τ]=155N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书 水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。 以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。 （一）计算荷载 1、箱梁恒载计算： C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN 钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN 恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN 2、支架模板荷载： （1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3） P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN （2）侧模自重荷载： P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN （3）翼缘板底模自重荷载： P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN （4）内模自重荷载： P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN （5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m） P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN （6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）
P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN （7）支架自重荷载： 立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN 横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN 支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN 支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN 3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）： P3=25.5*28*2.5=1785KN 4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）： P4=25.5*28*2=1428KN 5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2） P5=25.5*28*2=1428KN 6、28a工字钢自重荷载： P6=34*26.5*43.47=391.66KN 平均荷载：Q6=0.534KN/m2 7、贝雷梁自重荷载 P7=9*36*2.7=874.8KN 8、36a工字钢自重荷载： P8=25.5*8*59.9=122.2KN 9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）： P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN 10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）
目录 一、主体结构受力计算 (1) （一）贝雷梁受力计算 (1) 二、车站盖梁受力计算 (5) （一）盖梁跨中14工字钢分配梁受力计算 (5) （二）盖梁跨中双拼28工字钢受力计算 (16) （三）贝雷梁受力计算 (25) 三、螺旋柱顶56双拼工子钢计算 (28) （一）总体信息 (28) （二）荷载信息 (29) （三）组合信息 (30) （四）内力、挠度计算 (31) （五）单元验算 (33) 四、螺旋管受力计算 (38) （一）螺旋管墩顶支座反力计算 (38) （二）螺旋管受力计算 (38) 五、地基承载力计算 (39) 六、轨道层碗口支架受力计算 (40) （一）楼板模板支架计算 (40) （二）梁模板支架计算 (44) （三）梁侧模计算 (52)
石岩站主体结构支架受力计算书 一、主体结构受力计算 （一）贝雷梁受力计算 贝雷梁单片最大间距按1.0m布置，结构板厚0.25m，外侧纵梁高1.5m，宽度0.7m，下部设置0.5m高，0.2m厚滴水檐，内侧纵梁高1.5m，宽度0.9m。混凝土按26 KN/m3考虑。 故：结构板荷载=0.25×26×1.0=6.5 KN/m； 外侧纵梁荷载=(1.5×0.7+0.5×0.2)×26×1.0=29.9KN； 内侧纵梁荷载=(1.5×0.9)×26×1.0=35.1KN； 上部模板支架荷载=3.0 KN/m； 活载组合按P=6.5 KN/m考虑。 1、恒荷载 (1)、均布荷载，9.50kN/m，荷载分布：距左端1.45m起18.10m (2)、集中力，29.90kN，荷载位置：距左端1.80m (3)、集中力，29.90kN，荷载位置：距左端19.20m (4)、集中力，35.10kN，荷载位置：距左端7.65m (5)、集中力，35.10kN，荷载位置：距左端13.35m 2、活荷载 (1)、均布荷载，6.50kN/m，荷载分布：满布
贝雷梁支架计算书 一、主要荷载分析 根据本工程桥梁结构特点，取C匝道第四联第三跨进行验算（此跨为本联跨径最大37米，平均高度30米） 箱梁尺寸：（宽×高）9.5×1.7米，贝雷片最大跨度21米。 新浇混凝土密度---取26KN/m3。 模板自重---取0.5KN/m2。 人、机、料及施工附加荷载---取4.0KN/m2。 二、单根立杆受力验算 根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。取箱梁实心段（中腹板）下单根立杆(受力最大情况）作验算标准。 具体参数如下： 表1 立杆允许设计荷载 表2 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途 ①强度验算 单根立杆实际承受的荷载为： N=1.2×(N G1+N G2)+0.9×1.4×ΣN Qi N G1—脚手架结构自重标准值产生的轴向力
N G2—脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力 ΣN Qi—施工荷载产生的轴向力总和 于是，有： N G1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg=1.1KN(按搭设高度最高4.6m计算） N G2=(1.85×0.9×26)/3=14.4KN（单根立杆范围内砼自重，取中腹板下3根立杆范围内均值，1.85为3根立杆范围内断面面积） ΣN Qi=(0.5+4.0)×(0.6×0.9)=2.4KN（施工荷载） 所以： N=1.2×(1.1+14.4)+0.9×1.4×2.4=21.6KN 根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，单根立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（见表2）。 []N N< (立杆强度满足要求） 因立杆高度只有4米，立杆的稳定性在此不再作计算。 三、贝雷片受力验算 根据纵断面布置情况，取最大跨径21m进行计算：（详见附图） ①腹板砼重量：（空心段，按21m计算，取中腹板下3根立杆范围） a=1.85×21×26=1010.1KN ②横隔板砼重量：（实心段,按3m计算） b=2.1×1.7×3×26=278.5KN ③满堂碗扣支架自重：（支架高度取最高4.6m，横杆步距1.2m）
衢州系杆拱桥贝雷梁支架方案简易计算 一、编制依据 1.《公路桥涵施工技术标准》JTG/T F50-2011 2.《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1－2004 3.《建筑结构荷载标准》GB50009-2001 4.《路桥施工计算手册》周水兴主编人民交通出版社〔参考资料〕 5.《装配式公路钢桥多用途使用手册》黄绍金刘陌生编著人民交通出版社〔参考资料〕 6. 勘察工地现场，调查工地周边环境条件所了解的情况和收集的信息 7. 参照原编制方案的桥梁资料。 二、桥梁参数及支架搭设方案 ×高1.5m，截面积1.3㎡； ××高1.8m，截面积：2.205㎡； ××高1.8m，截面积：2.52㎡； ×高1.06~1.3m，最大截面积1.17㎡。 现状河道为整体性基岩，地基承载力高,河床采用沙砾回填至承台顶高程并强夯,根据地质剖面图显示，本桥位河床底标高为39.46m，河床表层卵石层，卵石：层厚5.8m，标高：39.46m～33.66m，地基承载力标准值f＝300KPa。 根据原有贝雷梁方案进行调整，拱肋、风撑采用碗扣支架体系，下部系杆及横梁采用贝雷梁支架体系。 拱肋、风撑碗扣支架纵向@60cm，横向@30布置，注重剪刀撑设置，在每根横梁设置普通φ48mm钢管横向拉结三条拱肋支架，使得其横向形成整体性。具体要求请参照碗扣支架方案，拱肋及风撑的力学验算已经在碗扣支架方案中验算通过，本次不进行单独计算。 系杆、横梁处贝雷梁支架利用现有的4排12根φ110cm混凝土支撑柱，在风撑及边跨加设三道横桥向钢管柱分担梁，同时在端横梁处设置加密贝雷梁。贝
雷梁纵梁设置：在系杆处设置@45cm间距贝雷纵梁，系杆之间空挡设置4道@90cm 贝雷纵梁作为横梁的支撑，横梁外侧挑梁处设置1道@90cm贝雷梁，具体贝雷梁间间距见附图；横梁设置：在现有混凝土柱及端横梁处设置横向贝雷横梁，间距2×45cm〔3×45cm〕，风撑及边跨处直接采用H40型钢支撑贝雷纵梁作为横梁，型钢在系杆受力范围设置加劲板@20cm；立柱设置：现有φ110cm混凝土支撑柱和φ426mm螺旋钢管立柱，立柱之间采用10#槽钢横向剪刀撑联结；基础设置：钢管立柱下除了利用现有承台外，均设置C20混凝土条形基础，厚50cm〔80cm〕，河床回填砂砾应夯实处理。 三、支架验算 本方案不再对碗扣及方木模板进行验算，仅对贝雷纵梁、贝雷横梁、H型钢横梁、钢管立柱、地基承载力等进行验算。 1、箱梁荷载：混凝土自重按26KN/m3计算； 2、施工荷载取1.0 KN/m2；振捣混凝土荷载2.0 KN/m2； 2； 4、泵送混凝土对模板的冲击荷载4KN/ m2； 5、静载安全系数1.2，动载安全系数1.4。 表3.1 贝雷桁架结构几何特性 表3.2 贝雷桁架结构容许内力表
＊*大桥 钢管柱贝雷梁支架计算单 2011。1.13
目录 1、编制依据: 0 2、工程概况 0 3设计说明 (1) 4荷载 (2) 4。1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 (2) 4。1。1、贝雷梁几何特性 (2) 4.1。2、贝雷梁容许内表 (2) 4。2、荷载分析 (3) 5第二联第一跨支架计算 (5) 5。1、模板计算 (7) 5。1.1、面板截面特性 (7) 5。1。2、荷载组合 (7) 5。1。3、底模板内力计算 (8) 5。2、方木（小肋)计算 (9) 5.2。1小肋力学特性 (9) 5。2。2截面特性 (9) 5。2.3荷载组合 (10) 5。2。4内力计算 (10) 5。3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (11) 5。4贝雷梁验算 (13) 5。4。1荷载组合 (13) 5。4。2整体验算 (13) 5.4.3局部贝雷梁验算 (15) 5。5柱顶分配梁计算 (17) 5.6、钢管柱计算 (20) 5。6.1边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。 5。6.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。 5。6.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算................................错误!未定义书签。 5。6.4钢管柱群桩稳定验算............................................................错误!未定义书签。 5.6.5整体屈曲验算复核 (20) 5.7、钢管柱底预埋件计算 (28) 5。8、基础计算 (29) 5.8。1 地基地质情况 (29) 5。8。2 基础类型 (30) 5.8。3 桩基础计算 (31) 5。8。4扩大基础承载力验算 (31) 5。9 承台局部承压验算 (32) 6第二联第二跨支架计算 (33) 6。1贝雷梁顶分配梁(大肋)计算 (35) 6.2贝雷梁验算 (37) 6。2.1荷载组合 (37) 6。2。2整体验算 (37)
18米贝雷梁栈桥计算书 18米贝雷梁栈桥计算 书 18米贝雷梁栈桥计算书 一、计算依据 ㈠、《建筑结构静力计算实用手册》； ㈡、《xxx互通立交桥工程》施工图； ㈢、《公路桥涵施工技术规范》； ㈣、《公路桥涵设计规范》； ㈤、《贝雷梁使用手册》； 二、设计要点 1、设计荷载为55吨，栈桥净宽5.0米，单跨18米，桥梁 总长72米。 2、桥面以0.15m×0.15m方木并排铺设，方木下以I20工字 钢为纵梁，I20工字钢下I36工字钢为横梁，架设在贝雷 梁纵梁上。 3、桥梁台、墩、基础为片石混凝土。 4、用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，支架结构均采用简支
布置。 三、施工荷载计算取值 ㈠、恒载 1、方木自重取7.5KN/m3； 2、钢构自重取78KN/m3； 3、I20工字钢自重：0.28KN/m； 4、I36工字钢自重：0.66KN/m； 5、贝雷自重取1KN/m（包括连接器等附属物）； 6、片石混凝土自重取20KN ㈡、荷载组合 根据《建筑荷载设计规范》，均布荷载设计值=结构重要性系数×（恒载分项系数×恒载标准值）。恒载分项系数为1.2。 ㈢荷载分析 混凝土罐车为三轴车，考虑自重为550kn,根据车辆的重心，前轮轴重110kn,两个后轴分别为220kn后轴间距为1.3米，轮间距为1.9米。 图2 四、各构件验算 (一)桥面检算
栈桥桥面方木直接搁置于间距L=1米的I20工字钢, 取单位长度(2.4米)桥面宽进行计算。假设一根后轴作用在计算部位。桥面五跨连续梁考虑, 1、荷载组合 桥面: q=1.2×220/2=132kN 2、截面参数及材料力学性能指标 1、方木力学性能 W= a3/6=1503/6=5.63×105mm3 I= a4/12=1504/12=4.22×107mm4 2、承载力检算（按三等跨连续梁计算） 方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa a强度 M max＝0.289Fl＝0.289×132×1＝38.2KNm σmax＝M max /W＝38.2×103×103/5.63×106＝6.78MPa≤[σ0] 合格 b刚度 荷载: q=1.2×220/2=132kn f＝2.716×Fl3/(100EI)＝2.716×132×10003/(100×8.1×103×
贝雷架计算
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8＝24m 贝雷片承台 承台顶柱 承台 顶柱工字钢22 双层贝雷片×7＝14m 贝雷片 方木 Ⅰ32工钢
东岙大桥24m梁支架计算 东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。 (如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积 翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积 翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积 翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2